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翻译部分 英文原文 A F is It is in to of a to be F is to it is to On of to to in is 0of in of is is to in a be to of in N F of at of as It is of of be as to of be of a at at of F F 2on of on be 2 ( c o s s i n ) ( c o s s i n ) b h x p b x z b g g g he of in c o s ( s i n ) /A h b g s i n ( c o s ) /B h L z b g we ()A x x g It be is to +, in be as in in In a in .7,in is in So of be in as +, of be as s be as 1( c o s / s i n ) ( s i n ( c o s ) / ) / h b Z h L z b W b b =0, A Z Bto on to of is Z, (of on of is Z (of in . of of as of Z=Z+. ()z B x p P=P+ ()A x x g g . ()sA z B x Z=)B x x p ()sB p A x p on by of is to of in be In . a by If of is of on be of of t is on of be Q1 by 2 by as As a be as a a is a 1 on on be as 2 be as a on on of on of it of be as a by of to a of is of on of in Q2 in or in of it on If of is on If is to on in of on be 1 2. by of on of of 3 be in of be or to of In 3 be in . we of be in 3 on is to at to is is of s is + (of of be as Q s P+, so ()1A z B x x P（ 1 A） z/B is at 3 is is in is QQ3x 3（ Q （ p（ 1 A） z/B） is 133( (1 ) / )( (1 ) / )x p A z z B x g he is 313( (1 ) / )()p A z B x Q/of of of of It is x1 to , of x3 be as an to in (1 - ) / )p A z B , Q is to of Q/ P, is . a Q) in in of x3 in , in to Q), a 3 be in . is on of is 0t if 7be no in of in of to 10) at an 0. to of of of 5, 1%. to of on is be be of in we of Q) on (is on ;of Q+ . of in as on of if of Q+ ,of be if of or in 3 in 中文译文 关于二柱掩护式支架与顶板之间相互作用的研究 二柱掩护式支架如图 1 所示。为了评定支架的适应性，通常有两个特性要考虑： 顶板控制影响 显然，掩护式支架更容易阻止冒落矸石掉在工作面上，但是它更难阻止冒落矸石掉在遮蓬区。根据来自阳泉和翟梨的资料显示 ,下落时间导致停止生产，归因于下落顶板在遮蓬区大约是 40 60的下落时间在工作区。顶板沿着朝向倒塌。就是说，在一个装有二柱掩护式支架的面上更多关注的是顶板及时控制问题，特别是面向遮蓬区。 在顶板压力作用下对支护结构的作用 近期来自煤矿的报道证明，二柱掩护式支架已经在顶板压力作用下破坏，特别是遮蓬和稳定柱面连接处。明显的是这种支架的支护空间被认为对一些顶板条件不够，并且必须改进。 二柱掩护式支架加载条件分析 作用在二柱掩护式遮蓬上的压力：顶板压力，来自立柱的力，撞击，遮蓬和洞穴保护的销轴，顶梁和顶板的破碎表面。 假设表面破碎和作用在掩护梁上的力不考虑，可以得到下面的公式： 2 ( c o s s i n ) ( c o s s i n ) b h x p b x z b g g g 式中符号 的意思表达在图 4a 中。 假设 c o s ( s i n ) /A h b g s i n ( c o s ) /B h L z b g 然后我们可以得到下面的公式。 ()A x x g 可以看出，当 P 增大到屈服载荷 P+，力因此在撞击中形成象在图 4b 中曲线Z 所描述的。事实上撞击的推拉力有一个屈服载荷。例如，服力是推力 拉力 此，撞击力的曲线如图 4b 所示。那么总的载荷 个的支架给出如下： 1( c o s / s i n ) ( s i n ( c o s ) / ) / h b Z h L z b W b b =0,那么 A Z B据顶板作用在顶梁上的压力的位置和支架支护的表现，我们可以遮蓬划分为 3 个工作区，即， ，立柱的载荷 P 等于 P+， ，立柱载荷 P 等于 P+和 ，和撞击的载荷力等于 Z（撞击的屈服力是拉力）。 支撑立柱承受力的特性和每个遮蓬区上的冲击显示如下： 区 Z Z ()z B x p 区 P P+ ()A x x g g ()sA z B x 区 Z )B x x p ()sB p A x p 显然，作用在 和 区遮蓬上的反作用力是由冲击的屈服载荷产生的。例如，如果 Z 等于 0，在 和 区支护本身的反作用力将失去和 反作用力丢失和只有当来自相应区域的一些附加力存在时反作用力将产生。在 或 区，存在由顶板产生的平衡力。如果冲击的屈服载荷产生了，显然，区的距离将变的更宽，并且或 区上的反作用力将由此增加。这些如图 5 所示。 顶板压力和支护反作用力的相互作用 众所周知，作用在支护顶梁上的顶板压力可以分成两个部分，它们是：由及时顶梁产生的 主顶梁产生的 示在图 6 中。 作为通用法则，作为一个不连续的媒体被考虑和存在一个沿着洞穴的自由面。载荷 定作用在支护上，载荷分布在遮蓬区可以认为是均布的。 来自主顶梁的 载荷 作为一个集中载荷考虑，作用在及时顶梁和支护保护。基于顶板测量显示，发现主顶梁过度层可以作为由大量的岩石连续互锁形成的一种结构。当煤高度提高，每一石块滑向另一石块。主顶梁在图 7 中显示。 显然，来自主顶梁的载荷作用位置首先依靠石块在主顶梁上的稳定条件。 次，依靠及时顶梁下落的位置。 果条件反向，那么力作用在前部遮蓬的位置。 结果，顶梁压力 Q 作用在遮蓬上因此可以从 2连接起来。 当顶梁压力 Q 作用在 I 区和 Q首先减轻冲击的影响。那么遮蓬前部将向下转和平衡力 在遮蓬尾部产生。显然，在这种情况下，在遮蓬尾部以上的顶板保持完整或者不能剪断。联合作用（ Q+作用点移向区直到联合作用（ Q+于支护的反作用力 相反条件下，平衡作用 在区产生。 从这我们能看出这类支架的反作用力因此能形成在当平衡力 生和作用在遮蓬的条件下。就是说，及时顶梁不能完全剪断。 根据以上提到的分析，现在考虑在下列不同的条件下：顶梁未知和支护阻力反作用力等于 P+（立柱的屈服载荷）。那么支护的反作用力可以按下式表达： Q 设 P+，那么 ()1A z B x 那么 X 在连接作用的位置（ Q 作用将变为 x P（ 1 A） z/B 假设顶板作用力 Q 作用在 位置，平衡作用力 因是在于连接点），然后可以得到下式： Q Q （ p（ 1 A） z/B） 和 于： 133( (1 ) / )( (1 ) / )x p A z z B x g 板压力 Q 的支护反作用力等于： 313( (1 ) / )()p A z B x 采用+Q/有 下面因素的联系：几何参数的支持，也就是参数 p， A， B，和 z；顶板压力的作用位置 时支护的平衡力作用位置 明显，越近， 值靠近区，支护效率就越高。有时， 值作为遮蓬和及时顶梁之间相互关系的顺序。当 Q 作用位置 ( (1 - ) / )p A z B 平衡力 于 0，支护效率+Q/P，等于 1。 图 8 显示，当变量顶板压力 Q 作用在 3 个不同的位置，遮蓬区的位置 不同顺序 了反抗顶梁压力（ Q），相应的平衡力 在区必须给出的不同的值。例如，当顶板压力作用在遮蓬尖端和等于 80t 如果 7么没有遮蓬作用力在遮蓬尾部形成。 因为顶板下落发生在面向遮蓬区变得不规则，因此为了遮蓬转动遮蓬有 3种操作条件：向下（ 10 ）和从 0 到 10 不同的角度。根据翟梨煤矿收集的统计数据，遮蓬旋转的操作条件， 15 ，对应 11。 由于，顶板对顶板的作用位置是不同的，顶梁和掩护梁的角度是变化的。通过表 1，我们可以看到方向变化的百分数占 意味着顶板压力 Q 首先作用在区和平衡力 成在区；最 后，合力（ Q 用位置将转向区。在表 1 中负变量百分数占 相似的结果也可以从翟梨煤矿的 作面区域测量得出，在表 2 和图9 中的显示。 显然，顶板压力作用在区或遮蓬的区，如果合力作用（ Q 置移动到区。支架的操作条件是正常的。但是如果合力作用位置移到区，和继续向前或向后移动，支架将工作在非正常条件下。
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