乙醇水连续精馏塔设计.doc

- 1 - 课 程 设 计 说 明 书 武 汉 工 程 大 学 - 2 - 化工与制药学院 课程设计说明书 课题名称 乙醇-水溶液连续精馏塔设计 专业班级 精细化工 3 班 学生姓名 指导教师 课题工作时间 2015.12.142015.12.28 武汉工程大学化工与制药学院 - 1 - 化工原理课程设计任务书 一、 课程设计题目 乙醇-水溶液连续精馏塔设计 二、 课程设计的内容 1设计方案的确定 2带控制点的工艺流程图的确定 3操作条件的选择（包括操作压强、进料状态、回流比等） 4塔的工艺计算 （1） 全塔物料衡算 （2） 最佳回流比的确定 （3） 理论板及实际板的确定 （4） 塔径的计算 （5） 降液管及溢流堰尺寸的确定 （6） 浮阀数及排列方式（筛板孔径及排列方式）的确定 （7） 塔板流动性能的校核 （8） 塔板负荷性能图的绘制 （9） 塔板设计结果汇总表 5辅助设备工艺计算 （1）换热器的面积计算及选型 （2）各种接管管径的计算及选型 （3）泵的扬程计算及选型 6塔设备的结构设计：（包括塔盘、裙座、进出口料管） 三、 课程设计的要求 1、 撰写课程设计说明书一份 2、 工艺流程图一张 3、 主体设备详细条件图一张 - 2 - 四、 课程设计所需的主要技术参数 原料： 乙醇-水溶液 原料温度： 30 处理量： 1.5 万吨 /年 ， 原料组成（乙醇的质量分数）：45%， 产品要求：塔顶产品中乙醇的质量分数：92%, 塔顶产品中乙醇的回收率：99% 生产时间： 300 天（7200h） 冷却水进口温度：30 加热介质： 0.6MPa(表压)饱和水蒸汽 五、 课程设计的进度安排 1、 查找资料，初步确定设计方案及设计内容，1-2 天 2、 根据设计要求进行设计，确定设计说明书初稿，2-3 天 3、 撰写设计说明书，总装图，答辩，4-5 天 六、 课程设计考核方式与评分方法 指导教师根据学生的平时表现、设计说明书、绘图质量及答辩情况评定 成绩，采用百分制。 其中： 平时表现 20% 设计说明书 40% 绘图质量 20% 答辩 20% 指导教师： 课程负责人： 2015 年 12 月 10 日 - 3 - 目 录 摘要 - 5 - ABSTRACT - 5 - 第一章 前言 - 6 - 第二章 设计方案简介 - 7 - 2.1 操作条件的确定 - 7 - 2.1.1 装置流程的确定 - 7 - 2.1.2 操作压力 - 7 - 2.1.3 进料状态 - 8 - 2.1.4 加热方式 - 8 - 2.1.5 冷却剂与出口温度 - 8 - 2.1.6 回流比的选择 - 8 - 2.1.7 热能的利用 - 9 - 2.2 确定设计方案的原则 - 9 - 第三章 精馏塔的工艺计算 - 10 - 3.1 精馏塔的物料衡算 - 10 - 3.2 塔板数的确定 - 11 - 3.2.1 相对挥发度 - 11 - 3.2.2 最小回流比及操作回流比计算 - 11 - 3.2.3 图解法求理论塔板数 - 15 - 3.3 精馏塔有关物性数据的计算 - 16 - 3.3.1 操作温度计算 - 16 - 3.3.2 液体平均黏度和实际塔板数计算 - 16 - 3.3.3 平均摩尔质量计算 - 19 - 3.3.4 液体平均表面张力计算 - 20- 3.4 精馏塔的塔体工艺尺寸设计 - 22 - 3.4.1 塔径的计算 - 22 - 3.4.2 精馏塔有效高度的计算 - 25 - 3.5 塔板主要工艺尺寸的计算 - 25 - 3.5.1 溢流装置计算 - 25 - 3.5.1.1 堰长 - 25 - 3.5.1.2 溢流堰高度 - 25 - 3.5.1.3 弓形降液管宽度和截面积 - 26 - 3.5.1.4 降液管底隙高度 - 27 - 3.5.1.5 塔板的分块 - 27 - 3.5.2 塔板布置 - 28 - 3.5.2.1 浮阀数目及排列 - 28 - 第四章 塔板的流体力学性能验算 - 30 - 4.1 气相通过浮阀塔板的压降 - 30 - 4.1.1 精馏段 - 30 - 4.1.2 提馏段 - 31 - 4.2 淹塔（降液管液泛）及严重漏液 - 31 - 4.2.1 精馏段 - 31 - - 4 - 4.2.2 提馏段 - 32 - 4.3 雾沫夹带 - 32 - 4.3.1 精馏段 - 33 - 4.3.2 提馏段 - 33 - 4.4 塔板负荷性能图 - 34 - 4.4.1 雾沫夹带线 - 34 - 4.4.2 液泛线 - 35 - 4.4.3 液相负荷上限线 - 35 - 4.4.4 漏液线 - 36 - 4.4.5 液相负荷下限线 - 36 - 第五章 接管尺寸的确定 - 37 - 5.1 进料管 - 37 - 5.2 釜残液出料管 - 38 - 5.3 回流液管 - 38 - 5.4 塔顶上升蒸汽管 - 39 - 5.5 水蒸汽进口管 - 39 - 第六章 精馏塔高度的确定 - 40 - 6.1 塔的顶部空间高度 - 40 - 6.2 塔的底部空间高度 - 40 - 6.3 进料板空间高度 - 40 - 6.4 塔总体高度 - 41 - 第七章 塔的附属设备 - 41 - 7.1 预热器 - 41 - 7.2 冷凝器 - 42 - 7.3 再沸器 - 43 - 7.4 离心泵选型 - 44 - 第八章 塔设备的结构设计 - 44 - 8.1 法兰 - 45 - 8.2 筒体 - 45 - 8.3 封头 - 45 - 8.4 裙座 - 45 - 8.5 吊柱设计 - 46 - 8.6 人孔 - 46 - 第九章 设计结果汇总 - 46 - 浮阀塔工艺设计结果 - 46 - 主要符号说明 - 48 - 设计小结 - 49 - 附录 - 50 - 参考文献 - 50 - - 5 - 摘要 本文设计一座连续浮阀塔。通过对原料，产品的要求和物性参数的确定 及对主要尺寸的计算，工艺设计和附属设备结果造型设计，完成对乙醇-水 精馏工艺流程和主题设备设计。首先根据设计任务，确定操作条件。比如， 操作压力的确定、进料状态等得确定。然后设计工艺流程草图。根据确定的 方案，确定具体的参数，即一个完整的设计就初步的确定了。然后计算塔的 工艺尺寸、浮阀的流体力学验算、塔板的负荷性能，最后根据计算选择合适 的辅助设备。 关键词：精馏塔；浮阀塔；精馏塔附属设备 Abstract This paper designs a continuous valve tower. Through the raw material, product requirements and determine the physical parameters and the calculation of the main dimensions, process design and results of ancillary equipment design, completion of ethanol - water distillation process and equipment design theme. First, according to the design task, determine the operating conditions. For example, to determine the operating pressure, feed status was determined. Then the design process sketch. According to the determined program to determine the specific parameters, i.e. the design of a complete preliminary determined. Then calculate the size of the tower technology, the float valve hydrodynamic checking, tray load performance, and finally choose the right according to the calculation auxiliary equipment. Keywords: rectification column, valve tower, accessory equipment of the rectification column - 6 - 第一章 前 言 乙醇在工业，医药，民用等方面，都有很广泛的应用，是一种很重要的原 料。在很多方面，要求乙醇有不同的纯度，有时要求纯度很高，甚至是无水乙 醇，这是很有困难的，因为乙醇极具挥发性，所以，想得到高纯度的乙醇很困 难。 要想把低纯度的乙醇水溶液提升到高纯度，要用连续精馏的方法，因为乙 醇和水的挥发度相差不大。精馏是多数分离过程，即同时进行多次部分汽化和 部分冷凝的过程，因此可使混合液得到几乎完全的分离。化工厂中精馏操作是 在直立圆形的精馏塔内进行，塔内装有若干层塔板和充填一定高度的填料。为 实现精馏分离操作，除精馏塔外，还必须从塔底引入上升蒸汽流和从塔顶引入 下降液。可知，单有精馏塔还不能完成精馏操作，还必须有塔底再沸器和塔顶 冷凝器，有时还要配原料液预热器，回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。 浮阀塔与 20 世纪 50 年代初期在工业上开始推广使用，由于它兼有泡罩塔 和筛板塔的优点，已成为国内应用最广泛的塔形，特别是在石油，化学工业中 使用最普遍。浮阀有很多种形式，但最常用的是 F1 型和 V-4 型。F1 型浮阀的 结构简单，制造方便，节省材料，性能良好，广泛应用在化工及炼油生产中， 现已列入部颁标准（JB168-68）内，F1 型浮阀又分轻阀和重阀两种，但一般情 况下都采用重阀，只有处理量大且要求压强降很低的系统中，采用轻阀。浮阀 塔具有下列优点：1，生产能力大。2，操作弹性大。3，塔板效率高。4，气体 压强降及液面落差较小。5，塔的造价低。浮阀塔不宜处理宜结焦或黏度大的系 统，但对于黏度稍大及有一般聚合现象的系统，浮阀塔也能正常操作。 - 7 - 第二章 设计方案简介 2.1 操作条件的确定 确定设计方案是指确定整个精馏装置的流程、各种设备的结构型式和某些 操作指标。例如组分的分离顺序、塔设备的型式、操作压力、进料热状态、塔 顶蒸汽的冷凝方式、余热利用方案以及安全、调节机构和测量控制仪表的设置 等。下面结合课程设计的需要，对某些问题作些阐述。 2.1.1 装置流程的确定 蒸馏装置包括精馏塔，原料预热器，蒸馏釜(再沸器)，冷凝器，釜液冷却 器和产品冷却器等设备，蒸馏过程按操作方式的不同，分为连续蒸馏和间歇蒸 馏两种流程，连续蒸馏具有生产能力大，产品质量稳定等优点，工业生产中已 连续蒸馏为主。间歇蒸馏具有操作灵活，适应性强等优点，适合于小规模，多 品种或多组分物系的初步分离。总之，确定流程时要较全面，合理的兼顾设备， 操作费用，操作控制及安全诸因素。 2.1.2 操作压力 蒸馏操作通常可在常压、加压和减压下进行。确定操作压力时，必须根据 所处理物料的性质，兼顾技术上的可行性和经济上的合理性进行考虑。例如， 采用减压操作有利于分离相对挥发度较大组分及热敏性的物料，但压力降低将 导致塔径增加，同时还需要使用抽真空的设备。对于沸点低、在常压下为气态 的物料，则应在加压下进行蒸馏。当物性无特殊要求时，一般是在稍高于大气 压下操作。但在塔径相同的情况下，适当地提高操作压力可以提高塔的处理能 力。有时应用加压蒸馏的原因，则在于提高平衡温度后，便于利用蒸汽冷凝时 的热量，或可用较低品位的冷却剂使蒸汽冷凝，从而减少蒸馏的能量消耗 - 8 - 2.1.3 进料状态 进料状态与塔板数、塔径、回流量及塔的热负荷都有密切的联系。在实际 的生产中进料状态有多种，但一般都将料液预热到泡点或接近泡点才送入塔中， 这主要是由于此时塔的操作比较容易控制，不致受季节气温的影响。此外，在 泡点进料时，精馏段与提馏段的塔径相同，为设计和制造上提供了方便。 2.1.4 加热方式 精馏段通常设置再沸器，采用间接蒸汽加热，以提供足够的热量。若待分 离的物系为某种组分和水的混合物，往往可以采用直接蒸汽加热的方式。但当 在塔顶轻组分回收率一定时，由于蒸汽冷凝水的稀释作用，可使得釜残液中的 轻组分浓度降低，所需的理论塔板数略有增加，且物系在操作温度下黏度不大 有利于间接蒸汽加热。因此，本设计选用间接蒸汽加热的方式提供热量。 2.1.5 冷却剂与出口温度 冷却剂的选择由塔顶蒸汽温度决定。如果塔顶蒸汽温度低，可选用冷冻盐 水或深井水作冷却剂。如果能用常温水作冷却剂，是最经济的。水的入口温度 由气温决定，出口温度由设计者确定。冷却水出口温度取得高些，冷却剂的消 耗可以减少，但同时温度差较小，传热面积将增加。冷却水出口温度的选择由 当地水资源确定，但一般不宜超过 50 ，否则溶于水中的无机盐将析出，生成 水垢附着在换热器的表面而影响传热。 2.1.6 回流比的选择 回流比是精馏操作中的重要工艺条件，其选择的原则是使设备费用和操作 费用之和最低。设计时，应根据实际需要选择合适的回流比，也可参考同类生 产的经验值，必要时可迭用若干个 R 值，利用吉利兰图求出对应的理论板数 N, 作出 N-R 曲线及总经费与回流比 R 的关系图，从中找出适宜的回流比 R。 本次设计任务是分离乙醇-水混合物，对于二元混合物的分离，应采用连 续精馏流程，设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热至泡点后送入精 馏塔内，塔顶上的蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内， - 9 - 其余部分经塔顶产品冷却器冷却后送至储罐，该物系属于易分离物系，最小回 流比较小。 2.1.7 热能的利用 精馏过程是组分反复汽化和反复冷凝的过程，耗能较多，如何节约和合理 地利用精馏过程本身的热能是十分重要的。 选取适宜的回流比，使过程处于最佳条件下进行，可使能耗降至最低。与 此同时，合理利用精馏过程本身的热能也是节约的重要举措。 此外，通过蒸馏系统的合理设置，也可以取得节能的效果。例如，采用中 间再沸器和中间冷凝器的流程 1，可以提高精馏塔的热力学效率。因为设置中 间再沸器，可以利用温度比塔底低的热源，而中间冷凝器则可回收温度比塔顶 高的热量。 2.2 确定设计方案的原则 确定设计方案总的原则是在可能的条件下，尽量采用科学技术上的最新成 就，使生产达到技术上最先进、经济上最合理的要求，符合优质、高产、安全、 低消耗的原则。为此，必须具体考虑如下几点： (1) 满足工艺和操作的要求 (2) 满足经济上的要求 (3) 保证安全生产 以上三项原则在生产中都是同样重要的。但在化工原理课程设计中，对第 一个原则应作较多的考虑，对第二个原则只作定性的考虑，而对第三个原则只 要求作一般的考虑。 - 10 - 第三章 精馏塔的工艺计算 3.1 精馏塔的物料衡算 原料液中： 设 A 组分乙醇；B 组分水 乙醇的摩尔质量： 46/AMkgmol 水的摩尔质量： 18B 查阅文献，整理相关的物性数据 水和乙醇的物理性质 名称 分子式 相对分子 质量 密度 20 3/kgm 沸 点 101.33kPa 比热容 (20) Kg/(kg. ) 黏度 (20 ) mPa.s 导热系 数 (20) /(m. ) 表面 张力 (20 ) N/m 水 2HO18.02 998 100 4.183 1.005 0.599 72.8 乙醇 25C46.07 789 78.3 2.39 1.15 0.172 22.8 原料液： 1 0.45/60.24.(1)8FABwMx 塔顶： 192/.DABwM 原料液平均摩尔质量： (-)0.46(10.24)8.75/FAFx kgmol-)6(102)84.96/DADBxMkgol同 理 可 得 ： 塔 顶 物料衡算 已知：F= 1.5084.1247/kmolh 总物料衡算 F=D+W 易挥发组分物料衡算 DxD+WxW=FxF 回收率 9.0FDBx - 11 - 联立以上二式得：D=24.39kg/kmol W=59.79kg/kmol， wx=0.0034kg/kmol 3.2 塔板数的确定 3.2.1 相对挥发度 查表得乙醇和水的汽液平衡数据（101.3KPa 即 760mmHg） 液相摩尔 分数 x 气相摩尔分 数 y 温度/ 液相摩尔 分数 x 气相摩尔分 数 y 温度/ 0.00 0.00 100 0.3273 0.5826 81.5 0.0190 0.1700 95.5 0.3965 0.6122 80.7 0.0721 0.3891 89.0 0.5079 0.6564 79.8 0.0966 0.4375 86.7 0.5198 0.6599 79.7 0.1238 0.4704 85.3 0.5732 0.6841 79.3 0.1661 0.5089 84.1 0.6763 0.7385 78.74 0.2337 0.5445 82.7 0.7472 0.7815 78.41 0.2608 0.5580 82.3 0.8943 0.8943 78.15 由相平衡方程式 可得1() xy(1)yx 根据乙醇水体系的相平衡数据可得： 10.82Dyx10.79()x塔 顶 第 一 块 板 .5476F 24F加 料 板 3wx.3()wy塔 釜 因此可以求得： 1()0.82(.791)=.6yx().546(.)3.80271Fy(1).3(.)=9.0654wx 相对挥发度： 331f=1.6.839.0653.4w - 12 - 3.2.2 最小回流比及操作回流比计算 最小回流比的作图计算 根据乙醇和水气液平衡数据画图得 乙 醇 和 水 的 汽 液 平 衡 数 据 （ 101.325KPa）液 相 摩 尔气 相 摩 尔 分 数 y温 度 / 分 数 x0 0 100 0.019 0.1795.50.0720.389 89 0.0970.43886.70.124 0.4785.3 0.1660.50984.10.2340.54582.7 0.2610.55882.30.3270.58381.5 0.3970.61280.70.5080.65679.8 0.52 0.6679.70.5730.68479.3 0.6760.73978.740.7470.78278.41 0.8940.89478.15 XD0 0.10.2 0.30.4 0.50.6 0.70.8 0.91 1.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 minDxR 最小回流比的确定 根据 Excle 作图可知 min0.351 DxRmin0.821.453R 操作回流比的作图计算 min min0.821.034log()log()()=5.8lWDxNN平 均由 芬 斯 克 方 程 ： ， 可 得 ： 取回流比 R 为：1.2Rmin-2Rmin，查吉利兰图可知： 1.2 Rmin、1.3 Rmin、1.4 Rmin、1.5 Rmin、1.6 Rmin、1.7 Rmin、1.8 Rmin、 1.9 Rmin、2.0 Rmin 时的理论 塔板数 N 如下 - 13 - 最佳回流比计算表 最少理论塔板数 Nmin 5.84 最小回流比 Rmin 1.45 回流比 R 回流比 R 理论塔板数 N 经费 N（ R+1） 1.2Rmin 1.74 13.96 38.25 1.3Rmin 1.885 12.54 36.18 1.4Rmin 2.03 11.54 34.97 1.5Rmin 2.175 10.82 34.35 1.6Rmin 2.32 10.265 34.08 1.7Rmin 2.465 9.831 34.06 1.8Rmin 2.61 9.483 34.23 1.9Rmin 2.755 9.194 34.52 2.0Rmin 2.9 8.917 34.78 - 14 - 根据上表作图得 回流比与理论塔板数的关系 最佳回流比的确定 由图可知最佳操作回流比取 R=2.412 - 15 - 3.2.3 图解法求理论塔板数 精馏段操作线方程： 1 2.410.82.70.241DnnnnxRyxx 提馏段操作线方程： 1 2.43.5.0.341.780.241124nnwn nFyxxxR 根据精馏段操作线、提留段操作线、乙醇-水气液平衡数据用逐板计算法求塔板 数：Excle 处理如下： 1.用 excel 分段拟合乙醇与水相平衡数据得相平衡方程：2342 2320.1760.186925973.9.142.561.4.58080.3.084xyyyyRxy 2.用 excel 处理数据： 精馏段方程：y=0.707x+0.24 提馏段方程：y=1.718x-0.00244 交点坐标 x=0.2398 y=0.4095 x y 0 0.82 0.82 1 0.800138 0.82 0.088232 2.113604 0.800138 2 0.78021 0.805697 0.086693 1.912627 0.78021 3 0.759847 0.791609 0.085177 1.729965 0.759847 4 0.738189 0.777212 0.083628 1.558145 0.738189 5 0.714098 0.761899 0.08198 1.390902 0.714098 6 0.68588 0.744867 0.080148 1.222467 0.68588 7 0.650709 0.724917 0.078001 1.04702 0.650709 8 0.603287 0.700051 0.075326 0.858398 0.603287 9 0.532188 0.666524 0.071718 0.650688 0.532188 10 0.40763 0.616257 0.066309 0.422586 0.40763 11 0.196324 0.528195 0.056834 0.196324 0.125776 12 0.052769 0.334844 0.036029 0.052769 -0.87827 13 0.009492 0.088217 0.009492 0.050316 -3.24759 14 0.001492 0.013867 0.001492 0.158522 -4.26991 由上表可得：第 14 次计算后 ，所以 理论板数为 14.14wx - 16 - 又 ，所以精馏段为 10 块，提馏段为 4 块，第 11 块板加料。1qx 3.3 精馏塔有关物性数据计算 3.3.1 操作温度计算 乙醇水气、液平衡组成（摩尔）与温度关系 温度 / 液相 气相 温度 / 液相 气相 温度 / 液相 气相 100 0 0 82.7 23.37 54.45 79.3 57.32 68.41 95.5 1.90 17.00 82.3 26.08 55.80 78.74 67.63 73.85 89.0 7.21 38.91 81.5 32.73 59.26 78.41 74.72 78.15 86.7 9.66 43.75 80.7 39.65 61.22 78.15 89.43 89.43 85.3 12.38 47.04 79.8 50.79 65.64 84.1 16.61 50.89 79.7 51.98 65.99 利用由拉格朗日插值可求得 、 、 。FtDWt 进料口 ： , =82.55t 82.382.3-15=607460FFt 塔顶 ： ， =78.28D159.4.9.DtD 塔釜 ： ， =99.19Wt13WWt 精馏段平均温度 182.57.80.415FD 提馏段平均温度 29t 3.3.2 液体平均黏度和实际塔板数计算 查手册知水在不同温度下的黏度 水在不同温度下的黏度 温度 黏度 mPas温度 黏度 mPas - 17 - 81 0.3521 90 0.3165 82 0.3478 91 0.3130 查有机液体粘度共线图可得： =80.415 查图及表得： =0.355mPa.s =0.425 mPa.st1 水 醇 =90.87 查图及表得： =0.313mPa.s =0.365 mPa.s2 水 醇 精馏段平均温度 =80.4151t 液相组成 ： ， =43.17%x180.7980.4579.365x1x 气相组成 ： ， =62.62%1y1.826y1y 提馏段平均温度 =90.87t 液相组成 ： ， =5.68%2x295.-80.7-9=11x2x 气相组成 ： ， =32.61%2y1.-.-73y2y 精馏段黏度： 1110.45.3170.51.4370.85xx mPas醇 水 提馏段黏度 222.6.86.31xx s 醇 水 1.求相对挥发度 （1） 精馏段挥发度： 11110.437,0.62568385=.147AABBAxyyX由 计 算 得 ： - 18 - （2） 提镏段挥发度： 2222220.568,0.3610.943,0.67398.57AABBBAxyxyx由 得所 以 = 2.板效的计算 板效率与塔板结构，操作条件，物质的物理性质及流体力学性质有关，它 反映了实际塔板上传质过程进行的程度。板效率可用奥康奈尔公式： 计算。 其中： 塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度； 塔顶与塔底平均温度下的液相粘度 mPa.s。L （1）精馏段 已知 215 =0.49 =0.50980.24(.38) = =P 19.60.5块 故 =20 块精 （2）提馏段 已知 28.0350.316Lmpas .45.49()9TE = =P17.690.3块 故 =8 块p - 19 - （3）全塔实际塔板数 全塔所需实际塔板数： = + =20+8=28 块PNp 全塔效率： -14-1028TPE%46.3% 故实际加料板位置在第 21 块塔板 3.3.3 平均摩尔质量计算 （1）精馏段的平均摩尔质量 精馏段平均温度 1t =80.415 液相组成 x： =43.17% 气相组成 1y： =62.62% 所以 460.3718(0.437).9LM kg/kmol 12625V kg/kmol （2）提馏段平均摩尔质量 提馏段平均温度 2t =90.87 液相组成 x： =5.68% 气相组成 2y： =32.61% 所以 460.581(0.568)19.LM kg/kmol 23327V kg/kmol - 20 - 3.3.4 液体平均表面张力计算 二元有机物-水溶液表面张力可用下列各式计算 1/41/41/4mswso 注： 00ww xVxV 00/ /sws ssxx 2/3/ 2/3lg.41qw owVqBQT ,2lg1swswsooAA , , 式中下角标，w,o,s 分别代表水、有机物及表面部分； xw、 xo 指主体部分 的分子数， Vw、 Vo 主体部分的分子体积，w、o 为纯水、有机物的表面张力， 对乙醇 q = 2。 （1）精馏段： 180.45Ct32.6/.3wmVcmol3467.510/1.2o l 不同温度下乙醇和水的表面张力 温度/ 70 80 90 100 - 21 - 乙醇表面张力/10 - 3N/m2 18 17.15 16.2 15.2 水表面张力/10 -3N/m2 64.3 62.6 60.7 58.8 乙醇表面张力： 90816.27.51745乙 醇乙 醇 , 水表面张力： 0.462.560.72.67水水 ,211o1WWoxVx20.437.60.437.50437.52lgl(0.35)-.46 WoB2/32/30.410.914oWVqQT.60.941.7AB 联立方程组： 2lg1SWSOOA , 代入求得： 0.84SS=0.186 ,1/41/41/41/41/432.(2.).(7.6),2.710/mmswso mN （2）提馏段 提馏段平均温度 =90.872t - 22 - 3 18 9.4/23.wmVcmol 3 6 50./.9o l 乙醇表面张力： 181.26.15.670.75乙 醇乙 醇 , 水表面张力： 909.870.358.6.水水 ,2Wo21.5.45.008190.568.12lglg.3.7oB2/32/30.410.67oWVqQT.70.6.7AB 联立方程组： 2lg1SWSSooA , 代入求得： 0.352SSo=0.648, 1/ 1/41/4 -30.68.2.35.39.710/m mNm , 3.4 精馏塔的塔体工艺尺寸设计 3.4.1 塔径的计算 精馏段的气、液相体积流率为 - 23 - /(+1)3.42.983.2VRD/ +41.0LqF3v1(.).5.67/3603602SMms（ ） 3.7/hSVh-3114.90.6140/36068LLSRDsA330.2./hhs m 提馏段的气、液相体积流率为 3v283.7.1.69/600sVMs -3245840/2LS m 由 maxLvuC 式中 C 由式 计算，其中 由史密斯关联图查取，0.22()M20C 史密斯关联图 - 24 - （1）精馏段： 1122.80.3()().45hLvV ， 则 ，0.45THm取 板 间 距 .7Lhm板 上 液 层 高 度 ， 0.4570.38TLHhm20.78C0.20.27()()98M1max 1.35.982.03/LVu ms 因为 max0.6.u 取安全系数 0.7，则空塔气速为max.7.2391.48/us40.67.sVD 按标准塔径圆整后为 D=0.8m， 塔截面积为 22