台灯底座注塑模具设计及型面仿真加工说明书

台灯底座注塑模具设计与型面仿真加INJECTION MOLD DESIGN AND PROFILE SIMULATION MACJINING OF TABLE LAMP BASE工摘要随着经济的发展和科学技术的不断提高，塑料制品的质量、精度以及复杂性越来越高。注塑成型是塑料工业中一种重要的成型方法,注塑模具是型腔零件生产的关键工艺装备，它直接影响制品的质量、生产率和成本以及新产品的开发，对于企业在市场中的竞争力有着决定性作用。因此，研究注塑模具的设计制造具有非常重要的现实意义。提高模具的设计水平并结合现代化的制造技术，才能够充分发挥模具的功能和作用。CAD/CAE/CAM技术作为一种现代设计制造方法，把它引入注塑模具的生产实际中，可以大大缩短产品开发周期，提高生产效率和市场竞争力。关键词 台灯底座；模具设计；型面仿真AbstractWith the development of economy and the continuous improvement of science and technology, the quality, accuracy and complexity of plastic products are getting higher and higher. Injection molding is an important molding method in the plastic industry. The injection mold is the key technology equipment for the production of the cavity parts. It directly affects the quality, productivity and cost of products and the development of new products. It plays a decisive role in the competitiveness of the enterprises in the market. Therefore, studying the design and manufacture of injection mold is of great practical significance.To improve the design level of mould and combine modern manufacturing technology, we can give full play to the function and function of mould. As a modern design and manufacturing method, CAD/CAE/CAM technology is introduced into the production practice of injection mold, which can greatly shorten the period of product development, improve production efficiency and market competitiveness.Key word Table lamp base mould design Surface simulationIII目录摘要IAbstractII绪论11.成型工艺规程的编制31.1件的工塑艺性分析31.1.1塑件的原材料分析31.1.2塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析41.2计算塑件的体积和质量41.3塑件注塑工艺参数的确定51.4塑料成型设备的选取52.注塑模的结构设计62.1分型面选择62.2确定型腔的数目及排列方式62.2.1模腔数量的确定62.2.2型腔的排列方式82.3浇注系统设计92.3.1主流道设计92.3.2分流道设计102.3.3浇口设计122.3.4排气结构的设计122.3.5主流道衬套的选取122.4推出机构设计133.台灯底座注塑模具的有关计算154.模具加热和冷却系统的设计165.模具闭合高度确定185.1计算模具的闭合高度185.2校核注塑机的开，合模空间185.2.1模具合模时校核185.2.2模具开模时校核186.注塑机有关参数的校核197.绘制模具总装图和非标零件工作图1997.1本模具总装图和非标零件工作图见附图197.2本模具的工作原理198.模具型面仿真加工218.1凹模的仿真加工218.1.1 凹模加工分析218.1.2 凹模数控加工刀轨路径规划228.2 凸模的仿真加工238.2.1 凸模的数控加工分析238.2.2 凹模数控加工刀轨路径规划248.3程序清单258.3.1 凹模工序1：粗铣型腔258.3.2 凸模工序3：精铣铣槽30结论34致谢35参考文献36 91绪论随着工业的发展，工业产品的种类和数量不断增加，从而提高了更新模具的重要性。对于模具的质量要求也显著提高。模具技术在经济发展中起到了至关重要的作用。塑料在工业和生活中越来越重要，注塑成型已成为不可替代的产品制造形式。注射模作为注塑成型的载体，近年来也有了很大的发展。它不仅在制造工艺、材料选择和生产要求方面有更高的要求，而且在整个使用过程的稳定性方面也有更高的要求。一般说来，注塑模具的制造有五个特点：模具结构要求更精密；更高的表面效果和使用寿命要求；工期短，制造时间紧迫；设计和制造分工更细致；供应链要求专业及细分。由于大部分发达国家塑料模具企业迁往中国，国内塑料模具行业正在快速发展。由于我国技术人才水平的提高和平均劳动力成本的降低成为促使了我国吸引外资的有利条件，因此我国塑料模具市场前景广阔，是塑料模具市场快速发展的重要因素。数控机床是利用数字信号控制机床运动和加工过程的机床，或者是装备有数控系统的机床。它是一种技术密度高、自动化程度高的机电一体化加工设备，是数控技术与机床相结合的产物。在数控加工过程中，如果数控机床是硬件，数控加工过程和数控程序都是相对于软件而言的，二者缺一不可。数控加工技术是随着数控机床的出现和发展而逐渐完善的应用技术。数控加工工艺是数控机床加工零件时所使用的各种方法和技术手段的总和，应用于整个数控加工过程。数控加工技术是随着数控机床的出现和发展而逐渐完善的应用技术，是大量数控加工实践的总结。数控加工技术是数控编程的前提和基础。没有实用、科学、合理的数控加工技术，就不可能有真正可行的数控加工方案。编程是实现数控加工的关键。数控编程是指对已建立的数控加工技术的内容进行编程。编程前必须做好准备，编程后必须做好必要的善后工作。严格说来，数控编程也属于数控加工技术的范畴。数控机床与编程技术有着密切的联系，两者都促进了各自的发展。数控机床性能的提高促进了编程技术的发展，编程手段的改进也将促进数控机床的改革和发展，二者是相互依存的。现代数控技术正朝着高精度多功能高速高效正复合加工功能智能化的方向发展，随着数控技术的发展，编程方法也越来越丰富。随着微电子技术和CAD技术的不断发展，自动编程系统也在不断变化和发展。它从原来的编程系统逐步过渡到基于图形交互的、与CAD / cam系统集成的综合编程方法。与以往基于语言的自动编程系统相比，CAD / cam集成系统能够为产品提供一个单一、准确的几何模型，给设计带来极大的方便。因此，生成和加工几何模型的手段灵活多样，方便快捷，可以实现零件设计和制造的一体化。1 .成型工艺规程的编制该塑料件为台灯底座产品，其零件图如图1所示。该塑件采用ABS材料，生产方式为中批量生产。图1-1台灯底座零件图该塑料件为台灯底座产品，其零件图如图1所示。该塑件采用ABS材料，生产方式为中批量生产。1.1件的工塑艺性分析1.1.1塑件的原材料分析材料选择为ABS，ABS为热塑性塑料。从性能上看，ABS各方位都优于其他塑料材料性价比很高。从成型性能上看，塑件壁厚不应该过厚，应该均匀，脱模程度不应该过小，特别是厚壁、深高塑件。加热时间不应超过30分钟。材料温度高，收缩大，易飞边，收缩小，取向性强，注射压力低，会产生凹痕和波纹。成型周期取决于塑料部件的壁厚，而厚度较长且厚度较短。为了减少收缩、凹陷和缩孔，一般宜采用模具温度低、注射压力高的成型条件，使用白油作为脱模剂。ABS的主要技术指标:密度1.04 kg / DM，比体积0.96 DM / kg，吸水率0.2 0.4，收缩率1.3 2.3s，熔点205 t / c，热变形温度55，拉伸屈服强度62 MPa，拉伸弹性模量1.810 MPa，弯曲强度88 MPa，硬度9.75 HB，击穿强度20kv / mm.。1.1.2塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析1.1.2.1结构分析从零件图的分析来看，该零件的整体形状为矩形。形状相对简单，这一部分的复杂性适中。1.1.2.2尺寸精度分析本部分的尺寸精度主要尺寸为mt1级( GB / t14568 - 1993 )，次要尺寸为mt5级( GB / t14568 - 1993 )。从上述分析得，该零件的尺寸精度为中高，可以保证相应的模具相关尺寸加工。 从塑件壁厚来看，最大壁厚为2mm，壁厚均匀，符合ABS最小壁厚原则。圆角设计在零件的拐角处，以防止此处出现缺陷。由于零件尺寸小，不需要增加ABS的强度。 零件尺寸为mt5级( GB / t 14486 - 1993 )，尺寸精度中等，可保证相应模具相关零件的尺寸加工。 从塑件的壁厚来看，壁厚比较均匀，有利于塑件的成型。1.1.2.3表面质量分析该零件表面无缺陷、毛刺，无导电杂质。又由于没有特殊的表面质量要求，所以对此实现相对容易。 从分析中可以看出，控制好注塑成型，可以保证零件的成型要求。1.2计算塑件的体积和质量计算塑件的质量是为了选用注塑机及确定模具型腔数。计算塑件的体积：V=73.149cm计算塑件的质量：根据设计手册可查得ABS的密度为=1.05kg/dm塑件质量：M=V =73.149101.0510 =76.8g采用一模两件的模具结构，考虑其外形尺寸，注塑时所需压力和工厂现有设备等情况，初步选用注塑机XSZY350型。1.3塑件注塑工艺参数的确定查找有关文献和参考工厂时间应用的情况，ABS的成型工艺参数可作如下选择：（试模时，可根据实际情况作适当调整）注塑温度：包括料筒温度和喷嘴温度。料筒温度：后段温度t选用 190210c；中段温度t 选用 200220c； 前段温度t 选用 210230c； 喷嘴温度： 选用200210c；注塑压力一：选用40100Mpa；注塑时间： 选用2090s；保压压力： 选用 65Mpa；高压时间： 选用05s；冷却时间： 选用20120s；总周期： 选用45220s；后处理方法： 采用油水盐水；后处理温度： 90100t/c;后处理时间： 4h。说明：预热和干燥均采用鼓风烘箱。凡潮湿环境使用的塑料，应进行调湿处理，在100120c水中加热218h。1.4塑料成型设备的选取根据计算及原材料的注射成型参数初选注塑机为XSZY350查材料知：标称注射量/cm 350 螺杆直径/ 42注射容量/克 350注射压力/10Pa 116.6锁模力/t 90最大注射面积/ 320模具厚度/ 200300模板行程/ 300喷嘴 球半径/ 12孔半径/ 4 定位孔直径/ 推出两侧孔径/ 22 孔距/ 2302.注塑模的结构设计注射模结构设计主要包括分型面的选择、型腔数量的确定、型腔的布置、冷却通道的布置、浇口位置的设置、模具工作部件的结构设计、顶出机构的设计等。2.1分型面选择模具设计时，决定模具的关键是分型面。余姚按塑件成型要求进行选择。 该塑件为塑料台灯底座，表面无特殊要求，分型面选择如图2所示。图2-12.2确定型腔的数目及排列方式2.2.1模腔数量的确定塑件的生产为中批量生产，应采用多腔注射模。型腔数量与注塑机塑化能力、最大注射量和合模力有关，同时还受零件精度和生产经济性等因素的影响。利用上述参数和因素，空腔的数量可以按照以下方法确定。2.2.1.1根据注塑机的额定夹紧力确定型腔数量n11=（F/PC）/AB/A中： F 注塑机的锁模力 N PC 型腔内的平均压力MPa A 每个制件在分型面上的面积（） B 流道和浇道在分型面上的投影面积（）模具设计前未知量，b为( 0.2 0.5 )根据多腔模具的流动分析，且b = 0.35往往取值。熔体中的平均压力取决于注射压力，一般为25 40 MPa，实际所需的夹紧力应小于所选注塑机的标称夹紧力，出于安全原因一般采用0.8f，然后:N1=(0.8F/PC)/1.35A =0.6F/(APC)=9000000.6/（303870.6）=4.65（个）2.注射机注塑量确定型腔数目N2N2=（GC）/V 其中： G 注射机的公称注塑量（）V 单个制件体积 （） C 流道和浇口的总体积（）生产实际注入量应为公称注入量的0.8倍，转轮和转轮的容积未知。据统计，每种产品所需的浇注系统为体积的0.21倍。现在c = 0.6，N2 = 0.6g / 1.6v = 0.375 g / v = ( 0.375125 ) / 14.8 = 3.1 ( PCs )从以上讨论中可以看出，模具中的空腔的数量必须取较小的n1和N2值，并且考虑到取出部件和打开模具的情况，在此可以选择的数量是1、2、3，并且模具的主浇道的长度优选小于60 mm，以防止诸如由于注射压力降低而导致的部件填充不足之类的缺陷。我们设计的端盖注塑模具采用一模两件的方案，即n = 22.2.2型腔的排列方式图2-2 本成形品在注射时采用1模2件，采用综合考虑浇注系统、模具构造复杂性等的图3所示的排列方式。2.3浇注系统设计2.3.1主流道设计产品在模具中的位置直接影响模具构造的复杂性、模具分型面的确定、浇口的设置、产品尺寸精度、品质等。 因此，在开始提出模具时，首先需要正确考虑产品的位置。 成形品在模具内的位置必须设计成，成形品或产品组件(包括插件)的正视图相对于注塑成形机的轴线对称，以便成形成形品。 产品方位易脱模，注塑成型时，开模后产品残留在可动模部分，成型设备易脱模。 使用模具的相互正交的可动成形零件成形孔、沟、凸台时，请注意产品的位置是使成形零件的水平位移最简便，使定心作业更容易。 产品采用2种方式设置，两者的分离面不同，相互正交时，请选择产品成形装置向工作台安装面的投影面积最小的方式。 长轴配置在开模方向上，不能开模和取出产品的长度的管状产品。 或者，管接头类型的产品需要两种平面类型。 产品的长轴必须配置在与开模垂直的方向上。 通过这样配置，能够大幅度减薄模具厚度，开模和取出产品变得容易。 但是，此时需要更大的间隙(操纵杆、油压、空气等)。 如果是自动螺合螺丝的产品和螺丝芯的模具，产品的组合有特别的要求。 最终产品位置的选择，请根据注水系统的入口部、冷却系统和加热系统的配置、产品的产品外观要求等进行考虑。xs-zy-350型注射成型机喷嘴相关尺寸 喷嘴前端孔径: d0=4 mm 喷嘴前端球面半径: r0= 12 mm 根据模具主流路与喷嘴关系， r = r0+ (12) mm d = d0+ (0.51) mm 取主流路球面半径: r = 13 mm 取主流路小端径: d =4.5 mm 为了容易地从主轨道拔出凝固材料，如图4所示，主轨道能够以其倾斜度为13度方式换算成主轨道的大端径d =8.5 mm，在主轨道的出侧设计半径r =5mm的圆弧迁移。图2-3 2.3.2分流道设计分流路由于将高温高压的塑料熔液的流动从主流路转换为型腔，因此不仅要求尽量减小通过分流路时的温度降低和压力损失，而且要求分流路平衡良好地进行向各型腔的熔液的分配。 根据这些要求，流道需要设计得短而粗，但是如果过短的话，塑料的消耗量会增加，冷却时间会变长，而且空腔的配置也会变得困难。截面尺寸根据经验式算出，但计算结果以现有的工具尺寸卷起，慢熔丝的剪切速度在5102103 s-1的范围内是合理的。经验公式 式中 d圆分流道直径或各截面分流道的当量直径 M流经的塑料物料质量 L该分流道的长度 此长度根据型腔板尺寸确定 根据刀具圆整为3 该公式适用于壁厚3以下200 g以下的塑料。 关于高粘度材料，适当矿石大25 %，一般分流路径为310 mm，高粘度材料为1316 mm，分流路表面粗糙度为ra & gt； 0.631.6，能够增大外层流动阻力，避免熔融流表面滑动，提高中心层的剪切速度。 根据取入斜率10几何学关系计算出d1=1. 94t = 3。截面形状为u型，在流路设计中，为了减小压力损失，优选流路的面积大。 为了降低传热损失，优选减小流路面积。 因此，流路的效率用流路面积相对于周长的比来表示。 u字型如图5所示，实质上是双重梯形状流路截面。效率0.195 d分流路的尺寸:3.8-7. 5旁通直径/ mm6mm选择 分流通路表面粗糙度:分流通路表面不太需要光泽，表面粗糙度为ra1. 252.5m，由此增加外层塑料的熔融流动阻力，固定外层塑料的冷却表层形成绝热层。 有利于保温。 但是，必须在表面上设置凸凹，以免对分型产生不利影响。图2-42.3.3浇口设计 浇口是浇道与型腔的连接部分，是注射成型机的最终部分，基本功能如下。 以最快速度将流道中的熔融塑料注入型腔。 型腔充满后，浇口快速冷却关闭，防止型腔内未冷却的热流道逆流。 浇口的设计与成形品的形状、截面尺寸、模具构造、注射工艺条件(压力)及塑料性能等因素有关。 浇口截面小，长度短。 这是因为可以满足材料的增量速度、快速冷却的关闭、与成型品的分离以及浇口残留最小的要求。 根据成形品的成形要求和型腔的排列方式，最好选择侧浇口。 考虑到从成形品的表面供给而设计，模具构造采用了嵌入成形型腔、型芯，因此容易填充、排气。 选择，初始选型尺寸为( blh )2mm1 mm1 mm，试制时进行修正。2.3.4排气结构的设计 在注塑模具的设计过程中，必须考虑排气结构的设计，否则，熔融的塑料流体会进入模腔，如果不能及时排气，会在零件中产生气泡，甚至会产生高温，使塑料烧焦，造成废品。 排气有两种方式:打开排气箱排气和利用夹紧间隙排气。2.3.5主流道衬套的选取 主浇道衬套应注意以下事项:对于小型注塑模具，主浇道衬套和定位环可以作为一个整体设计，但大多数情况下是分开设计的；主浇道衬套应采用优质钢(如t8a等)。热处理后硬度为5357 HRC。衬套的长度应与固定模配合部分的厚度一致，主通道出口端面不应凸出分型面，否则不仅会造成溢流，还会挤压模具。衬套与固定模配合采用H7 / M6。 为了提高模具的使用寿命，在模具与注塑机频繁接触的地方设计了可更换的主流道衬套。选用t8a材料，热处理后硬度为5055 HRC，主流道衬套与固定模的配合形式为H7 / M6过渡配合。2.4推出机构设计 图2-5如图6所示，开模后，塑件包住型芯的力不大，适当考虑拔模角度，顶杆不会使塑件顶部变形，模具结构简单。 图2-63.台灯底座注塑模具的有关计算本例中成型零件工作尺寸计算时均采用平均尺寸，平均收缩率平均制造公差和平均磨损率来计算。型腔总长L2=159.9mm。总宽B1=159.9mm总高;h=12.2mm凸台的中心距为125mm.形成凸台的型腔的总宽：型腔的圆角半径：mm查常用塑料的收缩率塑料ABS的成型收缩率为S=0.54.0，。考虑到工厂模具制造的现有条件，模具制造公差取=/4。表3-1：成型零件尺寸的计算模具零件名称塑件尺寸计算公式型腔或型芯的工作尺寸型腔5-0.40LM=(L+SCP%-3/4)0+Z5.690+0.110-0.6810.050+0.17125-0.40125+0.1型芯159.9+0.40LM=(L+SCP%+3/4)0-Z159.9-0.1100+0.36100-0.09159.9+0.18159.9-0.04材料选择45，硬度50 HRC以上。成型件制造误差:成形件的制造误差包括成形件的加工误差、安装误差和配合误差。在设计时，塑件的制造公差一般应控制在塑件的1 / 3左右，一般为it6 - 9级，综合考虑it8级。4.模具加热和冷却系统的设计塑料在生产过程中由于需要冷却熔融的塑料流体，塑料零件不能有过高的温度(防止成型零件翘曲和变形)冷却系统设计可按以下公式计算:模具的平均工作温度设定为60度，模具的冷却介质为20度的常温水，模具的出口温度为30度，产量为1000 g / h (每分钟2个模具)。当硬化时塑料件每小时释放的热量为Q3时，根据相关文献，ABS的单位热流率为Q2 = 314.3 398.1 j / g，Q2 = 350 j / g如下: Q3 = wq2 = 1008克/小时* 350焦耳/小时= 352，800焦耳 求冷却水体积流量v v = wq1 / pc1 ( t1 - T2 ) = 350600 / 601 / 10004.2 - ( 30 - 20 ) = 140立方厘米温度调节对塑件质量的影响主要表现在以下几个方面: 变形尺寸精度的力学性能与表面质量 在选择模具温度时，应根据使用情况注意满足零件的质量要求。 在注射模中，溶解体从200降低到约60。释放的能量的5 %被辐射并对流到大气中，其余95 %被冷却介质带走。因此，注塑模具的冷却时间仅取决于冷却系统的冷却效果。模具的冷却时间占整个循环的约2 / 3。缩短循环冷却时间是提高生产效率的关键。 在冷却水冷却过程中，湍流换热是层流换热的1020倍。下次我选择湍流。表4-1冷却水道直径d/（mm）最低流量v/（m/s）流量qv/（m/min）121.107.410图2-75.模具闭合高度确定根据经验，在支撑板和固定件的设计中确定固定模座h1 = 25 mm，固定模座H2 = 80 mm，活动模座H3 = 100 mm，垫块H5 = 100 mm，活动模座h6 = 25 mm5.1计算模具的闭合高度 H=H1H2H3H4H5H6 =2580100806325=341mm5.2校核注塑机的开，合模空间5.2.1模具合模时校核220mm341mm400mm （模具符合注塑机的要求）5.2.2模具开模时校核2200mm341mm150mm540mm （模具符合注塑机的要求）6.注塑机有关参数的校核本模具的外形尺寸为350mm550mm341mm, XSZY350型注塑机模板最大安装尺寸是570mm650mm。由于上述计算的模具闭合高度为210mm，XSZY350型注塑机的最小模具厚度为220mm，最大模具厚度为540mm。经查资料XSZY350型注塑机的最大开模行程S =300mm，满足式子 SH1+H2+a+（510） S65mm式中：H1制品所用的脱模距离；H1=10mm H2制品高度；H2=20mm 取出浇注系统凝料必需的长度。a=25mm7.绘制模具总装图和非标零件工作图7.1本模具总装图和非标零件工作图见附图7.2本模具的工作原理模具安装在注塑机上，固定模具部分固定在注塑机的固定模板上，活动模具固定在注塑机的活动模板上。合模后，注塑机通过喷嘴通过流道将熔体注入模腔，保压冷却后成型塑料件，完成注塑。当模具开启时，活动模具部分将与后续模板一起逐渐开启分型面。当分型面打开时，活动模具的运动将停止。在注塑机的顶出作用下，顶出杆会被推动移动以顶出塑胶件。合模时，随着分型面的闭合，复位杆复位顶杆。图7-1图7-2图7-38.模具型面仿真加工8.1凹模的仿真加工8.1.1 凹模加工分析凹模的三维图如下图所示。从图中可以看出：凹模的形状一般复杂，待加工不太多，加工精度要求高。综合考虑，其零件加工步骤主要分为3步进行：粗铣；精铣孔；精铣型腔及圆弧槽。其切削参数及刀轨路径规划如下所示。图8-18.1.2 凹模数控加工刀轨路径规划机床选用HASS-VF5型机床，各加工特征及路径规划如下：8.1.2.1工序1 粗铣型腔ap=0.5，S=500r/min ,f=20，其刀轨路径规划如下图所示：图8-28.1.2.2工序2 精铣孔ap=0.5，S=1000r/min ,f=20，其刀轨路径规划如下图所示图8-38.1.2.3工序3 精铣及清根ap=0.2，S=1000r/min ,f=9.8，其刀轨路径规划如下图所示图8-48.2 凸模的仿真加工8.2.1 凸模的数控加工分析凸模的三维图如下图所示。从图中可以看出：凸模的形状较为复杂，待加工多，加工精度要求高。综合考虑，其零件加工步骤主要分为3步进行：粗铣；精铣型腔及圆弧槽；精铣细槽。其切削参数及刀轨路径规划如下所示。8.2.2 凹模数控加工刀轨路径规划机床选用HASS-VF5型机床，各加工特征及路径规划如下：8.2.2.1工序1 粗铣型腔ap=0.5，S=500r/min ,f=20，其刀轨路径规划如下图所示：图8-58.2.2.2工序2 精铣型腔及圆弧槽ap=0.5，S=1000r/min ,f=20，其刀轨路径规划如下图所示图8-68.2.2.3工序3 精铣细槽ap=0.2，S=1000r/min ,f=9.8，其刀轨路径规划如下图所示图8-78.3程序清单由于各程序段过长，仅节选凹模工序1及凸模工序3程序，其余程序附后。8.3.1 凹模工序1：粗铣型腔由于其数控加工程序过长，仅选其中一小段，其程序如下：O0001N0010 G40 G17 G90 G70N0020 G91 G28 Z0.0N0030 T00 M06N0040 G00 G90 X12.5168 Y4.685 S0 M03N0050 G43 Z.3937 H00N0060 Z.1181N0070 G01 X12.4472 Y4.6797 Z.0994 F9.8 M08N0080 X12.3802 Y4.6597 Z.0807N0090 X12.3184 Y4.6269 Z.062N0100 X12.2643 Y4.5827 Z.0433N0110 X12.2198 Y4.5288 Z.0246N0120 X12.1867 Y4.4672 Z.0059N0130 X12.1664 Y4.4003 Z-.0128N0140 X12.1607 Y4.3307 Z-.0315N0150 Y4.2869N0160 X12.2047N0170 G03 Y4.3745 I0.0 J.0438N0180 G01 X12.1607N0190 Y4.3307N0200 X11.9835N0210 Y4.1097N0220 X12.2047N0230 G03 Y4.5517 I0.0 J.221N0240 G01 X11.9835N0250 Y4.3307N0260 X11.8064N0270 X11.8063 Y3.9326N0280 X12.2047N0290 G03 Y4.7288 I0.0 J.3981N0300 G01 X11.8064N0310 Y4.3307N0320 X11.6292N0330 Y3.7554N0340 X12.2047N0350 G03 Y4.906 I0.0 J.5753N0360 G01 X11.6292N0370 Y4.3307N0380 X11.452N0390 Y3.5782N0400 X12.2047N0410 G03 Y5.0832 I0.0 J.7525N0420 G01 X11.452N0430 Y4.3307N0440 X11.2749N0450 Y3.4011N0460 X12.2047N0470 G03 Y5.2603 I0.0 J.9296N0480 G01 X11.2749N0490 Y4.3307N0500 X11.0977N0510 Y3.2239N0520 X12.2047N0530 G03 Y5.4375 I0.0 J1.1068N0540 G01 X11.0977N0550 Y4.3307N0560 X10.9205N0570 Y3.0467N0580 X12.2047N0590 G03 Y5.6147 I0.0 J1.284N0600 G01 X10.9205N0610 Y4.3307N0620 X10.7434N0630 Y2.8771N0640 G03 X10.8199 Y2.8696 I.0765 J.3853N0650 G01 X12.2047N0660 G03 Y5.7918 I0.0 J1.4611N0670 G01 X10.8199N0680 G03 X10.7434 Y5.7843 I0.0 J-.3928N0690 G01 Y4.3307N0700 X10.5662N0710 Y2.7921N0720 G02 X10.5649 Y2.7557 I-1.5905 J.0373N0730 G01 X10.5651 Y2.7525N0740 G03 X10.8199 Y2.6924 I.2548 J.5099N0750 G01 X12.2047N0760 G03 Y5.969 I0.0 J1.6383N0770 G01 X10.8199N0780 G03 X10.5651 Y5.9089 I0.0 J-.57N0790 G01 X10.5649 Y5.9057N0800 G02 X10.5662 Y5.869 I-1.5849 J-.0733N0810 G01 Y4.3307N0820 X10.389N0830 Y2.7943N0840 G02 X10.3875 Y2.7558 I-1.4134 J.035N0850 X10.3893 Y2.7039 I-1.4041 J-.0724N0860 G01 Y2.6518N0870 G03 X10.8199 Y2.5152 I.4306 J.6106N0880 G01 X12.2047N0890 G03 Y6.1462 I0.0 J1.8155N0900 G01 X10.8199N0910 G03 X10.3893 Y6.0096 I0.0 J-.7472N0920 G01 Y5.9575N0930 G02 X10.3875 Y5.9057 I-1.4059 J.0205N0940 X10.389 Y5.8668 I-1.4076 J-.0732N0950 G01 Y4.3307N0960 X10.2119N0970 Y2.7986N0980 G02 X10.2101 Y2.7558 I-1.2362 J.0306N0990 X10.2121 Y2.7025 I-1.2267 J-.0724N1000 G01 Y2.566N1010 G03 X10.8199 Y2.3381 I.6078 J.6964N1020 G01 X12.2047N1030 G03 Y6.3233 I0.0 J1.9926N1040 G01 X10.8199N1050 G03 X10.2121 Y6.0954 I0.0 J-.9243N1060 G01 Y5.9589N1070 G02 X10.2101 Y5.9057 I-1.2287 J.0191N1080 X10.2119 Y5.8625 I-1.2301 J-.0731N1090 G01 Y4.3307N1100 X10.0348N1110 Y2.803N1120 G02 X10.0326 Y2.7559 I-1.0591 J.0262N1130 X10.0349 Y2.701 I-1.0492 J-.0725N1140 G01 Y2.4897N1150 G03 X10.8199 Y2.1609 I.785 J.7727N1160 G01 X12.2047N1170 G03 Y6.5005 I0.0 J2.1698N1180 G01 X10.8199N1190 G03 X10.0349 Y6.1718 I0.0 J-1.1015N1200 G01 Y5.9604N1210 G02 X10.0326 Y5.9056 I-1.0515 J.0176N1220 X10.0348 Y5.8582 I-1.0526 J-.0731N1230 G01 Y4.3307N1240 X9.8576N1250 Y2.8054N1260 G02 X9.8549 Y2.7559 I-.882 J.0238N1270 X9.8578 Y2.6994 I-.8715 J-.0725N1280 G01 Y2.4202N1290 G03 X10.8199 Y1.9837 I.9621 J.8422N1300 G01 X12.2047N1310 G03 Y6.6777 I0.0 J2.347N1320 G01 X10.8199N1330 G03 X9.8578 Y6.2412 I0.0 J-1.2787N1340 G01 Y5.962N1350 G02 X9.8549 Y5.9056 I-.8744 J.016N1360 X9.8576 Y5.8558 I-.8749 J-.073N1370 G01 Y4.3307N1380 X9.6805N1390 Y2.8102N1400 G02 X9.677 Y2.7559 I-.7049 J.019N1410 X9.6806 Y2.6976 I-.6936 J-.0724N1420 G01 Y2.3561N1430 G03 X10.8199 Y1.8066 I1.1393 J.9063N1440 G01 X12.2047N1450 G03 Y6.8548 I0.0 J2.5241N1460 G01 X10.8199N1470 G03 X9.6806 Y6.3053 I0.0 J-1.4558N1480 G01 Y5.9638N1490 G02 X9.677 Y5.9055 I-.6972 J.0142N1500 X9.6805 Y5.8511 I-.697 J-.073N1510 G01 Y4.3307N1520 X9.5034N1530 Y2.815N1540 G02 X9.4985 Y2.7559 I-.5278 J.0142N1550 X9.5034 Y2.6956 I-.5151 J-.0724N1560 G01 Y2.2962N1570 G03 X10.8199 Y1.6294 I1.3164 J.9662N1580 G01 X12.2047N1590 G03 Y7.032 I0.0 J2.7013N1600 G01 X10.8199N1610 G03 X9.5034 Y6.3652 I0.0 J-1.633N1620 G01 Y5.9659N1630 G02 X9.4985 Y5.9055 I-.52 J.0121N1640 X9.5034 Y5.8464 I-.5185 J-.073N1650 G01 Y4.3307N1660 X9.8971N1670 Z.0866N1680 G00 Z.3937N1690 X4.0184 Y3.9764N1700 Z.1181N1710 G01 X4.088 Y3.9817 Z.0994N1720 X4.155 Y4.0018 Z.0807N1730 X4.2168 Y4.0345 Z.062N1740 X4.2709 Y4.0787 Z.0433N1750 X4.3154 Y4.1326 Z.0246N1760 X4.3485 Y4.1943 Z.0059N1770 X4.3688 Y4.2611 Z-.0128N1780 X4.3745 Y4.3307 Z-.0315N1790 Y4.3745N1800 X4.3307N1810 G03 Y4.2869 I0.0 J-.0438N1820 G01 X4.3745N1830 Y4.3307N1840 X4.5517N1850 Y4.5517N1860 X4.3307N1870 G03 Y4.1097 I0.0 J-.221N1880 G01 X4.5517N1890 Y4.3307N1900 X4.7288N1910 Y4.7288N1920 X4.3307N1930 G03 Y3.9326 I0.0 J-.3981N1940 G01 X4.7288N1950 Y4.3307N1960 X4.906N1970 Y4.906N1980 X4.3307N1990 G03 Y3.7554 I0.0 J-.5753N2000 G01 X4.906N2010 Y4.3307N2020 X5.0832N2030 Y5.0832N2040 X4.3307N2050 G03 Y3.5782 I0.0 J-.7525N2060 G01 X5.0832N2070 Y4.3307N2080 X5.2603N2090 Y5.2603N2100 X4.3307N2110 G03 Y3.4011 I0.0 J-.9296N2120 G01 X5.2603N2130 Y4.3307N2140 X5.4375N2150 Y5.4375N2160 X4.3307N2170 G03 Y3.2239 I0.0 J-1.1068N2180 G01 X5.4375N2190 Y4.3307N2200 X5.6147N2210 Y5.6147N2220 X4.3307N2230 G03 Y3.0467 I0.0 J-1.284N2240 G01 X5.6147N2250 Y4.3307N2260 X5.7918N2270 Y5.7844N2280 G03 X5.7156 Y5.7918 I-.0763 J-.3853N2290 G01 X4.3307N2300 G03 Y2.8696 I0.0 J-1.4611N2310 G01 X5.7156N2320 G03 X5.7918 Y2.8771 I0.0 J.3928N2330 G01 Y4.3307N2340 X5.969N2350 Y5.8577N2360 G02 X5.9705 Y5.9057 I1.5908 J-.0257N2370 G01 X5.9704 Y5.9089N2380 G03 X5.7156 Y5.969 I-.2548 J-.5099N2390 G01 X4.3307N2400 G03 Y2.6924 I0.0 J-1.6383N2410 G01 X5.7156N2420 G03 X5.9704 Y2.7525 I0.0 J.57N2430 G01 X5.9705 Y2.7557N2440 G02 X5.969 Y2.8037 I1.5892 J.0737N2450 G01 Y4.3307N2460 X6.1462N2470 Y5.8562N2480 G02 X6.1479 Y5.9057 I1.4136 J-.0241N2490 X6.1462 Y5.9575 I1.4041 J.0724N2500 G01 Y6.0096N2510 G03 X5.7156 Y6.1462 I-.4306 J-.6106N2520 G01 X4.3307N2530 G03 Y2.5152 I0.0 J-1.8155N2540 G01 X5.7156N2550 G03 X6.1462 Y2.6518 I0.0 J.7472N2560 G01 Y2.7039N2570 G02 X6.1479 Y2.7557 I1.4059 J-.0205N2580 X6.1462 Y2.8053 I1.4119 J.0737N2590 G01 Y4.3307N2600 X6.32338.3.2 凸模工序3：精铣铣槽由于其数控加工程序过长，仅选其中一小段，其程序如下：O0002%N0010 G40 G17 G90 G70N0020 G91 G28 Z0.0N0030 T00 M06N0040 G00 G90 X5.874 Y1.4639 S0 M03N0050 G43 Z.7973 H00N0060 Z.5218N0070 G01 Y1.4489 Z.5177 F9.8 M08N0080 X5.8746 Y1.4443 Z.5165N0090 X5.8762 Y1.4399 Z.5153N0100 X5.8746 Y1.4443 Z.514N0110 X5.874 Y1.4489 Z.5128N0120 Y1.6623 Z.4556N0130 Y1.4489 Z.3984N0140 X5.8746 Y1.4443 Z.3972N0150 X5.8762 Y1.4399 Z.3959N0160 X5.874 Y1.4489N0170 Y3.025N0180 G02 X5.9134 Y3.0644 I.0394 J0.0N0190 G01 X7.2191N0200 G02 X7.2325 Y3.062 I0.0 J-.0394N0210 G01 X7.2695 Y3.0486N0220 Z.514N0230 G00 Z.7973N0240 X7.2325 Y3.062N0250 Z.514N0260 G01 Z.3959N0270 X7.2647N0280 X7.2783 Y3.0622N0290 X7.3192 Y3.062N0300 X7.3724N0310 X7.3749 Y3.0619N0320 X7.3748 Y3.0644N0330 Y3.1043N0340 X7.3749 Y3.1068N0350 X7.3724 Y3.1067N0360 X7.2325N0370 G02 X7.2191 Y3.1043 I-.0134 J.037N0380 G01 X5.9134N0390 G02 X5.874 Y3.1437 I0.0 J.0394N0400 G01 Y5.5177N0410 G02 X5.9134 Y5.5571 I.0394 J0.0N0420 G01 X7.2191N0430 G02 X7.2325 Y5.5547 I0.0 J-.0394N0440 G01 X7.2695 Y5.5414N0450 Z.514N0460 G00 Z.7973N0470 X7.2325 Y5.5547N0480 Z.514N0490 G01 Z.3959N0500 X7.2647N0510 X7.2783 Y5.5549N0520 X7.3056 Y5.5547N0530 X7.3724N0540 X7.3749 Y5.5546N0550 X7.3748 Y5.5571N0560 Y5.597N0570 X7.3749 Y5.5995N0580 X7.3724 Y5.5994N0590 X7.3192N0600 X7.2783 Y5.5992N0610 X7.2647 Y5.5994N0620 X7.2325N0630 G02 X7.2191 Y5.597 I-.0134 J.037N0640 G01 X5.9134N0650 G02 X5.874 Y5.6364 I0.0 J.0394N0660 G01 Y7.2123N0670 X5.8737 Y7.2174N