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第一章 输电线路易 错 考 点考虑否1、地线支架机械强度设计，冰厚是否较导线增加5mm?2、计算导线张力时，四舍五入不良错误。 3、导线耐雷水平手册和规范计算结果不同 4、导线直径是否用为半径 5、关键词大跨越是否考虑表10的规定6、耐雷水平计算是否考虑山区与平原的区别（一）导线单位载荷及比载线路手册P179表3-2-3，电线风压不均匀系数和电线体型系数见P174表3-1-14和P175表3-1-15。（二）导线应力弧垂计算注：用综合比载。最大弧垂不等于最低点弧垂。（三）代表档距计算、临界档距计算1、代表档距：线路手册P182式3-3-4，考虑悬挂点高差见式3-3-5。2、临界档距：线路手册P186187式3-3-19及3-3-20。（四）水平、垂直档距计算线路手册P183184式3-3-9等。 注：悬挂点高差正负规定（五）架线观测档弧垂计算线路手册P210（六）塔头间隙尺寸1、悬垂子串摇摆角（或称悬垂子串风偏角）计算：线路手册P103注：分裂导线要乘分裂数，因为绝缘子自重无法忽略。2、导线风偏角的计算注：个人认为，用以上2个比载算出来的只是最大风偏角，如题目问实际情况下的风偏角，要用给定风速下的比载。（七）一般档距的档距中央，导线与地线间的距离查GB50545-2010式7.0.15 ，式中L档距（m）档距较大时，中央导线与地线间的距离还要符合DL/T620表10。表10 防止反击要求的大跨越档导线与避雷线间的距离系统标称电压（kV）3566110220330500距离（m）3.06.07.511.015.017.5（八）导线的线间距离（水平、垂直、等效水平线间的距离）（九）大档距导线与避雷线间距离的确定：查DL/T620-1997附录C，C13式（C26）：S2=0.1 I 手册P119如按上述两式选定的导线与地线间距离过大，致使大跨越杆塔在结构上发生困难或在经济上很不合理时，可考虑用几根横连线在档中将两根地线连接起来。此时，导线与避雷线之间的距离可以减小到下列数值 (2-6-64)（十）线路过电压相关计算：1、雷电流幅值的概率： DL/T620-1997附录C式C1 2、Td=40地区每100km每年的雷击次数：3、电晕对雷电波波形的影响：DL/T620-1997附录C式C124、雷击有避雷线路杆塔顶部时耐雷水平的确定：DL/T620-1997附录C， 5、绕击率的确定：DL/T620-1997附录C式C8。 ：注意区别山区还是平原。6、建弧率的确定：DL/T620-1997附录C第C9条7、有避雷线线路的雷击跳闸率的确定：DL/T620-1997附录C。【计算步骤】1） 计算，由式C11 ，如不是40天，如25天，则；2） 计算建弧率，由式C20知；3） 确定击杆率，由表C4可查得； 注：注意区别山区还是平原。4）计算雷击杆塔顶部时概率，由式C1知， 由式C17知式中，横担对地高度，m； 杆塔高度，m； 避雷线对地平均高度，m； 导线对地平均高度，m。5） 计算绕击率，由式C18或式C19确定平原线路：；山区线路6） 计算雷绕击导线时概率，由式C1知，其中由式C23确定，7) 计算跳闸率，由式C24 （十一）线路的电气参数计算1、分裂导线芯等价半径（自几何均距）有效半径、半径：线路手册P16第2-1节 式（2-1-7）（2-1-8）（2-1-9）2、常用导线有效半径：线路手册P16第2-1节 表2-1-1注：用表2-1-1，没说是什么导线，才用式2-1-4（指单根圆柱体）。3、单回线路相导线的几何均距dm:线路手册P16第2-1节 式（2-1-3）： 注：是开3次方，不是开平方。4、送电线路的波阻抗和自然功率：线路手册P24第2-1节（十二）导线的电晕临界电场强度Em线路手册P30第2-2节式（2-1-1）及（2-1-2）注：用半径，非直径（十三）满足无线电干扰（RI）限值要求的导线表面最大电场强度P41式（2-3-22） （kV/cm）d单根导线直径，cm（十四）导线状态方程式： P182第3-3节 三（一）（十五）导线不平衡张力及角度合力计算：P327328第6-2节 四（十六）导线最大悬垂角计算注：选择绝缘子时，悬垂串按综合荷载考虑，耐张串按最大张力考虑。悬挂点张力为最低点的大约1.1倍。耐张段内的某直线塔是用的悬垂串。根据11年真题，换算时按2.52.25=1.11而与1.1不同 （十七）线路电气参数索引1.正序、负序、零序阻抗 （P16）表 零序阻抗计算（线路手册）零序阻抗计算公式备 注单回路无地线，相导线半径，分裂导线为等价半径，m。式2-1-11单地线式2-1-13式2-1-14式2-1-12双地线式2-1-16式2-1-17式2-1-15双回路无地线每一回路零序阻抗： 型号同双回路零序阻抗：式2-1-11式2-1-20式2-1-21式2-1-18式2-1-19单地线式2-1-23式2-1-13式2-1-22双地线式2-1-25式2-1-16式2-1-242.正序、负序、零序电容及电纳； （P20）表 正序（负序）电容及电纳类 型计 算 公 式备 注单回路电容式2-1-31电纳式2-1-32双回路电容式2-1-33电纳 表 零序电容及零序电纳计算公式备注单回路无地线式2-1-34单地线式2-1-36双地线式2-1-37对称双回路无地线式2-1-11式2-1-20单地线 （太复杂不可能考）式2-1-39双地线 （太复杂不可能考）式2-1-403.波阻抗和自然功率； （P24）4.导线表面电场强度（导线电晕）（P24）临界电晕电场强度（P30）年最大电晕损失（P33）电晕对雷电波形的影响（DL/T620-1997附录C.12）5. 送电线路的RI国家标准，距离D处RI值，信杂比等参数；（ P41）6. 送电线路导线风偏角及绝缘子串风偏角（摇摆角）的计算；（P103-P106） （2-6-44）导线风偏角（P106），=tg-1，式中为自重比载，为风载荷比载。7. 悬垂绝缘子串风压的计算；（P104）8. 不同条件下的垂直档距计算：（P104）式2-4-46 当之比值及值确定之后，即可用下式将换算到工频、操作或雷电条件下的， （2-6-46）式中， +40时导线张力，N； 雷电、操作或工频条件下导线张力，N； 导线自重力，N/m；塔位高差系数。9.耐张子串倾斜角、水平风偏角、直线转角、跳线最小弧垂、悬垂串偏斜角等值的计算；（P108-112）耐张绝缘子串倾斜角： （2-6-49）耐张绝缘子串水平风偏角： （2-6-50）跳线风偏角： 10.送电线路导线水平距离计算（双回路多回路杆塔+0.5），垂直线间距离计算（75%水平间距），三角排列等效水平线间距离，以及上下导线的最小水平偏移；（GB50545,8.0.1-8.0.2）11.送电线路导地线最小距离确定S=0.012L+1（50545.7.0.15），大跨越导低线间距离有下限，S0.1I（P119），杆塔雷击过电压U=90I；12.送电线路雷电流幅值（山区、平原），线路雷击次数，导线平均高度，击杆率，送电线路绕击率，雷击线路附近大地线路感应过电压S65m处，雷击杆塔时导线感应过电压S65m处；（P121-126）。13.雷击杆塔时塔顶电位和绝缘承受电压计算，雷击塔顶时耐雷水平的计算，杆塔波阻抗的计算；（ P127-128）14.雷击档距中央地线或雷击导线时的耐雷水平I2=4U50%/z=U50%/100（给波阻抗的时候一定要用前面的公式），雷直击导线上的电位U=Iz/4；（P129）15.送电线路雷击跳闸率，建弧率，导线和地线的耦合系数k计算；（DL/T62016. 送电线路的“导（地）线-地”回路自阻抗，互感阻抗，线路负序阻抗，零序阻抗，序间互阻抗；导线自容抗，互容抗计算；（P153）17.绝缘地线的等效塔脚电阻计算（P162）18.风速观测高度的风速换算；（P168）19.线路风速高度变化系数计算；（P172）20.线路电线理论风压计算；电线风荷载计算（173-174）21.电线单位各种类型荷载及比载；（P179）A、线路手册计算方法表3-2-3 电线单位荷载及比载计算表单位荷载比 载说 明符号计 算 公 式符号计算公式自重力荷载冰重力荷载自重加冰重无冰时风荷载覆冰时风荷载无冰时综合覆冰时综合表3-1-14 电线风压不均匀系数15计算杆塔所受张力和风荷载时1.01.00.850.750.7校验电气间隙计算张力和风荷载时1.00.750.610.610.61表3-1-15 电线受风体型系数表面状况无冰时覆冰时电线外径无论大小1.21.11.2线路手册计算风荷载与GB50545-2010输电线路设计规范有不同处 B、GB50545-2010输电线路设计规范风荷载方法 10.1.18条式（10.1.18-1） 将代入，则式中：垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值（kN）； 风压不均匀系数，应根据设计基本风速，按表10.1.18-1的规定确定，当校验杆塔电气间隙时，随水平档距变化取值按表10.1.18-2的规定确定；500kV和750kV线路导线及地线风荷载调整系数，仅用于计算作用于杆塔上的导线及地线风荷载（不含导线及地线张力弧垂计算和风偏角计算），应按表10.1.18-1的规定确定，其他电压级的线路取1.0；风压高度变化系数，基准高度为10m的风压高度变化系数按表10.1.22的规定确定；导线或地线的体型系数，线径小于17mm或覆冰时（不论线径大小）应取=1.2；线径大于或等于17mm，取1.1；导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和（m）；杆塔的水平档距（m）； 覆冰时风荷载增大系数，5mm冰区取1.1，10mm冰区取1.2； 风向与导线或地线方向之间的夹角（）； 基准风压标准值（kN/m2）；基准高度为10m的风速（m/s）。 对比上述公式可以看出，规范比线路手册多了一些调整系数，最重要的是和两个量的变化，的风速区间进行了调整，也按照计算目的进行了分类，则增加了覆冰时的调整系数。 表10.1.18-1 风压不均匀系数和导地线风荷载调整系数 风 速V（m/s）计算杆塔荷载1.000.850.750.70设计杆塔（风偏计算用）1.000.750.610.61计算500kV、750kV杆塔荷载1.001.101.201.30表10.1.18-2 风压不均匀系数随水平档距变化取值【校验杆塔电气间隙用】水平档距（m）2503003504004505000.800.740.700.670.650.630.620.61表 电线受风体型系数表面状况无冰时覆冰时电线外径无论大小1.21.11.2 表 覆冰时风荷载增大系数B 覆冰时风荷载增大系数5mm冰区10mm冰区B1.11.223.电线弧垂计算，电线悬挂点应力计算，悬挂点到最低点水平垂直距离计算，电线悬挂点悬垂角计算；（P181 表3-3-1）；另有导线最大悬垂角计算；（ P605）24.电线状态方程式（悬挂点等高及不等高）；（P182） 1）悬挂点等高 （3-3-1） 令，则 （3-3-2） 迭代求解上述三次方程： 2）悬挂点不等高（较为复杂，估计考试不会出题）25.电线的代表档距；（P182）26.电线的水平及垂直档距计算；（P183） 1）水平档距 （3-3-9） 高差较大时： （3-3-10） 2）垂直档距 （3-3-11） 当为直线杆塔时 ， （3-3-12）27.电线的极限档距和允许档距，放松系数；（P184）28.电线的临界档距计算；（P187） （3-3-19） 当两控制条件下应力相等时， (3-3-20)29.最大弧垂的判别方法；（P188）30.孤立档电线弧垂计算，孤立档电线应力状态方程式；（P191-192）31.导、地线断线张力（分裂导线纵向不平衡张力），不均匀覆冰的导地线不平衡张力；（50545.10.1.7-10.1.8）32.架线观测档的弧垂计算；（P210） （3-5-5）33.电线微风振动的冲击频率；（P219） （3-6-1）34.电线振动风速上限值（与悬挂点高度h的关系）；（P222） （3-6-8）35.电线的无危险振动判断；（P223） 振动角 （3-6-10）36.导地线的防振措施，防振锤安装及数量；（50545.5.0.13，线路手册P226-228）37.杆塔风荷载计算；（P325）38.杆塔电线不平衡张力及角度合力计算（P327）39.杆塔定位高度的计算：（注意裕度取值，P602）直线杆塔：h1=H（呼称高）-s（对地安全距离）-（悬垂子串长）-（裕度）-h2（杆塔施工基面） 非直线杆塔：h1=H（呼称高）-s（对地安全距离）-（裕度）-h2（施工基面）40.导线最大悬垂角P605式 （8-2-10） 式中导线最大弧垂时之比载 N/m.mm2导线最大弧垂时之应力 N/ mm2（x=1，2）杆塔两侧最大弧垂时导线最大垂直档距，m41.耐张绝缘子串强度检查；（P607）42.定位弧垂模板的刻制；（P601）43.气象条件GB50545-2010（P910）表 输电线路气象条件项 目规 定 值备注重现期110kV330kV30年4.0.1500kV、750kV50年风速高度110kV750kV离地10m4.0.2大跨越离最低水位10m山区基本风速推算或附近平原地区1.1倍4.0.3基本风速110kV330kV宜4.0.4500kV、750kV宜大跨越基本风速无资料时，附近风速换算到水位以上10m出，并增加10%，考虑水面影响再增加10%，即1.21倍4.0.8冰区轻冰区无冰、5mm、10mm4.0.5中冰区15 mm、20mm重冰区20mm、30mm、40mm、50mm地线设计冰厚除无冰区，设计地线支架时较导线增加5mm4.0.6大跨越设计冰厚除无冰区，较附近档增加5mm4.0.9年平均气温取平均气温临近的5的倍数4.0.10平均气温减后取5的倍数平均气温减后取5的倍数安装工况（风10m/s，无冰）最低温4.0.11最低温最低温最低温雷电过电压工况气温，风取，否则取4.0.12检验导地线间距无风无冰操作过电压风速年平均气温，取50%基本风速，但宜4.0.13带电作业工况，气温，无冰4.0.1444.导线和地线GB50545-2010（P1114）表5.0.2 可不验算电晕的导线最小外径标称电压（kV）110220330500750导线外径（mm）9.6021.633.6221.1317.1236.24326.82421.6436.9530.2625.55.0.4 海拔不超过1000m，距边相导线投影外20m处且离地2m高且频率为0.5MHz时无线电干扰限值应符合表5.0.4的规定。表5.0.4 无线电干扰限值标称电压（kV）110220330500750限值dB（）465355585.0.5 海拔不超过1000m时，距边相导线投影外20m处，湿导线条件下的可听噪声限值应符合表5.0.5的规定，即不超过55dB(A)。表 验算导线允许载流量时的允许温度（5.0.6条）项 目允许温度（一般）允许温度（大跨越）钢芯铝绞线、钢芯铝合金绞线70必要时8090钢芯铝包钢绞线、铝包钢绞线80100镀锌钢绞线1255.0.7 导、地线在弧垂最低点的设计安全系数，悬挂点的。地线安全系数不小于导线。5.0.9 导、地线在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，弧垂最低点的最大张力不应超过其拉断力的70%。悬挂点的最大张力不超过拉断力的77%。表 地线验算短路热稳定时的允许温度（5.0.10条）类型允许温度钢芯铝绞线、钢芯铝合金绞线200钢芯铝包钢绞线、铝包钢绞线300镀锌钢绞线400表5.0.2 地线采用镀锌钢绞线时与导线的配合导线型号LGJ-185/30LGJ-185/40LGJ-400/35LGJ-400/50地线最小截面（mm2）无冰区段355080覆冰区段508010045.绝缘子和金具GB50545-2010（P1516）表6.0.1 绝缘子机械强度的安全系数情 况最大使用荷载常年荷载验算短线断联盘型绝缘子棒型绝缘子安全系数2.73.04.01.51.81.546.导线布置GB50545-2010（P2324）表 导线间距（8.0.1条及8.0.3条）项 目计算公式备注单回路导线-导线水平排列间距式（8.0.1-1）垂直排列间距且符合下表最小值1102203305007503.5m5.5m7.5m10.0m12.5m三角排列间距双回路不同相导线-导线水平排列8.0.3条垂直排列表8.0.1-1 系数悬垂绝缘子串型式I-I串I-V串V-V串0.40.40第二章 直流系统易 错 考 点考虑否1、事故初期负荷计算是否乘启动电流倍数？2、阶梯计算法中的换算系数是否选对。 （一）直流负荷统计序号负荷名称负荷系数负荷性质功率（kW）1信号灯、位置指示器和位置继电器0.6控制 经常2控制、保护、监控系统0.6控制 经常3断路器跳闸0.6控制 初期4断路器自投（电磁操动机构）0.5动力 初期5恢复供电断路器合闸1.0动力 随机6氢密封油泵 【启动倍数】0.8动力 初期7直流润滑油泵 【启动倍数】0.9动力 初期8交流不停电电源装置（UPS）0.6动力 初期9DC/DC变换装置0.8动力 经常 初期10直流长明灯1.0动力 经常 初期11事故照明1.0动力 初期注：1）经常负荷：控制+，动力+，各项均应乘以负荷系数； 2）事故初期负荷：控制+，动力+，注意的问题是+应乘以启动电流倍数，然后再乘以负荷系数。 注：断路器跳闸为控制，断路器电磁操作的合闸机构为动力。（二）蓄电池选择1、电压控制法（容量换算法，苏联） （B.1） 式中： 蓄电池10h放电率计算容量，Ah； 事故全停电状态下相对应的持续放电时间的放电容量； 可靠系数，取1.40； 容量系数，在指定的放电终止电压下，对应事故放电时间x小时，从附录表B.6表B.14中查出。该公式比较好计算，实际为电流时间曲线下的面积。比较麻烦的是电压水平验算，电压验算先是选曲线，然后根据电流倍数查电压值：1）事故初期，选择“0”曲线，然后根据式B.2计算的电流倍数查图即可；2）任意事故放电阶段末期，冲击放电电流下的电压，先由式B.4算该时间内平均放电倍数，选择相应的曲线，然后根据冲击电流倍数查对应的电压值；3）任意放电末期能保持的电压，选择曲线方法同2），电流倍数为0考虑。2、阶梯计算法（电流换算法，美国）阶梯计算法主要问题在容量换算系数的选择。1）第一阶段，即1min放电容量计算，取1min放电时间对应的系数； 2）第二阶段及以后，按时间t1取值，按时间t2取值，余类推；3）随机（5s）负荷计算容量换算系数按表中5s时间取值；4）按负荷阶梯分段计算，去其中计算最大者；如果有随机负荷，随机负荷单独计算，并叠加在第一阶段以外的计算容量最大阶段，与第一阶段比较取最大值。（三）充电装置及整流模块选择：附录C D.1.1 充电装置额定电流（铅酸电池） 1 满足浮充电要求： 2 满足初充电要求： 3 满足均衡充电要求： D.1.2 充电装置输出电压 防酸式铅酸蓄电池 阀控式铅酸蓄电池 镉镍碱性蓄电池 D.2.1 高频开关电源模块配置和数量选择 方式1：每组蓄电池配置一组高频开关电源模块 附加模块数量 （当时） （当时） 方式2：一组蓄电池配置二组高频开关电源模块或二组蓄电池配置三组高频开关电源 铅酸蓄电池： （四）电缆截面选择： 附录E A、按电缆长期允许载流量： B、按回路允许压降： 铜导体 铝导体 注：I1和I1h是两码事。I1h为1小时放电率电流，有容量换算系数Kc时，用Kc容量C=I1h，没提供Kc时，按5.5倍I10估算（见规范P75）。（五）直流断路器选择1、额定电压：7.5.2条1款及附录E.1 2、额定电流A、与下级熔断器配合：6.1.3条2款“2 直流断路器装设在熔断器上一级时，直流断路器额定电流应为熔断器额定电流的4倍及以上。”B、大于回路最大工作电流：7.5.2条2款及附录EE.3.1充电装置输出回路： E.3.2直流电动机回路：E.3.3断路器电磁操动结构的合闸回路：E.3.4控制、保护、信号回路：E.3.5直流分电柜电源回路a)、 b)、同时，分电柜电源断路器额定电流还应大于直流分电柜馈线断路器的额定电流，它们之间的电流级差不宜小于4级。E.3.6蓄电池组出口回路 a)、 蓄电池1h放电率电流，铅酸蓄电池可取； b）、按保护选择性 直流馈线中直流断路器最大的额定电流，A； 配合系数，一般可取2.0，必要时取3.0。 c）、取以上两式最大值，并满足短路时灵敏系数，满足事故初期（1min）冲击放电电流校验保护动作时间。3、额定分断电流：E.2 应大于通过直流断路器的最大短路电流。4、保护整定：E.4 A、过负荷长延时保护（脱扣器） a)按断路器额定电流： b)按下一级断路器额定电流整定：， c)上下级电流级差宜级B、短路瞬时保护（脱扣器）a)按断路器额定电流倍数： b)按下一级断路器瞬时保护电流配合：断路器无限流功能 断路器具有限流功能 c)灵敏校验 ， 根据G.1 蓄电池内阻： 蓄电池引出端子上断了路： 蓄电池直流母线上短路： C、短路短延时保护（脱扣器）E.4.3 a) 上下级安装较劲，短路电流相差不大，瞬时保护会误动，则装 b) 整定电流同E.4.2瞬时保护 c）时间级差在保证选择性要求下，选择最小级差注：注意级差，忘了必错。（六）蓄电池短路电流计算DL/T5044-2004 附录G注：电缆长度按正负极长度总和算。第三章 过电压保护和绝缘配合易 错 考 点考虑否1、山地和坡地避雷针bx是否乘以0.752、避雷器至电器距离是还MOA还是SiC，考虑35%吗（一）过电压水平1、架空线路上雷电过电压幅值DL/T620-1997第5.1.2，S65m时感应过电压幅值式2，雷击导线时，雷击点直击雷过电压幅值式3，Us100I2、暂时过电压、操作过电压水平：DL/T620-1997 第4章（二）避雷针（线）保护范围DL/T620-1997 5.21、平原地区：1）单支针 2）两支等高针3）多支针4）单根线5）两根等高平行避雷线：如果要计算阴影区域的保护半径，则6） 两支不等高避雷针见规范图8，令，由式（5）或者（6）计算出， ，由查图4，求出的值，即可得到2、山地和坡地按5.2.7考虑，等需乘以系数0.75。具体来说，相应公式变为 （4）时， （5） （6）依图4确定的需乘以系数0.75，得最终结果。 注：重点，必考试，、经常要计算（三）避雷器的选择与配置1、基本要求表 有串联间隙MOA和SiC避雷器额定电压（kV）额定电压kV中性点额定电压有效接地110kV220kV3kV10kV无发电机3kV以上有发电机3kV20kV3kV20kV发电机35kV66 kV表3 无间隙MOA避雷器持续运行电压和额定电压（kV）系统接地方式持续运行电压额定电压相 地中 性 点相 地中 性 点有效接地110kV220kVa)a)b)b)330kVc)c)d)d)500kVc)c)d)d)不接地3kV20kV；35kV66kV消弧线圈；低电阻高电阻；注：1）a)和b)分别代表220kV变压中性点经接地电抗器接地和不接地； 2）c)和d)分别代表330kV工频过电压为1.3p.u.和1.4p.u.两种情况； 3）c)和d)分别代表500kV工频过电压为1.3p.u.和1.4p.u.两种情况。表 系统最高电压（kV）标称电压UN361015203566110220330500最高电压Um3.67.212182440.572.5126252363550A、排气式避雷器按开断续流 按5.4.2条 最大短路电流包括非周期分量的第一个半周短路电流的有效值 对发电厂附近，也可以将周期分量第一个半周的有效值乘以1.5，远离发电厂，则乘以1.3。最小短路电流不包括非周期分量。2、避雷器至主变及其它电器的最大距离（1）范围（Um252kV）MOA: DL/T620-1997第7.2 表 避雷器至电器的最大距离（m）进 线 回 数单回双回三回四回MOA至主变最大距90140170190MOA至其它电器最大距121.5189229.5256.5注：对其它电器的最大距离相应增加35%。注：单母线分段按每分段的回路数算，双母线按总回路数算。（2）范围（3.6kVUm252kV）,35kV及以上采用阀式DL/T620-1997 表11（普通阀式避） 表12（MOA）（3）阀式避雷器至310kV主变:DL/T620-1997 表13（四）独立避雷针、避雷线的空气中距离和地中距离查DL/T620-1997 第7.1.11注：该距离还应满足空气中，地中。（五）绝缘配合（1）绝缘强度修正 （DL/T620-1997附录D）A、空气间隙，不考虑雨，只修正相对空气密度和湿度；B、绝缘子串，工频污秽不修正；C、操作冲击电压波放电电压。按以下两种方法校正，且按严苛条件取值：1）考虑雨使绝缘子正极性冲击电压波放电电压降低5%（或采用实测数据），再进行相对空气密度校正；即按计算；2）不考虑雨的影响，但进行相对空气密度和湿度的校正，即。D、见10.4.3条b）款 1）电气设备外绝缘操作冲击耐压在淋雨时降低5%。（2）范围操作过电压标幺值:DL/T620-1997 10.1.10A、相-地 35kV及以下低电阻接地系统3.2p.u.66kV及以下（除低电阻接地系统外）4.0 p.u110kV及220kV3.0 p.uB、相-相操作过电压： 3kV220kV取相地过电压的1.31.4倍。（3）架空送电线路绝缘配合A、按工频电压爬电比距法确定片数由GB50545-2010式7.0.5， 注：该式用标称电压注：1）公式中和必须对应；2）有效系数，即所选绝缘子电压梯度除以标准绝缘子电压梯度。附录B 高压架空线路污秽分级标准（GB50545-2010）污秽等级污湿特征线路爬电比距（cm/kV）盐密（mg/cm2）所用电压220kV及以下330kV及以上00.03U1.601.60Um(1.39)(1.45)0.030.06U1.602.001.602.00Um(1.391.74)(1.451.82)0.060.10U2.002.502.002.50Um(1.742.17)(1.822.27)0.100.25U2.503.202.503.20Um(2.172.78)(2.272.91)0.250.35U3.203.803.203.80Um(2.783.30)(2.913.45)B、操作过电压要求的片数直接查表15C、线路空气间隙查表15GB50545-2010110kV750kV架空输电线路设计规范P19表7.0.9-2 750kV带电部分与杆塔构件雷电过电压的最小间隙取4.20m（或按绝缘子串放电电压的，0.80配合）。DL/T620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合10.2.2风偏后导线对杆塔空气间隙的正极性雷电冲击电压波50%放电电压，可选为绝缘子串相应电压的0.85倍（污秽区该间隙可仍按0级污秽区配合）。D、附录E中N个绝缘子串闪络概率式E8 （4）变电所绝缘子串绝缘配合:工频、操作、雷电（5）变电所导线对架构绝缘配合:工频与线路同，操作和雷电有各自配合系数。（6）变电所电气设备绝缘配合:主要规定内外绝缘与工频、操作、雷电间的配合。第四章 继电保护易 错 考 点考虑否1、最小短路电流为两相短路手册2知识点汇总表序号知 识 点公式、表代号页 码备 注1单相跳三相重合负序过电流45式20-12测量用CT额定负载20-4663保护用CT全负载20-6674一次电流计算倍数20-81869705PT一次、二次电压选择（区分接线间/相间）表20-23826PT接线及使用范围表20-24827PT每相负荷计算公式表20-2526848二次回路设备熔断器或自动开关选择20-313592939测量表计电流回路控制电缆选择20-414210210保护装置电流回路控制电缆选择20-4410211电压控制回路控制电缆选择20-45、20-4710312电动机保护整定计算（纵差、速断、过流、负荷、低电压）23-1521513励磁系统直流电缆选择附25-610417电网继电保护整定计算14相间、零序距离保护整定表表28-182157658315高频相差保护整定28-497458558816母线保护整定计算28-7581588发电机继电保护17发电机差动保护29-815598-59918比率差动保护29-1622599-60019横联差动29-232560020定子单相接地保护29-263360121反应外部相间短路的后备保护（复合电压启动过流、负序过流）29-344460222定子绕组过负荷保护（定时限对称过负荷、定时限负序过负荷）29-4547602变压器继电保护（复合电压启动过流同发电机）23电流速断保护29-505261824纵差保护29-537461962025相间后备保护（不带低压启动过电流、）29-9810563326相间后备保护（复合电压起动的过电流保护）同发电机29-3460227相间后备保护（负序电流）29-10611463463628中性点直接接地零序后备保护29-120129637-63929变压器过负荷保护29-13063930自耦变零序差动保护29-131138639640发变组保护整定计算31复合电流速断保护29-14414767832失磁保护29-14815567933过电压保护29-15615768034阻抗保护29-15815968035逆功率保护29-16068136定子接地保护灵敏系数计算29-16116368137发电机横差保护29-232560038发电机过负荷保护整定29-178182683厂用电源保护39电抗器纵差保护29-18318469340高厂变同工作变压器61962041高厂变电流速断29-18518669342电抗器/变压器高压侧过电流保护29-18719569443高厂变低电压启动过流保护29-19619969444高厂变高压侧复合电流保护29-20020269545高厂变/电抗器单相接地零序电流保护29-20720869546高厂变/备用变零序电流29-20921069547低厂变保护29-211222696486-10kV母线保护（不完全差动）29-223241703707496-10kV线路保护29-243254709（二）厂站用电继电保护整定计算1、厂用电源保护及整定A、整定计算：手册2第29-8节 四（P693）B、保护要求： a）DL/T5153-2002第5.35.5； b）手册2 第29-8节（P683-692）2、厂用电动机保护及整定A、整定计算：手册2第23-2节 三（P215216）B、保护要求 a）DL/T5153-2002 9.6-9.7b）手册2 第23-2节一、二（P213215）（三）交流电流电压回路互感器的选择手册2第20-5节 一（P6474）电流（计算）倍数：手册2第20-5节 一、（五）（2）（P6970）注：要用流过这电流互感器的短路电流。（四）控制电缆与信号电缆的选择手册2 第20-7节九（一）第五章 无功补偿型式选择及容量配置易 错 考 点考虑否1、按电压升高计算补偿容量，电压要用升高前。（一）补偿装置容量确定原则及计算手册1第9-2节三（P476480），重点表 补偿装置容量确定项 目计算公式备 注按功率因数和主变补偿（直接供电的末端站）式（9-1）式（9-2）按经济无功补偿（枢纽所和地区所）同式（9-1）式（9-3）按提高母线电压补偿式（9-4）按降低线路有功损耗 式（9-6）电抗器补偿容量或式（9-7）式（9-8） 补偿后电压升高 式（9-5） 按系统手册P325 根据调压要求近似地选择并联电容器的容量 （10-57）忽略电压降的横向分量则有 （10-58）（二）并联电容器1、变电站电容器安装容量A、GB50227-2008第3.0.2条及条文说明：按主变容量的10%30%确定B、DL/T5014-20105.0.4条：容性无功补偿容量可按主变容量的10%20%配置或经计算确定。5.0.7条：并容和低抗补偿容量，宜分别为主变容量的30%以下。C、计算方法按手册1第9-2节三（一）（P476479）重点：对末端站，Qc= Qcf,m + QcB,m（Qcf,m与QcB,m计算）对枢纽站和地区站，按母线电压升高值和降低线损计算。【见上文表】2、发生谐振的电容器容量A、GB50227-2008第3.0.3 条式（3.0.3） B、DL/T5014-2010附录A式A.1 C、DL/T5242-2010 附录B式B.1 3、计及串联电抗器后电容器运行电压A、GB50227-2008 5.2.2 条3款式5.2.2 B、查DL/T5014-2010附录C式C.2 Uc=.注：注意区分运行电压和额定电压4、电容器/电抗器接入母线后引起DL/T5014-2010附录C 式（C.1） ，kV5、电容器继保整定计算DL/T5014-2010附录D电压继电保护注意在有串联电抗器情况下修正，手册2式27-27 式中，电容器额定相电压； 系统额定电压 D.1 过电流保护 表 电容器装置继电保护整定计算项 目整 定 计 算备注过电流保护时限：0.2s以上以躲过涌流（D.1）（D.2）内部故障保护零序电压 ，其中，系统额定电压躲 【规范误应除以Nu】（D.3）（D.4）（D.5）（27-27）（D.6）双星不平衡电压，其中，系统额定电压躲不平衡电压 （D.7）（D.8）（D.9）（27-27）（D.13）双星不平衡电流躲不平衡电流 （D.10）（D.11）（D.12）（D.14）电压差动保护，系统额定电压（D.15）（D.16）（D.17）（27-27）桥差电流保护（D.20）（D.21）（D.22）母线过电压保护（D.23）失压保护（D.24） 6、电容器组投入电网时涌流计算表 电容器组投入电网涌流计算（GB50227-2008 附录A及DL/T5242-201035kV220kV变计算相同）项 目计算公式备 注同一电抗率（A.0.1-1）（A.0.1-1）（A.0.1-1）两种电抗率正投入（A.0.2）且（A.0.1-1）（A.0.1-1）（A.0.1-1）表 电容器组投入电网涌流计算（DL/T5014-2010330kV750kV变附录B）项 目计算公式备 注单组投入（B.1）（B.2）追加投入（B.3）（B.4）7、电容器选择手册1第9-4节（P505509）项 目计算公式备 注额定电压式（9-19）额定容量式（9-20）额定电容式（9-21）最小并联台数Y接线及不平衡电压保护的双Y接线式（9-22）桥差电流保护的Y接线不平衡电流保护的双Y接线接线，最大并联台数式（9-23）单台额定电流式（9-25）电容器组额定电流式（9-26）注：GB50227-2008 4.1.2要求，每串联段并联总容量3900kVar8、串联电抗器选择计算手册1第9-4节一、（三）、3（P509510）项 目计算公式备 注每相额定感抗式（9-27）一相额定电流式（9-28）单相额定容量式（9-29）三相额定容量9、保护单台电容器熔断器A、GB50227-2008第5.4.2条熔丝额定电流按电容器额定电流的1.371.5倍。B、DL/T5014-2010第7.7.2条单台电容器内部故障保护用熔断器应按被保护电容器额定电流的1.371.5倍选取，熔断器的爆破能量应不小于15kJ。C、DL/T5452-2010第7.6.2条熔断器的额定电压不应低于电容器的额定电压，最高电压应为额定电压的1.10倍。 第7.6.3条熔断器熔体的额定电流，应按不小于电容器额定电流的1.37倍，并不大于1.50倍进行选择。 第7.6.4条 熔断器的耐爆能量应大于15kJ。10、电容器组或交流滤波器谐波电流和谐波压降手册1P480通过电容器组或交流滤波器的n次谐波电流及母线n次谐波压降按下二式计算。 （9-10） （9-11）符号及图表见表9-13。11、保护电容器用避雷器A、避雷器2ms方波通流容量GB50227-2008 并联电容器装置设计规范P69第5.7.2条文说明装设于相地之间的
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