轻型货车悬架的设计【含全套CAD图纸】

购买设计文档后加 费领取图纸 毕 业 设 计 说 明 书 轻型货车悬架 设计 专 业 学生姓名 班 级 学 号 指导教师 完成日期 年 月 日哈尔滨理工大学学士学位论文 I 轻型货车悬架 设计 摘 要 本 悬架是现代汽车上的重要总成之一，它 把车架与车轴弹性地连接起来。其主要任务是传递作用在车轮和车架之间的一切力和力矩；缓和路面传给车架的冲击载荷，衰减由此引起的承载系统的振动，保证汽车的行驶平顺性；保证车轮在路面不平和载荷变化时有理想的运动特性，保证汽车的操纵稳定性，使汽车获得高速行驶能力。 悬架由弹性元件、导向装置、减振器、缓冲块和横向稳定器等组成。 悬架能很好的增加驾驶员的舒适性，减轻汽车震动，使汽车能够平顺行驶。 关键词 悬架 ； 振动；稳定性 哈尔滨理工大学学士学位论文 I f is s on is of to s s of s to of is by so s of to go 尔滨理工大学学士学位论文 I 目 录 摘 要 . I . I 目 录 . I 第 1章 前言 . I 架研究的目的和意义 . I 架研究的目的和意义 . 错误 !未定义书签。 架研究的目的和意义 . 2章 总体方案论证 . V 立悬架 . V 架 选择的方案确定 . V 章小结 . 3章 总体方案论证 . 架静挠度 . 架动挠度 . 架弹性特性 . 悬架主销侧倾角与后倾角 . 章小结 . X 第 4章 总体方案论证 . 片弹簧的设计 . 板弹簧的设计 . 少片弹簧的设计 . 钢板弹簧主要参数的确定 . 钢板弹簧各片长度的确定 . 钢板许用静弯曲应力验算 . 夹紧液压缸的计算 . 钢板弹簧强度验算 . 钢板弹簧强度验算 . 章小结 . 5章 减振器机构类型及主 要参数的选择计算 . 21 振器的分类 . 21 对阻尼系数 . 21 振器阻尼系数 的确定 . 22 大卸荷力 . 23 建零件 . 24 哈尔滨理工大学学士学位论文 章小结 . 24 结论 . 25 致谢 . 26 参考文献 . 27 附录 A . 29 附录 B . 33 哈尔滨理工大学学士学位论文 I 第 1章 前言 文研究背景 悬架是保证车轮或车 桥与汽车承载系统 (车架或承载式车身 )之间具有弹性联系并能传递载荷、缓和冲击、衰减振动以及调节汽车行驶中的车身位置等有关装置的总称。 悬架最主要的功能是传递作用在车轮和车架 (或车身 )之间的一切力和力矩，并缓和汽车驶过不平路面时所产生的冲击，衰减由此引起的承载系统的振动，以保证汽车的行驶平顺性。为此必须在车轮与车架或车身之间提供弹性联接，依靠弹性元件来传递车轮或车桥与车架或车身之间的垂向载荷，并依靠其变形来吸收能量，达到缓冲的目的。采用弹性联接后，汽车可以看作是由悬挂质量 (即簧载质量 )、非悬挂质量 (即非簧载质量 )和弹簧 (弹性元件 )组成的振动系统，承受来自不平路面、空气动力及传动系、发动机的激励。为了迅速衰减不必要的振动，悬架中还必须包括阻尼元件，即减振器。此外，悬架中确保车轮与车架或车身之间所有力和力矩可靠传递并决定车轮相对于车架或车身的位移特性的连接装置统称为导向机构。导向机构决定了车轮跳动时的运动轨迹和车轮定位参数的变化，以及汽车前后侧倾中心及纵倾中心的位置，从而在很大程度上影响了整车的操纵稳定性和抗纵倾能力。在有些悬架中还有缓冲块和横向稳定杆。 尽管一百多年来汽车悬架从结构型式到作用原理一直在不断地演进，但从结构功能而言，它都是由弹性元件、减振装置和导向机构三部分组成。在有些情况下，某一零部件兼起两种或三种作用，比如钢板弹簧兼起弹性元件及导向机构的作用，麦克弗逊悬架 (称滑柱摆臂式独立悬架 )中的减振器柱兼起减振器及部分导向机构的作用。 根据导向机构的结构特点，汽车悬架可分为非独立悬架和独立悬架两大类。非独立悬架的鲜明特色是左、右车轮之间由一刚性梁或非断开式车桥联接，当单边车轮驶过凸起时，会直接影响另一侧车轮。独立悬架左右车轮各自“独立”地与车架或车身相 连或构成断开式车桥。麦克弗逊悬架为独立悬架 ,钢板弹簧为非独立悬架。 鉴于轻型货车的特点，综合悬架的各自特性以及成本等方面，故将汽车的前悬设计为少片弹簧悬架，后悬设计为钢板弹簧悬架。 如前所述，汽车悬架和悬挂质量、非悬挂质量构成了一个振动系统，该振动系统的特性很大程度上决定了汽车的行驶平顺性，并进一步影响到汽车的行驶车速、燃油经济性和运营经济性。该振动系统也决定了汽车承载系和行驶系许多零部件的动载，并进而影响到这些零件的使用寿命。此哈尔滨理工大学学士学位论文 ，悬架对整车操纵稳定性、抗纵倾能力也起着决定性作用。因而在设计悬架时必须考虑 以下几个方面的要求： 1. 通过合理设计悬架的弹性特征及阻尼特性确保汽车具有良好的行驶平顺性，既具有较低的振动频率、较小的振动加速度值和合适的减振性能，并能避免在悬架的压缩或伸张行程极限点发生硬冲击，同时还要保证轮胎具有足够的接地能力； 2. 合理设计导向机构，以确保车轮与车架或车身之间所有力和力矩的可靠传递，保证车轮跳动时车轮定位参数的变化不会过大，并且能满足汽车具有良好的操纵稳定性的要求； 3. 导向机构的运动应与转向杆系的运动相协调，避免发生运动干涉，否则可能引发转向轮摆振； 4. 侧倾中心及纵倾中心 位置恰当，汽车转向时具有抗侧倾能力，汽车制动和加速时能保持车身的稳定，避免发生汽车在制动和加速时的车身纵倾（即所谓“点头”和“后仰”）； 5. 悬架构件的质量要小尤其是其非悬挂部分的质量要尽量小； 轿车设计中特别要考虑给发动机及行李箱留出足够的空间； 7. 所有零部件应具有足够的强度和使用寿命； 8. 制造成本低； 9. 便于维修、保养。 内外研究现状 1934 年世界上出现了第一个由螺旋弹簧组成的被动悬架。被动悬架的参数根据经验或优化设计的方法确定，在行驶过程中保持不变。它是一系列路况的折 中，很难适应各种复杂路况，减振的效果较差。为了 用了非线性刚度弹簧和车身高度调节的方法，虽然有一定成效，但无法根除被动悬架的弊端。被动悬架主要应用 于 飞中低档轿车 上 ，现代轿车的前悬架一般采用带有横向稳定杆的麦弗逊式悬架，比如桑塔纳、悬夏利、赛欧等车，后悬架的选择较多，主要有复合式纵摆臂悬架和多连杆悬架。 半主动悬架的研究丁作开始 于 1973 年，由 D. A. D. C. p p 首先提出。半主动悬架以改变悬架的阻尼为主，一般较少考虑改变悬架的刚度。 工 作原理是 ： 根据簧上 质量 相对车轮的速度响 应 、加速度响应等反馈信号，按照一定的控制规律调节弹簧的阻尼力或者刚度 其阻尼或刚度系数可根据运行状态调节，这和主动悬架极为相似 。 有级式半主动悬架是将阻尼分成 几 级，阻尼级由驾驶员根据“路感”选择或由传感器信号自动选择 。 无级式半主动悬架根据汽车行驶的 路面条件 和行驶状态，对悬架的阻尼在 几 毫秒内由哈尔滨理工大学学士学位论文 小到最大进行无级调节。由 于 半主动悬架结构简单 ， 工作时不需要 :消耗 车辆的动力， 而且 可取得与主动悬架相近的性能，具有很好的发展前景。 随着道路交通的不断发展，汽车 车速有了很 大 的提高，被动悬架的缺陷逐渐成为提高汽车性能的瓶颈，为此人们开发了能兼顾舒适和操纵稳定的主动悬架。主动悬架的概念是 1954 年美国通用汽车司在悬架设计中率先提出的。它在被动悬架的基础上，增加可调节刚度和阻尼的控制装置，使汽车悬架在任何路而上保持最佳的运行状态。控制装置通常由测 量 系统、反馈控制系统、能源系统等组成。 20 世纪 80 年代，世界各大著名的汽车公司和生产 厂 家竞相研制开发这种悬架。丰田、洛特斯、沃尔沃、奔驰等在汽车 上 进行了较为成功的试验。装置主动悬架的汽车，即使在不良路面高速 行 驶时，车身非常平稳， 轮胎的噪音小，转向和制动时车身保持水平 。 特点是乘坐非常舒服，但结构复杂、能耗高，成本昂贵，可靠性存在问题。 由 于 种种原因，我国的汽车绝 大 部分采用被动悬架。在半主动和主动悬架的研究趋 于 成熟，福特公司和日产公司首先在轿车上应用，取得了较好的效果。主动悬架虽然提出早，但由 于 控制复杂，并且牵涉到许多学科，一直很难有大的突破。进入 20 世纪 90 年代，仅应用 于 排气 量 大的豪华汽车，未见国内汽车产品采用此技术的报道，只有北京理工人学和同济大学等少数 几 个单位对主动悬架展开研究。 被动悬架是传统的机械结构，刚度和阻尼都是不可调的 ，依照随机振动理论，它只能保证在特定的路况 下 达到较好效果 ， 但它的理论成熟、结构简单、性能可靠，成本相对低廉且不 需 额外能景，因而应用最为广泛 。在我国现阶段，仍然有较高的研究价值 。 被动悬架性能的研究主要集 中 在三个方面 : 1） 通过对汽车进行受力分析后，建立数学模型，然后再用计算机仿真技术或有限 元 法寻找悬架的最优参数 ； 2） 研究可变刚度弹簧和可变阻尼的减振器，使悬架在绝人部分路祝上保持良好的运行状态 ； 3） 研究导向机构，使汽车悬架在满足平顺性的前提 下 ，稳定性有大的提高。半主动悬架的研究集中在两个方面 :1） 执 行 策略的 研究 ;2)执 行 器的研究 。 阻尼可调减振器主要有两种，一种是通过改变节流孔的人小调节阻尼，一种是通过改变减振液的粘性调节阻尼。节流孔的人小一般通过电磁阀 或步进电机进行有级或无级的调节，这种方法成本较高，结构复杂、通过改变减振液的粘性来改变阻尼系数，只有结构简单、成本低、无噪音和冲击等特点，因此是目前发展的主要方向。在国外，改变减振液粘性的方法主要有电流变液体和磁流变液体两种。北京理工人学的章一鸣教授进行哈尔滨理工大学学士学位论文 阻尼可调节半主动悬架的研究，林野进行了悬架自适应调节的控制决策研究，哈工 大 的陈卓如教授对车辆的自适应控制方 面进 行 了研究。执 行 策略的研究是通过确定性能指标，然后进行控制器的设定。目前，模糊控制在这方面应用较多。 主动悬架研究也集中在两个方面 :1)可靠性 ;2)执行器。由 于 主动悬架采用了 大量 的传感器、单片机、输出输入电路和各种接 口 ,，元 器件的增加降低了悬架的可靠性，所以加 大 元件的集成程度，是一个不可逾越的阶段。执行器的研究主要是用电动器件代替液压器件。电气动力系统中的直线伺服电机和永磁直流直线伺服电机具有较多的优点，今后将会取代液压执行机构。运用磁蓄能原理，结合参数估计自校正控制器，可望设计出高性能低功耗的电磁蓄能式 自适应主动悬架，使主动悬架由理论转化为实际 应用。 悬架技术的每次跨越，都和相关学科的发展密切相关。计算机技术、自动控制技术、模糊控制、神经网络、先进制造技术、运动伪真等为悬架的进一步发展提供了有力的保障。悬架的发展也给相关学科提出更高的理要求，使人类的认识迈向新的、更高的境界。 现有的被动悬架将逐渐向半主动、主动悬架过渡。电动器件的优越性，将会取代液压器件。 使电子 元件集成度得以提高，从而促进可靠性得到保障，使悬架更加智能化而满足人们的要求。 文研究的目的和意义 根据给 定的设计要求设计汽车的前后悬架。完成汽车的总体设计及悬架的主要结构 元 件螺旋弹簧等的设计，然后对前后悬架进行设计匹配，满足前后悬架的偏频要求 。 章小结 本章主要介绍了悬架的原理内容和功能并指出了其研究的现状和研究方向。 哈尔滨理工大学学士学位论文 V 第 2章 总体方案论证 立悬架 与非独立悬架比 ,独立悬架具有如下优点 : 1) 非悬挂质量小 ,悬架所受到并传给车身的冲击载荷小 ,有利用于提高汽车的行驶平顺性及轮胎的接地性能 ； 2) 左右车轮的跳动没有直接的相互影响 ,可减少车身的倾斜和振动 ； 3) 占有横向空间少 ,便于发动机布置 ,可以降低发动机的安装位置 ,从而降低汽 车质心位置 ,有利于提高汽车的行驶稳定性 ； 4) 易于实现驱动轮转向 。 非独立悬架有多种结构型式 ,主要有 : 1. 双横臂式独立悬架 特点 :设计灵活 ,能有良好的行驶稳定性 ； 2. 麦克弗逊悬架 特点可将导向机构及减振装置集合到一起 ,将多个零件集合在一个单元里。这样一来 ,它不仅简化了结构 ,减少了质量 ,还节省了空间 ,降低了制造成本 ,并且几乎不占用横向空间 ,有利于结构简单 ,有利于车身前部地板的构造和发动机布置 ； 3. 滑柱摆臂式后悬架 特点 :节省悬架对横向空间的占有 ,有利于布置宽敞的行李箱 ； 4. 纵臂式后独立悬架与斜臂式后独立悬架 特点 :常用于前驱车的后悬架 ； 5. 单横臂式独立悬架 特点 :结构简单 ,侧倾中心较高 ,有较强的抗侧倾能力 ,但当车轮跳动时会使主销内倾角和车轮外倾交变化大 ,故不宜用着前悬架 。 架选择的方案确定 目前汽车的前后悬架采用的方案有：前轮和后轮均采用非独立悬架；前轮采用独立悬架，后轮采用非独立悬架；前轮与后轮均采用独立悬架等几种。 前、后悬架均采用非纵置钢板弹簧非独立悬架的汽车转向行驶时，内侧悬架处于减载而外侧悬架处于加载状态，于是内侧悬架受到拉伸 ,外侧悬架受到压缩，结果与悬架固定连接的车轴（桥）的轴线相对汽车纵向中心线偏转 一个角度。对前轴，这种偏转使汽车不足转向趋势增加；对后桥，则增加了汽车过多转向趋势。汽车将后悬架纵置钢板弹簧的前部吊耳位置布置得比后边吊耳高，于是悬架的瞬时运动中心位置降低，结果后桥哈尔滨理工大学学士学位论文 线的偏离不再使汽车具有过多转向趋势。 另外，前悬架采用非独立悬架时，因前轮容易发生摆振现象，不能保证汽车有良好的操纵稳定性，所以前悬架采用独立悬架。 针对本课题 (轻型货车的悬架 )从经济性 ,结构布置的合理性等方面考虑前悬架采用少片弹簧悬架 ,后悬架采用钢板弹簧悬架。 章小结 本章的内容主要说明了 与非独立悬架比独立悬架具 的 优点 ， 前 后 悬架的 悬架 结构的确定。 哈尔滨理工大学学士学位论文 3章 总体档案论证 架静挠度 悬架静挠度 指汽车满载静止时悬架上的载荷 此时悬架刚度 c / 。 汽车前、后悬架与其簧上质量组成的振动系统的固有频率，是影响汽车行驶平顺性的主要参数之一。因现代汽车的质量分配系数 近似等于1，于是汽车前、后轴上方车身两点的振动 不存在联系。因此，汽车前、后部分的车身的固有频率 1n 和 2n (亦称偏频 )可用下式表示 111 21 （ 3 式中， 1c 、 2c 为前、后悬架的刚度 (N 1m 、 2m 为前、后悬架的簧上质量 ( 当采用弹性特性为线性变化的悬架时，前、后悬架的静挠度可用下式表示 111 c （ 3 式中， g 为重力加速度 (g 将 1 2人式 (3 115 （ 3 分析上式可 知：悬架的静挠度 接影响车身振动的偏频 n。因此，欲保证汽车有良好的行驶平顺性，必须正确选取悬架的静挠度。 在选取前、后悬架的静挠度值 1 2，使之接近，并且后悬架的静挠度 2前悬架的静挠度 1些，这有利于防止车身产生较大的纵向角振动。理论分析证明：若汽车以较高车速驶过单个路障， 1n / 2n 1 时的车身纵向角振动要比 1n / 2n 1 时小，故推荐取 2（ 1考虑到车后排乘客的乘坐舒适性，取后悬架的偏频接近前悬架的偏频。 用途不同的汽车，对平顺性要求不一样。以运送人为主的轿车对平顺性的要求最高，大客车次之，载货车更次之。对普通级以下轿 车满载的情况，前悬架偏频要求在 悬架则要求在 哈尔滨理工大学学士学位论文 上轿车的级别越高，悬架的偏频越小。对高级轿车满载的情况，前悬架偏频要求在 悬架则要求在 车满载时，前悬架偏频要求在 后悬架则要求在 1n =2n =入（ 3 1取 11311 架动挠度 悬架的动挠度 指从满载静平衡位置开始悬架压缩到结构允许的最大变形 (通常指缓冲块压缩到其自由高度的 1 2 或 2 3)时，车轮中心相对车架 (或车身 )的垂直位移。要求悬架应有足够大的动挠度，以防止在坏路面上行驶时经常碰撞缓冲块。对轿车， 7 9大客车， 5 8货车， 6 9此可以看出，为了得到很好的平顺性，应当采用较软的悬架以降低偏频，但软的悬架在一定的载荷下其变形也大。对于一般货车悬架总的工作行程即静挠度与动挠度之和应当不小于13架的静挠度及动挠度值受到汽车总布置允许的工作行程的限制，取前后悬架的动挠度均为 130 前悬架单侧悬架设计簧载质量 600载簧载质量 470计偏频为 1n =悬架单侧悬架设计簧载质量 1300载簧载质量 430计偏频为 1n =了满足空载时的偏频要求，代入（ 31c =2c = 架弹性特性 悬架受到的垂直外力 F 与由此所引起的车轮中心相对于车身位移 f (即悬架的变形 )的关系曲线称为悬架的弹性 特性。其切线的斜率是悬架的刚度。 悬架的弹性特性有线性弹性特性和非线性弹性特性两种。当悬架变形厂与所受垂直外力 F 之间呈固定比例变化时，弹性特性为一直线，称为线性弹性特性，此时悬架刚度为常数。当悬架变形 f 与所受垂直外力 F 之间不呈固定比例变化时，弹性特性如图 3示。此时，悬架刚度是变化的，其特点是在满载位置 (图中点 8)附近，刚度小且曲线变化平缓，因而平顺性良好；距满载较远的两端，曲线变陡，刚度增大。这样可在有限的动挠度 围内，得到比线性悬架更多的动容量。悬架的动容量系指悬架从静载荷的位置起，变形到结构允许的最大变形为止消耗的功。悬架的动容量越大，对缓冲块击穿的可能性越小。 哈尔滨理工大学学士学位论文 载与满载时簧上质量变化大的货车和客车，为了减少振动频率和车身高度的变化，应当选用刚度可变的非线性悬架。轿车簧上质量在使用中虽然变化不大，但为了减少车轴对车架的撞击，减少转弯行驶时的侧倾与制动时的前俯角和加速时的后仰角，也应当采用刚度可变的非线性悬架。 钢板弹簧非独立悬架的弹性特性可视为线性的。 图 3 1 悬架弹性特性曲线 1 缓冲块复原点 2 复原行程缓冲块脱离支架 3 主弹簧弹性特性曲线 4 复原行程 5 压缩行程 6 缓冲块压缩期悬架弹性特性曲线 7 缓冲块压缩时开始接触弹性支架 8 额定载荷 悬架主销侧倾角与后倾角 主销的工作原理 :汽车主销并没有一个固定的模式 ,不同类型的汽车主销的表现形式也不同 转向轮又始终围绕谁在转 ,具备了这两个条件的就可以称为“主销” 。 主销轴线在纵向平面内与通过前轮中心垂线的夹角叫主销后倾角 . 主销后倾角的作用 ： (1)保证汽车直线行驶的稳定性。主销后倾角越大 ,行驶中产生的离心力就越大 ,汽车直线行驶的稳定性就越好 汽车转向时所克服的反向推力就越大 ,转向就越重 ,所以主销后倾角不能超过 3。 (2)适当加大主销后倾是帮助车轮回正的有效方法。 主销后倾角取 3。 哈尔滨理工大学学士学位论文 X 主销在前轴或悬架上安装时 ,上断略微向内倾斜一个角度 ,这个角度叫主销内倾角 。 (1)主销内倾角的作用： a)帮助车轮自动回正 ； b)使转向轻便。 (2)主销内倾角的确定： 传统汽车的主销内倾角通常在 6 8 ,而 20 世纪 70 年代 以后开发的 ,主销内倾角通常在 10 30 12 30左右 。悬架取 9。 章小结 本章主要计算了悬架动静挠度，前悬架主销侧倾角与后介绍了 悬架的动挠度 、悬架弹性特征、悬架 主销的工作原理。 哈尔滨理工大学学士学位论文 4章 总体方案论证 片弹簧的设计 少片弹簧在乘用车和部分商用车上得到越来越多的应用。其特点是叶片有等长、等宽、变截面的 1叶片组成。利用变厚断面来保持等强度特性，并比多片弹簧减少 20%质量。片间放有减摩擦作用的塑料垫片，或做成只在端部接触，以减少片间摩擦。 图 4少片弹簧叶片 是按线 性变化 此时厚度 ，式中 , )/()( 1212 ， )/()( 121221 。单片弹簧的刚度为)(163232 但式中系数 k 用 k 代入，即 422)1()11()1( )1)(1(411(23 k 式中，21 ； 21 ； 。 当 )12(21 212 时，弹簧最大应力点发生在 处，此处 2 x ，其应力值 23m a x a 。 当 )12(21 ，最大应力点发生在 B 点，其值222m a x 23 a。 应小于许用应力 。 有 n 片组成少片弹簧时，其总刚度为各片刚度之和，其应力则按各片所承受的载荷风量计算。少片弹簧的宽度，在布置允许的情况下尽可能取哈尔滨理工大学学士学位论文 些，以增强横向刚度，常取 75 100 76度 1 ,以保证足够的抗剪强度并防止太薄而淬裂，取 102h 取 122020错误 !未指定书签。 板弹簧的设计 钢板弹簧在汽车上可以纵置或者横置。后者因为要传递纵向力，必须设置附加的导向传 力装置，使结构复杂、质量加大，所以只在少数轻、微型车上应用。纵置钢板弹簧能传递各种力和力矩，并且结构简单，故采用纵置钢板弹簧。 纵置钢板弹簧又有对称式与不对称式之分。钢板弹簧中部在车轴 (桥 )上的固定中心至钢板弹簧两端卷耳中心之间的距离若相等，则为对称式钢板弹簧；若不相等，则称为不对称式钢板弹簧。多数情况下汽车采用对称式钢板弹簧。由于整车布置上的原因，或者钢板弹簧在汽车上的安装位置不动，又要改变轴距或者通过变化轴距达到改善轴荷分配的目的时，才采用不对称式钢板弹簧。所以采用对称式钢板弹簧。 参数的确定 初始条件：满载静止时满载时簧上质量 1300载时簧上质量为430挠度为 110挠度为 130距 3500轴套直径80 桥 )上，汽车满载时钢板弹簧主片上表面与两端 (不包括卷耳孔半径 )连线间的最大高度差 (图 4 来保证汽车具有给定的高度。 当 0 时，钢板弹簧在对称位置上工作。为了在车架高度已限定时能得到足够的动挠度值，常取10 200 的确定 钢板弹簧长度 L 是指弹簧伸直后两卷耳中心之间的距离。增加钢板弹簧长度 L 能显著降低弹簧应力，提高使用寿命；降低弹簧刚度，改善汽车平顺性；在垂直刚度 c 给定的条件下，又能明显增加钢板弹簧的纵向角刚度。钢板弹簧的纵向角刚度系指钢板弹簧产生单位纵向转角时，作用到钢板弹簧上的纵向 力矩值。增大钢板弹簧纵向角刚度的同时，能减少车轮扭转力矩所引起的弹簧变形；选用长些的钢板弹簧，会在汽车上布置时产生困难。原则上在总布置可能的条件下，应尽可能将钢板弹簧取长些。 设计取长度 L 为 37%轴距，则 L=37% 35001295 哈尔滨理工大学学士学位论文 4a)钢板断面宽度 b4 的确定 有关钢板弹簧的刚度、强度等，可按等截面简支梁的计算公式计算，但需引入挠度增大系数 加以修正。因此，可根据修正后的简支梁公式计算钢板弹簧所需要的总惯性矩 0J 。对于对称钢板弹簧 430 48/)( (4式中， s 为 U 形螺栓中心距 (是为考虑 U 形螺栓夹紧弹簧后的无效长度系数 (如刚性夹紧，取 5.0k ，挠性夹紧，取 0k )； c 为钢板弹簧垂直刚度 (N cW ; 为挠度增大系数 (先确定与主片等长的重叠片数 1n ，再估计一个总片数 0n =6，求得01/=1，然后用) 初定 )； E 为材料的弹性模量。 E 取 10 求出 cW = = 8/)( 30 ，求出 0J =板弹簧总截面系数 0W 用下式计算 0W 4/)( WW (4式中， W为许用弯曲 应力。 对于 60材料，表面经喷丸处理后，推荐 W在下列范围内选取：前弹簧和平衡悬架弹簧为 350 450N 2后主簧为 450 550 2后副簧为 220 250N 2 W 取 500 N 2将式 (4人下式计算钢板弹簧平均厚度 4200 6 )(2 (4求得有了钢板弹簧的片宽 b。增大片宽，能增加卷耳强度，但当车身受侧向力作用倾斜时，弹簧的扭曲应力增大。前悬架用宽的弹簧片，会影响转向轮的最大转角。片宽选取过窄，又得增加片数，从而增加片间的摩擦和弹簧的总厚。推荐片宽与片厚的比值 在 6 10 范围内选取。取 b=75 b)钢板弹簧片厚 h 的选择 矩形断面等厚钢板弹簧的总惯性矩 0J 用下式计算 430 12/ (4式中， n 为钢板弹簧片数。 求得 h=式 (4知，改变片数 n、片宽 b 和片厚 h 三者之一，都影响到总惯性矩 0J 的变化；再结合式 (4知，总惯性矩0c 的变化，也就是影响汽车的平顺性变化。其中，片厚丸的变化对钢板弹簧总惯性矩了。影响最大。增加片厚九，可以减少片数n。钢板弹簧各片厚度可能有相同和不同两种情况，希望尽可能采用前者。但因为主片工作条件恶劣，为了加强主片及卷耳，也常将主片加厚，其余各片厚度稍薄。此时，要求一副钢板弹簧的厚度不宜超过三组。为使各片寿命接近又要求最厚片与最薄片厚度之比应小于 取相同的钢板厚度 钢板断面尺寸 b 和 h 符合国产型材规格尺寸。 c)钢板断面形状 矩形断面钢板弹簧的中性轴，在钢板断面的对称位置上 (图 4 3a)。工作时一面受拉应力，另一面受压应力作用，而且上、下表面的名义拉应力和压应力的绝对值相等。因材料抗拉性能低于抗压性能，所以在受拉应力作用的一面首先产生疲劳断犁。除矩形断面以外的其它断面形状的叶片 (图 4c、 d)，其中性轴均上移，使受拉应力作用的一面的拉应力绝对值减小，而受压应力作用的一面的压应力绝对值增大，从而改善了应力在断面上的分布状况，提高了钢板弹簧的疲劳强度和节约近 10的材料。采用矩形断面。 哈尔滨理工大学学士学位论文 4片断面形状 d)钢板弹簧片数 n 片数 n 少些有利于制造和装配，并可以降低片间的干摩擦，改善汽车行驶平顺性。但片数少了将使钢板弹簧与等强度梁的差别增大，材料利用率变坏。多片钢板弹簧一般片数在 6 14 片之间选取，重型货车可达 20 片。用变截面少片簧时，片数在 1 4 片之间选取。 设计采用多片普通钢板弹簧，片数取 7 片。 片厚不变宽度连续变化的单片钢板弹簧是等强度梁，形状为菱形 (两个三角形 )。将由两个三角形钢板组成的钢板弹簧 分割成宽度相同的若干片，然后按照长度大小不同依次排列、叠放到一起，就形成接近实用价值的钢板弹簧。实际上的钢板弹簧不可能是三角形，因为为了将钢板弹簧中部固定到车轴 (桥 )上和使两卷耳处能可靠地传递力，必须使它们有一定的宽度，因此应该用中部为矩形的双梯形钢板弹簧 (图 4代三角形钢板弹簧才有真正的实用意义。这种钢板弹簧各片具有相同的宽度，但长度不同。钢板弹簧各片长度就是基于实际钢板各片展开图接近梯形梁的形状这一原则来作图的。首先假设各片厚度不同，则具体进行步骤如下： 先将各片厚度图上 (图哈尔滨理工大学学士学位论文 再沿横坐标量出主片长度的一半 L 2 和 U 形螺栓中心距的一半s/2，得到 A、 B 两点，连接 A、 B 即得到三角形的钢板弹簧展开图。 果存在与主片等长的重叠片，就从月点到最后一个重叠片的上侧边端点连一直线，此直线与各片上侧边的交点即为各片长度。各片实际长度尺寸需经圆整后确定。求得各片的长度为 1l =1280 2l =1080 3l=951 4l =765 5l=592 6l=4327l=289 图 4用公式： M P 3 1 52 4 5( 4， 算出 = 在用公式：2m a x )()(6， 算出900 所选钢板弹簧合适。 预压缩和 U 形螺栓夹紧前，其主片上表面与两端 (不包括卷耳孔半径 )连 线间的最大高度差 (图 4称为钢板弹簧总成在自由状态下的弧高 0H ，用下式计算 )(0 (4式中， 静挠度； 满载弧高； f 为钢板弹簧总成用 U 形螺栓哈尔滨理工大学学士学位论文 紧后引起的弧高变化，22)(3( L ； s 为 U 形螺栓中心距； f =0H =148 钢板弹簧总成在自由状态下的曲率半径020 8/ =860 钢板弹簧各片自由状态下曲率半径的确定 因钢板弹簧各片在自由状态下和装配后的曲率半径不同 (图 4装配后各片产生预应力，其值确定了自由状态下的曲率半径 片自由状态下做成不同曲率半径的目的是 ：使各片厚度相同的钢板弹簧装配后能很好地贴紧，减少主片工作应力，使各片寿命接近。 图 4由状态下钢板弹簧片 矩形断面钢板弹簧装配前各片曲率半径由下式确定 )2(1 000 (4式中，i 片弹簧自由状态下的曲率半径 (0 为各片弹簧的预应力 (N 2；正为材料弹性模量 (N 2，取 E N/ 2i 片的弹簧厚度 ( 选取各片弹簧预应力时，要求做到：装配前各片弹簧片间间隙相差不大，且装配后各片能很好贴和；为保证主片及与其相邻的长片有足够的使用寿命，应适当降低主片及与其相 邻的长片的应力。 为此，选取各片预应力时，可分为下列两种情况：对于片厚相同的钢板弹簧，各片预应力值不宜选取过大；对于片厚不相同的钢板弹簧，厚片预应力可取大些。推荐主片在根部的工作应力与预应力叠加后的合成应力在 300 350N 2选取。 1 4 片长片叠加负的预应力，短片叠加正的预应力。预应力从长片到短片由负值逐渐递增至正值。 哈尔滨理工大学学士学位论文 确定各片预应力时，理论上应满足各片弹簧在根部处预应力所造成的弯矩4 ，即 ni 0 (4或 1 0 =0 (4各片弹簧的预应力为 01=2=3=4=0 5=30 6=60 7=180 用式 (4算出各片弹簧自由状态下的曲率半径 1R =29102R =23683R =20374R =17865R =16976R =1642R=1642 如果第 第 (4算得 1H =38 2H =46 H=41 4H =34 H=24 6H=15.6 7H=8.4 由于钢板弹簧叶片在自由状态下的曲率半径用式 (4算，受其影响，装配后钢板弹簧总成的弧高与用式020 8/ 计算的结果会不同。因此，需要核算钢板弹簧总成的弧高。 根据最小势能原理，钢板弹簧总成的稳定平衡状态是各片势能总和最小状态，由此可求得等厚叶片弹簧的0 (4式中， 钢板弹簧第 求得0R=905 钢板弹簧总成弧高为 02 7/ (4求得 H=140 用式 (4用式 (4算的结果相近 ,所选钢板合适 。 哈尔滨理工大学学士学位论文 钢板弹簧强度验算 汽车驱动时，后钢板弹簧承受的载荷最大，在它的前半段出现最大应力 (4计算 1220212122m a x )( )( cll