42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案

42 米跨现浇箱梁施工技术方案 1 第一节 工程概况 一 概述 1 工程概述 株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约 500m 西起泰山路与长江南路 交点 跨湘江 东至株洲市芦凇区 接建宁大道 其中河东岸引桥高架跨越沿 江南路 建设路后与建宁大道平交 河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南 路平交 另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接 桥梁部分孔径布置 由西向东 为 12 20m 现浇连续箱梁 7 46m 顶推连续箱梁 75m 2 140m 75m 三塔部分斜拉桥 4 42m 现浇连续箱梁 5 20m 现浇连续箱梁 桥梁总长 1265 2m 株洲四桥建成后 大大缓解了株洲一桥交通压力 缩短了芦淞区至天元区 跨江的往来交通 从而减低了机动车辆的耗油量 这样 能大大改善株洲城市 的空气质量 2 工程地质 42m 跨现浇箱梁横跨东岸滨江南路和建设路 城市路面经过水泥混凝土硬 化 地基承载力较好 通过株洲地税三分局部分地表面有 20cm 左右水泥混凝土 路面 仅少部分地表为土层 该桥位从上往下的地质情况为 首先为 1 28 m 5 10 m 的填筑土 承载力较低 再是 5 12 m 6 10m 粘土层 容许承载力 220 260 Kpa 最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩 厚度 17 80 m 25 17m 容许承载力 1200 1500 Kpa 桥梁的基础奠基于此层上面 3 水文特征 湘江自南向北贯穿株洲市 较大支流的枫溪港 白石港迂回曲折于河东 汇入湘江 水情较为复杂 在市区内有株洲水文站 水文系列较长 湘江干流 最高水位一般出现在 4 7 月 主要受洪水径流控制 根据株洲水位站质料统计 多年平均水位 30 61m 85 黄海系统 历年最高水位实测最高值为 42 59m 1994 年 6 月 18 日 56 黄海系统 实测最大流量 20200m3 s 1964 年 6 月 实测最低水位 27 51m 1998 年 11 月 13 日 实测最小流量 101m3 s 1966 年 9 月 正常水位为 29 44 31 96m 年最高水位一般出现 4 7 月 年最低水位出现在 12 2 月 总之 该桥位处水资源比较丰富 能够 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 2 满足上部结构的施工 4 气象特征 株洲市地处亚热带季风湿润气候地区 气候温暖 四季分明 雨水充沛 生长期长 据株洲市气象站 1954 2000 年质料统计 多年平均降水量 1410mm 最 大年降水量 1912 2mm 1954 年 最小年降水量 932 8mm 1986 年 全年雨水 集中在 3 7 月 汛期 4 9 降雨量占全年 70 左右 梅雨季节 4 5 6 三个 月 降雨量占全年 40 以上 多年平均蒸发量在 900mm 以上 多年平均气温 17 4 多年极端最高气温 40 4 1963 年 9 月 1 日 多年极端最低气温 40 4 1991 年 12 月 29 日 株洲市区多年平均风速 2 2m s 风向冬季为西 北风 夏季多为南风 5 施工重点及难点 重点 确保支架预压安全 难点 滨江南路和建设路上交通繁忙 车流 量大 过往行人比较多 给安全施工带来巨大挑战 拟在两条主干道上方的贝 雷桁架下面满部安全网 并在醒目位置悬挂安全警示牌 6 箱梁的结构形式 箱梁为分离式双箱单室斜腹板截面 半幅全宽 1375cm 单箱底板宽 638cm 顶板悬臂长 320cm 内侧 300cm 底板中心线处梁高 250cm 底板厚度 25cm 腹板厚度 40cm 根部 80cm 顶板厚度 28cm 通过改变腹板内外侧高形 成桥面横坡 支座处箱梁设横隔板 中横梁厚 120cm 边横梁厚 100cm 另在 各跨 1 4 桥跨处设置 30cm 厚的横隔板 所有的横隔板都在箱梁底的中心线位置 设置直径为 70cm 的过人圆洞 每跨箱梁各设两个 GPZ 型系列盆式橡胶支座 边跨端支座采用 GPZ 4 型 中支座采用 GPZ 9 型 横向两支座中心线之间的距离为 520cm 为方便检查人员进出箱梁 在边跨底板无预应力区各设一个直径为 60cm 进人洞 箱梁采用三向预应力体系 纵向束采用 7 S15 24mm 和 9 S15 24mm 钢 绞线 横向预应力束为 3 S15 24mm 和 2 S15 24mm 钢绞线 竖向预应力采用 JL32 精扎螺纹钢筋 配扎丝锚具 二 现浇箱梁主要工程量 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 3 42m 现浇箱梁结构部位 项目 材料 规 格 单 位 箱梁 横梁 齿块 合计 混凝土 C55 M3 2538 479 114 3131 精轧螺纹钢筋 JL32 Kg 24166 24166 9 S15 24 61024 4420 65444 7 S15 24 68239 494 68733 3 S15 24 31278 31278 钢绞线 2 S15 24 Kg 9369 9369 25 14995 14995 22 100608 100608 16 462677 38413 501090 普通钢筋 HRB335 12 Kg 24048 7087 12985 44120 16 656 123 779 10 1014 1014普通钢筋 R235 8 Kg 12892 159 13051 M75 65 72 六角螺母 1336 1336 M75 65 72 锥形螺母 1336 1336钢材 锚锭板 140 140 24 块 2672 2672 张拉端锚具 YM15 9 456 54 510 固定端锚具 YMP15 9 54 54 张拉端锚具 YM15 7 52 8 60 固定端锚具 YMP15 7 52 8 60 联接器 YJ15 7 156 156 张拉端扁锚 YMB15 3 668 668 固定端扁锚 YMB15 3 668 668 张拉端扁锚 YMB15 2 324 324 锚具 固定端扁锚 YMB15 2 套 324 324 D81 14979 393 15372 D61 3260 3260 D60 20 8161 8161 塑料波纹管 D46 20 M 3618 3618 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 4 钢管 50 2 5 Kg 626 626 三 现浇箱梁施工工艺流程 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 5 上构施工准备 支架基础施工 扩大基础预制 支架搭设 支架预压 底模和侧模系统安装 支架材料准备 模板加工 绑扎底板钢筋 底板波纹管定位并穿束 绑扎腹板和横梁钢筋 腹板 横梁波纹管定位并穿束 安装内模及端模 绑扎顶板钢筋 顶板波纹管定位并穿束 混凝土浇注 拆除侧模和内模系统 混凝土养护 预应力张拉 压浆 封锚 拆除底模系统和支架 进入下一跨施工 四 主要施工方法 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 6 该现浇箱梁横穿城市主干道 为了不影响城市交通 拟采用贝雷支架逐 跨现浇的施工工艺 预压考虑到提高工效 采用水箱预压方法 底模和侧模采 用木框竹胶板 箱梁内模采用木模 搭设钢管支撑 混凝土采用大型水上搅拌 站拌和 输送车运至现场 拖泵泵送入模 第二节 贝雷支架搭设 一 贝雷支架的设计 东岸 42 米跨连续箱梁施工采用贝雷支架现浇的施工工艺 施工时首先进行 支架基础 支架结构的设计与施工 由于连续箱梁跨度为 42 米 所以拟在每跨 设 5 排支撑墩 支撑墩基础为混凝土扩大基础 扩大基础上预埋预埋件 支架 立柱采用 900 10 钢管 立柱顶部设置 500 1000 钢箱梁 其上布设贝雷桁 片 I25a 工字钢次梁和底模系统 其具体结构如后面附图所示 二 贝雷支架受力验算 1 支架受力荷载取值 根据 公路桥涵施工技术规范 JTJ 2000 模板支架设计的有关规定 支架设计及验算时主要荷载为混凝土 模板和支架自重的荷载 施工人员 材 料机具等行走和堆放荷载 振捣混凝土时产生的荷载 新浇混凝土对侧面模板 的压力 倾倒混凝土时产生的荷载 其它可能产生的如雪荷载 冬季保温设施 荷载等 支架稳定性验算荷载主要为风荷载 1 1 混凝土自重荷载 砼自重为安全计取 r 26kN m3 根据施工图纸各截面尺寸计算荷载 qr 及其 分布长度具体如附图一所示 1 2 板 支架自重荷载 侧模 内模 底模自重荷载 偏安全侧模 内模及底模均按照常用钢模板 150kg m2 自重计算则 式中 l 1 l2分别为两侧翼板的宽度 mKNmkgBlhllq 43 150 38 1 20 23211 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 7 h1 h 2分别为两侧腹板的高度 l3为模板横桥向内模总长 B 为底模板宽度 1 3 贝雷片自重荷载 按 10 片贝雷横向布设 单片贝雷自重 270 3 0m 考虑联结销 支撑架 取 300 3 0m 计 则贝雷片自重荷载 q2 10kN m 1 4 I 25a工字钢自重荷载 I25a工字钢顺桥向按 75cm 间距布置 42 米长支架一共布置 57 根 没根 工字钢长 15m 则 mkNq 76 42 105 3857 3 1 5 施工荷载 计算支架受力时 偏安全考虑施工荷载取 q 2 5kN m 2 故施工荷载取值 式中 b 为箱梁顶面宽度 kN m4 375 125 4 bq 1 6 倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取 q 2 0kN m 2 则没沿米上的荷载值 式中 mkNq 5 27 130 25 b 为箱梁顶面宽度 1 7 风荷载计算 支架水平荷载主要为风荷载 根据 公路桥涵设计通用规范 查全国基本 风压图知 金华地区频率 1 100 的风压为 350Pa 风压力计算公式为 aPwk 5 2630 175 0310 W0 基本风压 400 Pa K0 设计风速频率换算系数 属临时工程取 0 75 K1 风压高度变化系数取 1 0 K3 地形地理条件系数 取 1 0 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 8 支架贝雷片以上部分横向风载 偏安全考虑 贝雷片迎风面积每延米 1 5m2 mkNKAWF 6 152 315 9 2 单排支架立柱所产生风荷载 k 4 8 06 2 K2 风载阻力系数 根据 公路桥涵设计通用规范 要求 贝雷桁架 1 5m 高度范围内按照桁架计查相关表格取 1 9 底模以上 侧模高度 2 5m 范围 内 按照平面结构取 1 3 钢管圆形立柱参照圆形桥墩取 0 6 1 8 支架受力情况 承受竖向均布荷载 mkNqqqQrr 7 1254321 承受竖向均布荷载 立 柱 排 架 数 目跨 径 NLF 6 2 箱梁支架模板受力系统受力验算 2 1 翼缘板区模板结构计算 42 米现浇支架的侧模面板采用竹胶板 用 8 10cm 木枋作为次梁 次梁 下每间隔 75cm 设置一道 8 10cm 木枋 木枋下面搭设钢管支撑 钢管直接撑 在 I25 工字钢上 具体结构附图二 2 1 1 次梁 8 10cm 木枋计算 翼缘区砼最大厚度为 0 5m 最小厚度为 0 15m 考虑安全系数 按 0 5m 厚砼计算 翼缘处砼荷载 21 13265 0mkNp 模板荷载 2 Kg 设备及人工荷载 23 5 k 砼浇注时振捣荷载 0204mNp 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 9 则有 24321 5 182 1mkNpp 木枋每隔 30cm 布置一道 3058q 木枋子长度一般可达 4 5 跨 偏安全考虑 按简支梁计算 跨径为 0 75m 计算简图如下所示 木 枋0 75m 则跨内最大弯矩为 kNqlM 39 075 12 05 2max 又 2 36 8 cmbhW 应力为 参考 MPaPaw1093 2 10 9 063maxax 一般松木木质 最大剪力在支点处 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 PaaAQ 0 239 018275 01 532 43max 参考一般松木木质 即强度均满足要求 由规范可知 刚度验算荷载取值只考虑砼 模板 施工人员及机具荷 载 不考虑振捣所产生的荷载 偏安全考虑 其取值大小同强度计算 以下 相同 不另说明 可得 MPaE510 463107 2 mbhI 40 87 34 0 845 1 53 64maxlff mEIql 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 10 则刚度完全满足要求 2 1 1 主梁 8 10cm 木枋计算 箱梁翼缘板下模板主梁用 8 10cm 木枋 木枋下支撑 48 3 5 脚手管间 距为 50cm 偏于安全考虑 按简支梁进行计算 跨径为 0 5m 受到次梁传递 的集中荷载 大小为 最不利的受力模式如下图 kNP16 475 01 木 枋m 则跨内最大弯矩 mkNplM 52 016 42501max 又 322 608cbhW 19 10 5 6maxax 参 考 一 般 松 木 木 质MPaPaw 最大剪力在支点处 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 AQ 0 23 0826 432 43maxax 即强度满足要求 MPE510 463107 mbhI mfIlpfq 25 1 485 016 48 633max 则刚度也完全满足要求 2 2 腹板模板结构计算 腹板模板下面次梁和主梁采用 10 12cm 木方 布置方式跟翼板基本一样 只是布置间距不相等 2 2 1 腹板新浇混凝土产生的压力 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 11 腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算 2 10max2 vKtP 其中 P max 为新浇注砼的对侧模的最大侧压力 K1 外加剂影响修正系数 掺加外加剂时取值 1 2 K2 砼坍落度影响修正系数 取 0 85 混凝土容重 取值 26kN m3 t0 新浇注砼的初凝时间 取 14h 砼浇注速度 取 0 5m h 所以 22 1max 8 57 082 1462 mkNP h 857 可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为 57 8kN m2 且有效压头为 2 2 米 考虑振捣时所产生的荷载 4 0 kN m2 所以最大的侧压力为 57 8 4 0 61 8 kN m2 侧压力从上至下按梯形规律递加 偏安全考虑 取最大 荷载值 61 8kN m2 计算 次梁 10 12cm 木枋计算 木枋的布置间距为 0 2cm 则 mkNq 36 128 0 32246 10 cmbhW 木枋子长度一般为 3 4 跨 偏安全考虑 按简支梁计算 跨径为 0 75m 计算简图如下 木 枋0 75mp 126kN 则跨内最大弯矩为 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 12 mkNqlM 869 075 36125 012 2max 由梁正应力计算公式得 MPaPaWw0 1 489 63axax 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 AQ 258 012075 1036 23 4maxax 即强度均满足要求 挠度计算按简支梁计算 MPaE510 4631042 mbhI mfI qlf87 34 875 01362 6104max 则刚度也完全满足要求 主梁 10 12cm 木枋计算 箱梁腹板下模板主梁用 10 12cm 木枋 木枋下支撑 48 3 5 脚手管间 距为 40cm 偏于安全考虑 按简支梁进行计算 跨径为 0 4m 受到次梁传递 的集中荷载 大小为 最不利的受力模式如下图 kNP27 95 03612 木 枋 P1 9 27kN0 2m0m 则跨内最大弯矩 kNM 93 ax 又 2240610cbhW 1087 1 63maxax 参 考 一 般 松 木 木 质MPaPaw 最大剪力在支点处 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 13 MPaaAQ 0 2579 01201635 42 3 4maxax 即强度满足要求 挠度按简支梁计算 作用在支点上的力对构件不产生挠度 MPaE510 46310 2 mbhI mfIlpf 0 18 48 0127 948 633max 则刚度也完全满足要求 2 3 底模板下构件的计算 2 3 1 次梁 10 12cm 木枋 验算 底模下次梁按顺桥向布置 间距 30cm 和 40cm 其具体布置如后附图所 示 在次梁下横桥向布置 I25 工字钢 间距为 75cm 因此计算跨径为 0 75m 按简支梁受力考虑 分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置 其计算 简图如下所示 q 21 45KN m07木 枋 斜腹板对应位置验算 底模处砼箱梁荷载 21 65 2mkNP 模板荷载 20 0Kg 设备及人工荷载 223 砼浇注冲击及振捣荷载 4 kNgP 则有 m2k 71 5 P321 mkNq 45 213 057 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 14 又 32240610cmbhW KNqlM 17 29 5 5 max 由梁正应力计算公式得 MPaPaw100 124017 63maxax 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 PaAQ 0 2 10275 32 43axmax 所以强度满足要求 由矩形简支梁挠度计算公式得 MPaE510 46310 2 mbhI mfIqlf875 64 8475 01423 610max 刚度满足要求 中间底板位置验算 中间底板位置砼厚度在 0 53 0 86m 之间 考虑内模支撑和内模模板自重 按 0 9m 计算 则有 底模处砼箱梁荷载 21 4 39 026mkNP 内模和底模荷载 2 4Kg 设备及人工荷载 23 5 5 砼浇注冲击及振捣荷载 4 kN 20P 则有 m 1 9 P321 mkNq 76 124 093 又 360cbhW KNqlM 87 05 75 22max 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 15 由梁正应力计算公式得 MPaPaWMw1074 31024897 0 63maxax 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 PaAQ 0 2598 1025 32 43axmax 所以强度满足要求 由矩形简支梁挠度计算公式得 MPaE510 46310 2 mbhI mfIqlf875 365 8475 01624 610max 刚度满足要求 2 3 2 支架贝雷桁片顶底模分配梁 工 25a 型钢受力验算 如 箱梁现浇贝雷支架结构示意图 所示 支架贝雷片铺设完成后在其上 按照桁片节点距离 75cm 铺设底模受力型钢 工 25a 型钢上再铺设木枋 木枋 上铺设竹胶板 横桥向组合贝雷片安装间距为 3 0m 箱梁腹板下各安设一组贝雷桁片 因此腹板自重直接作用于底模分配梁工 25a 的支点上 对底模型钢来讲不产生 弯矩及挠度 直接受压 偏安全考虑 对底模型钢在两贝雷桁片之间按照简支 梁计算 其受力荷载按照箱梁砼最大厚度计 则 L 3 0m 查表的 34 01cmW 45017cmI 型钢承受竖向最大均布荷载为 mkNqr 68 2175 0 1 3269 0 施模 板 式中 qr 为箱梁混凝土自重 由于腹板自重直接作用于贝雷桁片上 因此仅取 箱梁底板 顶板 有齿块 总厚度的自重 厚 0 9m 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 16 3 层表示底模 内模模板总层数 单层模板自重如前所示取 1 50kN m2 q 施 表示施工人群 机具荷载 如前所示取 1 0kN m2 0 75m 为型钢间距 故 MPaPaW qlw1708 60 104 80 368 262mx fEIqlf5 2 5701 234 34 8max 型钢受力满足相关规范要求 翼缘板下受力比中间底板还要小 不需要验 算 3 贝雷桁片受力验算 如附图所示 为方便施工时的吊装 桁片在桩顶均断开设置 受力验算时 取单跨箱梁支架中贝雷桁片跨度最大 荷载最大的一跨 跨径相等 因此 L 9 0m q r 209 56kN m 贝雷横向取 10 片 贝雷架特性如下 高 长 cm cm 弦杆截面积 F cm 2 弦杆惯矩 Ix cm 4 桁片惯矩 Ig cm 4 桁片允许弯 矩 kN m 桁片允许剪 力 kN 150 300 25 48 396 6 250500 788 0 245 0 则 mkNqr 2 37 15 2097 1 mKNMlM 063478 01 5683822 0 8 为桁片不平衡受力系数 mfmEIqlf 5 240950 1025016 3840 913138 84 贝雷架支点处剪应力验算 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 17 KNKNqlQ24501090 142 32 故支架纵向布设 10 片贝雷满足施工规范要求 4 支架桩顶 500 1000 钢箱梁受力验算 钢箱梁布置如附图所示 钢箱梁受力图如下 钢 箱 梁F1 28 kN弯 矩 图 Km 剪 力 图 N 3069503F2 4 7kN653m0m 462 18874R 则 mKNqqr 2 7 352 165 02 1 施模 板 GF 8 596 7939 工 字 钢贝 雷 架 kr 10 3 52 16 0 3施模 板 KNq 8 4 工 字 钢贝 雷 架 mkr 5 2 5 2 4施模 板 GF 67 97299 工 字 钢贝 雷 架 kNq 10 4 0 165 2 K 5 361 工 字 钢贝 雷 架 mk 3 92 5 25 2 NGqF 7 4799 工 字 钢贝 雷 架 KNR 163KNR3 168 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 18 500 1000 钢箱梁截面性能 20356 mA 410385 mIx 3017 mW MPaPMwmxa 4 84017 96 43ax AQ85205622 经计算 所选构件满足规范要求 5 支架单桩受力验算 钢管桩受力直接由贝雷架传递的 由上面知支反力 KNR5 1623 KNR3 1682 则单桩承受最大力为 kN7 102 485 7036 max 900 10 钢管桩截面特性 2222 96 14 mrRA 43444 107 0563 I 05 6 mW 考虑钢管桩立柱最长约 8 米 取 8 米计算 AIr 31 02796 17 23 ll 4 08 08 31 46 93 0 26 52 强度验算 MPaPaARa 1401 60279 1 73mx 稳定性验算 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 19 MPaPaARa 1407 65029 317 0mx 经计算钢管桩能满足要求 6 支架整体稳定性验算 支架水平荷载主要为风载 风压力计算如前所述 故支架承受风力对于 42m 跨径箱梁支架 KNNLF 87 25134 26 26 1 立 柱 排 架 数 目跨 径 由于箱梁横坡调整由自身腹板高度进行调整 故恒载 施工荷载几乎不产 生水平作用力 水平荷载仅为风载 抗倾覆系数 3 10728 3 65780296 476 102 5 FHGBK 式中 G 表示支架自重 最不利情况为侧模已经安装完成 尚未绑扎钢 筋 此时支架自重包括外模系统 贝雷桁片 钢管立柱自重 满足规范抗倾覆系数 1 3 的要求 7 支架立柱基础的形式选择及受力验算 7 1 基础形式选择 42 米现浇支架桥位区覆盖层较浅 一般为 2 米左右 穿过覆盖层就是亚粘 土或者是泥质粉砂岩 推荐承载离为 220KPa 260KPa 并跨过建设路和滨江 南路 路面承载力根据相关质料大于 1000KPa 结合现场的实际情况 支架立柱基础采用扩大基础 7 1 1 在老路面上的基础形式拟采用 1 5 1 5 0 5m 的钢筋混凝土扩大基 础 基础按照构造要求配筋 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 20 7 1 2 其它立柱基础采用采用 2 6 2 6 0 8m 的钢筋混凝土扩大基础 基 础按照构造要求配筋 以穿过覆盖层作为基础的持力层 7 2 基础受力验算 7 2 1 对于以老路面为持力层 单根立柱所受竖向 KNRKNAP 7 10250 10max 力最大值 为地基承载力设计值 偏安全考虑取较小值 1000kpa A 扩大基础受力面面积 7 2 2 穿过覆盖层作为基础的持力层 KNRKNP 7 106 175 260max 为地基容许承载力 根据地质勘测报告取 260kpa A 扩大基础受力面面积 三 贝雷支架的施工 1 支架搭设工艺流程 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 21 施工放样 地基处理 基础施工 扩大基础预制 安装立柱支架材料准备 安装钢箱梁 安装贝雷架 铺设横向工字钢 铺设底模系统 2 支架基础施工 根据地堪报告 结合现场情况 选定亚粘土层作为持力层是 立柱基础施 工是首先进行开挖到持力层 然后绑扎钢筋 进行现浇 在顶面预埋钢板以固 定钢管桩 扩大基础混凝土标号 C25 对于以老路面作为持力层扩大基础 混凝土标号 C25 采取先预制 然后 吊装至指定地点安装 原地面要用砂浆找平 以保证混凝土基础与原地基完全 接触 在基础的顶部预埋钢板以固定钢管 钢筋混凝土扩大基础自重约为 2 3 吨 上面预留吊耳 以方便循环使用 3 支架搭设施工 3 1 支架采用 900 壁厚 10 钢管作为支撑立柱 钢管在现场下好 料 钢管桩需要接长时 利用法兰盘接长 用 16T 吊车逐根吊安 通过测量 控制立柱的垂直度和顶面标高 首节钢管立柱与基础顶面预埋的埋件要焊接 3 2 利用 720 8 钢管桩做桩帽 以方便支架拆除 安装桩帽时测量严 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 22 格控制顶标高 同一排架高差控制在 2mm 以内 3 3 钢箱梁运至现场后 把底面 以桩帽连接部分 磨平 利用吊车逐 个排架安装 3 4 贝雷架在现场进行组拼 用呆车逐跨安装 安装是特别注意跨与跨 之间相互错开 保证贝雷立杆与支架支点重叠 3 5 贝雷桁片沿纵桥向布设好后 横桥向安装 I25a 工字钢 然后铺设底 模系统 4 支架预压 4 1 支架预压的意义 支架安装完成后在箱梁施工前为确保支架施工使用安全需对支架进行压载 试验 其意义如下 4 1 1 检验支架及基础承载力是否满足受力要求 4 1 2 消除支架及地基的非弹性变形 4 1 3 实测支架的弹性变形 为设置预拱度提供依据 4 2 支架预压方法比选 第一方案 采用砂袋预压的方法费时费力影响工期 此方案不经济 第二 方案 由于桥面纵坡为 3 采用在外模内分隔仓的方法预压 操作比较困难 第三方案 采用水箱预压 既克服了纵坡大的问题 又加快施工进度 所以采 用第三种方案 4 3 支架预压的施工方法 预压荷载为箱梁单位面积最大重量的 1 1 倍 本方案采用水箱加水分段预 压法进行预压 施工前 按照水箱加工图纸加工好水箱 水箱采用 3mm 厚钢板 进行满焊加工 加工好后进行试水试验 确保水箱不漏水 每一段预压长度为 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 23 21 米左右 由于首跨现浇长度为 52 5 米 故首跨需分三次预压 标准跨为 42 米及尾跨 31 5 米均需分两次预压 预压步骤图如下 水 箱 布 置 横 截 面 示 意 图4040 30箱 梁 中 心 线B型 水 箱A型 水 箱 40150 150 210 21030680686801515 30151521068021068680 1375箱 梁 中 心 线第 一 次 预 压 水 箱 布 置 平 面 示 意 图第 二 次 预 压 水 箱 布 置 平 面 示 意 图 1375箱 梁 中 心 线A型 水 箱B型 水 箱B型 水 箱A型 水 箱 说 明 1 本 图 尺 寸 单 位 为 厘 米 2单 跨 一 幅 左 幅 或 右 幅 支 架 预 压 时 分 两 次 进 行 如 图 中 示 意 图 所 示 即 第 一 次 先 压 21米 长 然 后 卸 水 移 动 水 箱 就 位 再 注 水 预 压 其 余 米 支 架 250 250350 350 为了解支架沉降情况 在加水预压之前测出各测量控制点标高 测量控制点设 置在每跨跨中 支架的支点上 每过断面 4 个点 在加载 50 和 100 后均要复 测各控制点标高 加载 100 预压荷载并持荷 24 小时后要再次复测各控制点标 高 如果加载 100 后所测数据与持荷 24 小时后所测数据变化很小时 表明地 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 24 基及支架已基本沉降到位 可用水管卸水 否则还须持荷进行预压 直到地基 及支架沉降到位方可卸水 卸水完成后采用 16t 汽车吊将水箱前移 卸水完成 后 要再次复测各控制点标高 以便得出支架和地基的弹性变形量 等于卸水 后标高减去持荷后所测标高 用总沉降量 即支架持荷后稳定沉降量 减去弹 性变形量为支架和地基的非弹性变形 即塑性变形 量 预压完成后要根据预 压成果重新调整底模并设置预拱度支立侧模 准备绑扎箱梁钢筋 第三节 模板工程 为保证现浇箱梁的外观质量光洁度 表面平整度和线形 本工程投入的模 板根据曲线半径制作相应的形式 箱梁底模铺设高强竹胶板 外侧模 内模初 步考虑采用木框竹胶板 底模 侧模及内模结构见附图 一 底模 底模 I25a 型钢按设计的间距铺设完成后在其上按间距 30 40cm 铺设宽 10cm 厚 12cm 的木木枋作为受力主肋 然后铺设高强竹胶板底模面板 结束后 根据测量测放出的底模边线进行竹胶板的切割形成底模 高强竹胶合板胶合性 能好 表面平整光滑 完全满足箱梁底面混凝土外观符合要求 1 竹胶模板的主要特点 1 1 竹胶模板强度高 韧性好 板的静曲强度相当于木胶合板强度的 4 5 倍 可减少模板支撑的使用数量 1 2 竹胶模板幅面宽 拼缝少 每张 3 平方米 相当于 6 6 块 1 5 米 0 3 米组合钢模板的面积 支模 拆模速度快 1 3 竹胶模板表面光滑 容易脱模 复模竹胶模板表面对混凝土的吸附 力仅为钢模板的百分之一 混凝土表面平整光滑 可取消抹灰作业 工程进展 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 25 速度快 1 4 竹胶模板耐水性好 水煮不开胶 遇水受潮不变形 防腐 防虫蛀 1 5 竹胶模板导热系数为 0 14 0 16 瓦 米 开 远远小于钢模板的导热 系数 有利于冬季施工保温 1 6 竹胶模板使用周转次数高 板材可正反两面使用 在使用方法正确的 情况下 周转次数可达 15 30 次以上 2 竹胶模板的铺设 2 1 紧贴模板的木枋 要纵向铺放 板缝尺量缩小 垫木的规格 10 12cm 板缝用不干胶带封好 预防漏浆 2 2 顶模拼法 先在脚手架上横铺方木 间距 1 2m 再纵向铺木枋 间距 为 0 4 0 5m 所浇砼厚度超过 280mm 时 间距应相应缩小 2 3 墙模 模板后纵向铺三个方木 再横铺二根方木联结 留好穿墙螺丝 位置 立好斜撑 3 锯板方法 锯板用的锯片要求是合金锯片 直径 400 毫米 120 齿左右 转速 3800 转 分 板下垫实时锯切 以预防毛边 4 清洁面板 竹胶模板前五次使用不必涂脱模剂 以后每次应及时清洁板面 有粘板的 涂刷脱模剂后再使用 5 存贮方法 板面不得与地面接触 应下垫方木 边角对齐堆放 保持通风良好 防止 日晒雨淋 并定期检查 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 26 q 5 kN m木 枋120c89木 枋 二 外侧模和翼缘模 箱梁外侧模和翼缘模同样采用竹胶板模板 翼缘板竹胶板下由 8 10cm 木枋次梁 主梁采用 8 10cm 木枋组成模板骨架 次梁的间距为 30cm 主梁的 间距 75cm 采用 48 3 5 脚手管做排架立柱 立柱上安装顶拖支撑主梁 腹 板竹胶板下由 8 10cm 木枋次梁 主梁采用 8 10cm 木枋组成模板骨架 次梁 的间距为 20cm 主梁的间距 75cm 采用 48 3 5 脚手管做排架斜撑 斜撑上 安装顶拖支撑主梁 三 内模及内模支撑计算 箱梁在每跨距离中横梁 0 6L L 为跨距 的顶板中间处设置 100 纵向 80 横向 的人洞一个 以便进行内模及支撑的拆除作业 箱梁施工整体 完毕后按施工要求将人孔浇注封闭 箱梁内模采用组合木模板拼装 面板采用竹胶板 采用 48 3 5 脚手管做 排架立柱支撑在底模顶面上 脚手管顺桥向按 1 0 左右设置一排 每排 7 根 立柱支撑点必须与横桥向底模下木枋位置对应 而且立柱不可直接支撑在底模 顶 两者间须垫设混凝土垫块 立柱顶设 8 10cm 木枋作为横梁 并固定牢固 横梁顶铺设 8 10cm 木枋后直接铺设内顶模 内顶模两侧立柱之间设置两道斜 撑 以保证支架的稳定 1 模板下次梁 8 10cm 木枋 验算 A 区 脚手管立杆的纵向间距为 1 0m 横向间距为 0 75m 顶托木枋横梁按横桥 向布置 间距仍为 1 0m 次梁按纵桥向布置 间距 0 5m 因此计算跨径为 1 0m 按简支梁受力考虑 验算顶模下位置即可 计算简图如下 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 27 顶模处砼荷载 21 8 726 0mkNP 设备及人工荷载 5 5g 砼浇注冲击及振捣荷载 223 0 kk 则有 21 781 8 7 mNP 32608cmbhW 由梁正应力计算公式得 MPaPaqLww1052 103 80 15 7862 强度满足要求 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 参考一般木质 25 0 1082 0 15 07813 43PaaAQ 强度满足要求 由矩形简支梁挠度计算公式得 MPaE510 433 7 612 08 cmbhI 40 3 104 189 54 8max LffEIqLf 刚度满足要求 以上各数据均未考虑模板强度影响 若考虑模板刚度作用 则以上各个实 际值应小于此计算值 对于 B 区 次梁间距为 0 45m 计算跨度不变 砼荷载按平均 0 4m 厚考 虑 则有 顶模处砼荷载 21 4 1026 mkNP 设备及人工荷载 25 5g 砼浇注冲击及振捣荷载 23 0 kk 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 28 P1 5 89kNL7cm木 枋3 53 则有 2321 9 14 25 410 mkNP 3268cmbhW 由梁正应力计算公式得 MPaPaqLww1029 6 103 80 145 98 62 强度满足要求 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得 参考一般木质 263 0 1082 0 145 091 43PaaAQ 强度满足要求 由矩形简支梁挠度计算公式得 MPaE510 433 7 612 08 cmbhI 40 3 10 4 17 684 8max LffEIqLf 刚度满足要求 2 顶托横梁 8 10cm 木枋 验算 脚手管立杆的纵向间距为 1 0m 横向间距为 0 75 顶托木枋按横桥向布置 间距 1 0cm 验算 A 区位置即可 因此计算跨径为 0 75m 仅按简支梁受力 垂直于横桥向木枋方向受力分析 考虑 根据以上对次梁的计算分析可知 工字钢受到由次梁传递过来的集中菏载 大小为 按最不利位置考虑 计算简图如下 kNP89 5 0 1 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 29 则 322 1608cmbhW 由梁正应力计算公式得 MPaPaLP ww 1028 0 4 75 9 54 631 强度满足要求 由简支梁挠度计算公式得 MPaE510 433 7 612 08 cmbhI 4 875 7 1075 194 803mx LfmfELf 刚度满足要求 施工时应在脚手管顶端设置脚手管横杆 安装顶托 木枋 直接落在顶托上 四 模板工程施工注意事项 1 模板安装完毕后 由单项技术负责人按照设计要求 对模板工程的材 料规格 接头方法 间距及剪刀撑设置等进行详细检查 符合混凝土质量要求 及施工安全要求后方可进行钢筋帮扎 混凝土施工 2 模板工程作业要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作 周围设 置安全网和防护栏杆 有交叉便道地区施工应设警示牌 避免伤及行人 3 加强模板管理 严禁随意盲目锯切竹胶板 拆模时严禁猛撬 禁止抛 掷模板 模板现场拼装时其误差应满足如下规定 模板标高 10mm 模板的内部尺寸 5 0mm 轴线偏位 10mm 砼浇筑完成模板拆除后应及时对模板平整度以及平面尺寸进行校核 同时 加强模板表面修整 以保证下一次砼的外观质量以及箱梁线型 第四节 箱梁钢筋工程 钢筋在后场加工成型编号堆放运至现场进行绑扎 钢筋的绑扎顺序为 底 板钢筋 腹板竖向 水平钢筋和横梁 顶板钢筋 因箱梁的主筋大部分为 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 30 16 12 的螺纹钢筋 故钢筋接长采用对焊联接 横梁钢筋 25 采用滚轧 直螺纹套筒联接 施工时注意为下道工序预埋钢筋 埋件和支架拆除下放的预留孔以及护栏 伸缩缝 支座 泄水管 通讯电缆等预埋件 并确保位置准确 加工钢筋的允许偏差 项目 允许偏差 mm 受力钢筋顺长度方向加工后全长 10 弯起钢筋各部分尺寸 20 箍筋 螺旋筋各部分尺寸 5 需要注意的一点是 钢筋保护层用专业生产橡胶垫块 橡胶垫块厚度根据 施工使用部位净保护层厚度确定 这种垫块只有四支小腿支撑在模板上 避免 拆模后出现 满天星 的情况 第五节 箱梁混凝土工程 一 箱梁砼配合比设计 42 米跨现浇箱梁混凝土设计为 C55 砼配合比设计时考虑如下几点 1 应优先考虑低水化热水泥 2 粗骨料 含泥量 粉屑 有机物质和其它有害物质不得超过设计规定的 数值 骨料应具有良好的级配以获得水泥用量低 混凝土强度高 和易性好的 组合 3 细骨料 细骨料是混凝土中影响敏感的原材料之一 因此细骨料直接影 响着混凝土的和易性和强度 如细骨料偏粗 则和易性差 泌水性大 如偏细 比表面积大 细骨料的选用根据试配试验决定 4 夏季 冬季施工时 分别采用砂石料降温 热水拌和以控制混凝土的出 仓温度 同时对混凝土运输车和泵管分别采取降温和保温措施 减少混凝土水 分的损失 二 箱梁混凝土浇筑 1 砼供应 砼生产由 1 台 80m3 h 水上砼搅拌站和 1 台 75m3 h 陆上砼搅拌站生产供应 混凝土熟料经过混凝土输送车搅拌运输车运到施工现场 通过混凝土拖泵泵送 砼到浇筑部位 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 31 2 砼浇注 2 1 钢筋 模板 预应力管道 预留孔洞 预埋件均按设计及施工规范的 要求施工完毕 并经监理工程师验收 2 2 砼浇注时必须利用架立钢筋设浇注平台 上铺脚手板以便于施工人员 振捣抹面及覆盖 避免人踩钢筋及砼表面 2 3 砼搅拌 运输设备状态良好 2 4 砼原材料充足 2 5 收听天气预报 预报自开盘至砼浇注完毕时间段内无雨雪和大风 3 砼浇注顺序 单跨箱梁砼由东向西推进浇注 利用两台拖泵以箱梁轴线对称布料 避免 支架两侧承受不均等荷载 并按底板 腹板 顶板 翼板的顺序进行浇筑 施 工时混凝土分层厚度不宜超过 30cm 4 砼浇注注意事项 4 1 混凝土浇筑前应对支架 模板和预埋件进行认真检查 清除模板内的 杂物 并用清水对模板进行认真冲洗 砼浇筑时 配测量工 木工以及电焊工 各 2 人以加强观测 出现问题及时处理 4 2 浇筑过程用插入式振捣器振捣 注意不要损伤预应力束波纹管道 以 防水泥浆堵塞波纹管以及压浆嘴 4 3 混凝土浇筑完成后 根据季节采取措施进行养护 混凝土强度达设计 强度 90 以上时 才能进行预应力钢绞线张拉 4 4 箱梁每一孔的混凝土在支架上一次性浇筑完毕 为避免支架变形而对 箱梁产生裂缝 严格控制砼初凝时间 全部混凝土必须在混凝土初凝前浇筑完 三 箱梁施工缝处理 施工缝处理采用人工方法凿毛 凿毛清理至露出粗骨料后用高压气冲洗 下一次浇注前先对砼接缝面进行湿润 保湿 第六节 箱梁预应力工程 箱梁采用三向预应力 纵向通长束采用 7 S15 24 钢绞线 张拉控制应力 为 0 75fpk 张拉控制力为 1367kN 配 YM15 7 YMP15 7 型锚具及 YJ15 7 型 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 32 联接器 采用单端张拉 纵向其它束用 9 S15 24 钢绞线 张拉控制应力为 0 75fpk 张拉控制力为 1758kN 配 YM15 9 型锚具采用两端张拉 箱梁腹板设 竖向预应力精轧螺纹钢筋 JL32 配扎丝锚具 张拉控制应力为 0 9fpk 张拉 控制力为 568kN 箱梁下端为锚固端 上端为张拉端 箱梁顶板横向预应力束 采用 3 S15 24 钢绞线 张拉控制应力为 0 75fpk 张拉控制力为 586kN 配 YBM15 3 型锚具 锚固端采用钢绞线打花工艺锚固 单端交错张拉 箱梁横梁 预应力束采用 7 S15 24 和 9 S15 24 钢绞线 均采用单端张拉 张拉时以应 力和伸长量进行 双控 控制并以张拉应力控制为主 一 预应力施工工艺流程 预应力管道安装 预应力穿束 预应力下料 预应力张拉 预应力管道压浆 封锚 非 通 长 束 通长束 连接器接长 下 一 跨 施 工 施工结束 预应力施工前准备 二 施工方法 1 波纹管埋设 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 33 箱梁预应力管道通过埋设塑料波纹管的方法进行预留 波纹管使用前必须 进行外观质量检查 检查合格后方可使用 塑料波纹管外观应表面光滑 色泽 均匀 内外壁不允许有融体破裂 气泡 裂口 硬块及影响使用的划伤 波纹管安装工艺 波纹管采用钢筋定位网片定位 预应力管道定位筋应设 置准确 顶板纵向束 底板 横梁和顶板横向束每间隔 80 设一处 腹板竖向 每束设三处 塑料波纹管的接长一般用连接管与波纹管连接 要求连接管与波 纹管要匹配 其连接没有空隙 也可用塑料波纹管焊接机将塑料波纹管直接热 熔焊接 波纹管与锚垫板的连接一般用连接头将锚垫板与波纹管连接起来 波 纹管与排气管的连接采用在波纹管上热熔排气孔 然后用弧形塑料排气管连接 见下图所示 为预防万一 一般要求连接处用胶布缠绕密封起来 塑料波纹管的连接示意图 2 锚垫板安装 预应力锚垫板通过槽口模板进行定位 槽口模板用 5 钢板在加工厂按设 计尺寸制作 锚垫板用螺栓固定在槽口模板上然后通过测量定位将槽口模板和 锚垫板一并固定在箱梁端头模板上 槽口模板与锚垫板接触面要密实 严禁在 砼浇注过程中水泥浮浆进入管道影响预应力张拉施工 3 钢绞线下料 人工穿束 由于各跨之间钢绞线有部分采用连接器接长 予应力施工时只能采用先穿 束后浇注混凝土的施工工艺 有部分是浇注混凝土后在穿束 钢绞线经自检确 认合格后 计算每束的下料长度 用砂轮切割机分批下料编号成捆运输至现场 在确保锚垫板位置正确 孔道内畅通 无杂物后进行人工穿束 4 上锚垫板及夹片 浇完混凝土后 清除锚具与锚垫板接触处的砂浆 以保证锚具与锚垫板接 触面平整 受力均匀 然后才可以上锚垫板 上夹片时应严格检查每个夹片有 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 34 无裂缝或牙纹损坏现象 有缺陷的夹片严禁使用 5 钢绞线的张拉 在施加预应力前应做好钢绞线进场后的报验 千斤顶和油表以及配套油泵 的校验工作 并且仔细检查锚具下面混凝土是否密实 如不密实 应用环氧树 脂进行补强 再进行张拉作业 张拉程序 安装锚具 千斤顶 拉到初应力 设计应力的 10 测量初始 长度 张拉至设计应力 持荷 2 分钟 量伸长量 回油锚固 量出实际伸长量 并求出回缩值 检查是否有滑丝 断丝情况发生 予应力施工时采用单端张拉和两端张拉两种方式 以张拉应力和张拉伸长 量进行 双控 控制 并以张拉应力控制为主 预应力筋的实际伸长值 L 的计算公式如下 L L 1 L 2 式中 L 1 从初应力至最大控制应力间的实测伸长值 mm L 2 初应力以下的推算伸长值 mm 钢绞线实际张拉伸长值与理论计算张拉伸长值的差值应在 5 6 范围内 张拉过程中做好记录 6 张拉注意事项 6 1 张拉设备设专人保管使用 并定期检验 标定 维护 锚具应保持干 净并不得有油污 6 2 预应力张拉的顺序严格按施工图提供的顺序进行 6 3 每次锚具安装好后必须及时张拉以防其在张拉前生锈 6 4 在砼浇筑前要在箱梁顶预埋测量观测点以观测混凝土浇筑前后及予应 力张拉前后的标高变化 6 5 当两束或两束以上钢束的位置相互影响张拉时 必须征求设计 监理 的同意方可适当挪动钢绞线束位置或加大槽口的深度 6 6 张拉前检查锚具锥孔与夹片之间 锚垫板喇叭口内有无杂物 7 孔道压浆 封锚 压浆是后张法预应力施工中的最后也是关键的一步 压浆前对压浆机进行 认真检查 然后用压浆机向管道内注压清水充分冲洗润湿管道 至全部管道冲 洗完后方可正式拌浆开始压浆 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 35 压浆混合料的水灰比控制在 0 35 0 40 之间 并掺入适量的膨胀剂和缓凝 剂进行配制 所配制的水泥浆应具有低水化热 高流动性 泌水率及自由膨胀 率适中等特点 并能保证所泌出的水分在 24 小时内可被混合浆全部吸收 压浆步骤 7 1 张拉工序完成后 用水泥封堵锚头外面钢绞线 使压浆时水泥浆不会 从钢绞线与锚头间缝隙中流出 7 2 封堵水泥有一定强度后 在压浆端安装压浆管清洗管道准备压浆 7 3 启动压浆机 当所排出的水泥浆稠度及流动度符合要求后 密封出气 孔 7 4 开动压浆机保持一定压力 等另一端出浆孔内喷出纯浆后关闭出浆孔 阀门 压浆机持压 3 分钟后关闭压浆机及压浆端阀门 完成管道压浆 第七节 贝雷支架拆除 现浇段内模及内模支撑待砼强度达设计强度 70 后拆除 现浇段外侧模待 混凝土预应力束张拉前拆除 底模系统及支架待该跨的预应力全部张拉完才能 拆除 侧模拆除时先将可调顶托 拆除木枋和竹胶板 在拆除脚手管 支架拆 除施工时先拆除支撑立柱部分 再用卷扬机整体下放钢箱梁以上部分至地面分 解 为了便于支架拆除 要在箱梁施工时根据实际需要预 10 16cm 的孔洞 第八节 进度保证计划 一 建立工程进度管理机构 制定总进度计划 按 项目法 组织施工 建立高效精干的生产指挥调度班子 减少施工生 产组织层次 充分发挥施工生产潜力 根据施工工艺 工程特点 合理安排工 料 机 制定本工程施工总进度计划 作为进度控制总目标 二 制定工期保证措施 确保进度计划的实施 1 充分利用已建 已有的生产生活设施 缩短现场施工准备时间 尽快形 成施工生产能力 多作业面平行展开 流水作业 2 认真编制年 季 月施工进度计划 维护计划的严肃性 以旬保月 以 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 36 月保季 以季保年 确保总工期和节点控制工期 3 发扬 争科技领先 创管理一流 的企业精神 认真做好技术超前工作 尽量采用新技术 新工艺 新材料 新设备 4 对生产要素认真进行优化组合 动态管理 强化现场指挥调度 确保 关键项目带动一般项目 5 定期召开生产协调会议 及时解决问题 层层落实 6 加大关键线路设备 人员投入 实行二班制作业 确保按总体进度目标 完成 三 严格监督 合理调整 严格按制定的计划组织施工生产 项目部由生产副经理组织计划 工程部 门进行进度计划的分解 落实到工段 班组 每旬 月 季进行监督检查 并 提出书面报告 对计划完成情况进行分析 提出解决办法 意见 项目经理部 根据工程进展情况 组织有关人员 合理地进行进度计划的调整 并相应调整 项目资源 四 冬季 雨季施工安排 1 冬季施工安排 1 1 保证钢筋 钢结构的焊接质量 株洲地区年最底气温为 11 5 大于规范规定钢筋加工 焊接时对最底气 温 15 0 的要求 所以钢筋在后场 施工现场施工时仅采用一些普通的保 护措施即可满足对施工质量的要求 1 1 1 由于箱梁钢筋均为直径小于或等于 25mm 的细钢筋 25 钢筋采用 滚轧直螺纹套筒连接 直径小于 25mm 接长在后场采用对焊接头 现场采用对 焊或者搭接接长 其施工工艺能够满足冬季施工的要求 1 1 2 对于在加工场地上的闪光对焊接头 在对焊机处搭设防风棚 以减 小焊件温度差 对焊后的接头严禁立刻接触水及冰雪 3 施工现场几乎无钢筋焊接接头 但对个别钢筋焊接工作以及钢结构的 加工也应采取防雪 防雨 挡风措施 施工时利用彩条布搭设防风棚 必要时 采用碘钨灯照明的方法作为焊接时的保温措施以保证焊接质量 1 1 3 如果出现气温低于 15 0 时则停止钢筋的加工 安装 1 2 保证混凝土质量的措施 42 米跨现浇箱梁施工技术方案 37 冬期施工中保证混凝土质量的措施从以下几个方面控制 1 2 1 混凝土的配制和搅拌 用温水搅拌混凝土 确保混凝土出机温度大于 10 0 入仓温度不低 于 5 在搅拌站设置 2 个电阻加热热水箱 加热水箱采用草袋包裹三层后再用彩 条布包裹保温 在混凝土浇注开盘前将水箱内用水加热到 50 左右 混凝土搅 拌时 2 个水箱轮换加热使用