压力容器审核人员答辩

目录：1钢板51钢管6GB150.2 561锻件71螺柱71 螺柱和螺母71 低温容器用焊条71复合板72焊后热处理72. 消氢热处理82成形受压元件的恢复性能热处理93制备产品焊接试件94 100%RT或UT94 100%MT或PT104局部无损检测114 组合检测114 热切割坡口外表125 泄露性试验12偏心锥壳12补强圈补强12GB/T25198-2010 1212总图要求13固规3.1413焊接接头13固规3.1713压力容器用管法兰13接收径倒角要求13不得有咬边14热处理后返修应重新进展热处理的14低温低应力工况14分程隔板的名义最小厚度14隔板槽宽度14圆筒厚度的选取15管板最小厚度15复合管板覆层最小厚度及相应要求15换热管与管板的连接15折流板缺口布置15设置防冲板或导流筒16防冲板构造及最小厚度16导流筒16纵向隔板厚度16挡管16中间挡板16滑道16鞍式支座布置16立式交换器支座1717焊接工艺评定17尺寸偏差17附录管板与管箱、壳体的焊接连接18NB/T47020-2012186.6.1.2 长颈法兰18NB/T47020-2012186.6.1.3 法兰检测18换热器膨胀节设置原则18滑动端鞍座长圆孔位置18塔式容器18裙座19裙座开坡口尺寸19排气孔管和隔气圈19地震载荷20塔外形尺寸公差21塔的热处理21塔计算22防火层22耐压试验公式22管程压力大于壳程压力的管接头的试压22水压试验对水的要求22无法进展压力试验容器应采取的平安措施23泄露试验23装有平安阀的容器气密试验和设计压力确实定23换热器管束防振措施23/T4710-2005标准释义237防振措施23低温压力容器设计考前须知23鞍座材料23支座的设置24塔的校核截面24GB150.1中3名词定义24HG/T20580-2011 3 名词定义24设计压力确实定24复合钢板不适合做热处理的原因25异种钢焊接25缪春生25消氢处理及氢的来源25应力腐蚀25晶间腐蚀机理、25控制途径及条件25其他腐蚀25压力容器常见失效准则26压力容器常见失效形式26强度理论26管板受力分析26固定管板计算危险工况组合26塔的分类26卧式容器的鞍座设计26卧式容器的各个应力及位置26各应力的分类及位置26固定圆平板及周边简支圆平板弯矩图、剪力图、应力图26热处理名词及相应适用围或特点26一、标准抗拉强度下限值Rm540MPa的低合金钢在设计中的要求：33二、CrMo钢压力容器设计考前须知34三、具有应力腐蚀的介质设计制造考前须知：35四、低温容器设计考前须知：37五、高温容器设计考前须知：381钢板GB150.2 4Rm540MPa的钢板：18MnMoNbR、13MnNiMoR、12Cr2Mo1VR、06Ni9DR、07MnMoVR、07MnNiVDR、07MnNiMoDR、12MnNiVR(备注：P87 Q235系列 适用于设计压力300mm；c) Rm540MPa且公称厚度200mm； d)使用温度低于-20且公称厚度200mm。拉伸P58 6.1.4 设计温度下的高温拉伸试验设计温度高于300的20MnMoNb、20MnNiMo、12Cr2Mo1V、12 Cr3Mo1V 级按批或级逐件注明化学成分和力学性能的特殊要求-NB/T47008-2010承压设备用碳素钢和合金钢锻件有要求：有抗回火脆化要求的12Cr2Mo1、12Cr2Mo1V、12 Cr3Mo1V冲击P61表10 设计文件中应注明：20、16Mn、20MnMo进展-20的冲击试验如进展。炉外精炼P58 6.1.2 20MnNiMo、12Cr2Mo1V、12Cr3Mo1V、低温钢锻件NB/T47009-2010有要求、高合金钢锻件NB/T47010-2010有要求管板 用于制造管板、管箱平盖、法兰的钢锻件级别不得低于级。且符合GB150.2-2011 第六章的规定。1螺柱 30CrMoA、35CrMoA、40CrNiMoA钢螺柱使用温度低于-20时，应进展使用温度下的低温冲击试验，冲击功指标分别不低于41 J、41 J、47J。使用温度下限：20钢螺柱为-20；35、40MnB、40MnVB、40Cr钢螺柱为0。1 螺柱和螺母GB150.4 6.7容器法兰螺柱按NB/T47027-2012(/T4707)规定公称直径大于M36的螺柱和螺母：1有热处理要求的的螺柱，其试样与试验按GB150.2中7.1.3； 2螺母毛坯热处理后应做硬度试验；3螺柱应进展外表检测，I级合格。1 低温容器用焊条P322 GB150.4中5.1.4按批进展药皮含水量或熔敷金属扩散氢含量的复验,GB151-1999附录A2.3.3 其检验方法按相应的焊条标准或技术要求1复合板NB/T47002.1-2009复合板级别由高到低分为B1、B2、B3级，B3级复合板复合界面的结合剪切强度下限值为210MPa,未结合率5%。NB/T47002.1-2009 7.2图纸应注明：覆材外表处理方法喷砂、抛光或酸洗等。GB150.4 P51 4.3 要求复合钢板的未结合率不应大于5%，设计文件中应规定复合板的级别；GB151 P105.3.2.2复合管板可采用堆焊或爆炸焊接复合板。当采用爆炸焊接复合板时，应符合NB/T47002.1-47002.4中B1级要求；当换热管受周向压应力时，宜采用堆焊复合管板。NB/T47002.1-47002.4未结合率级别分级 级别 代号 未结合率%1 B1 02 B2 23 B3 52焊后热处理GB150.4 8.2应力腐蚀介质：对碳钢、低合金钢、奥氏体不锈钢、铁素体不锈钢NaOH、H2S水溶液、H2SO4、CO2氧裂、含氧水、含氢水等；对碳钢、低合金钢液氨；KOH；醋酸；盐酸；K2CO3等；对奥氏体不锈钢260水蒸气；KOH; Cl-水溶液；等；对铁素体不锈钢高温水；高温碱等。毒性程度极度高度危害介质：汞、光气、甲醛等P332应力腐蚀倾向的容器P106 GB151 8.10.3当有耐应力腐蚀要求或要求消除剩余应力时，碳素钢和低合金钢U形换热管的弯管段及至少包括150mm的直管段应进展热处理。其他材料U形换热管管段的热处理由供需双方协商。P332 GB150 8.2.3用于盛装毒性为极度、高度危害的碳钢、低合金钢钢制容器P105 GB151 8.10.1.1碳素钢、低合金钢制浮头盖应进展焊后热处理。8.10.1.2 碳素钢、低合金钢制的管箱符合以下情况之一时，应进展焊后热处理：a)焊有分程隔板；b)侧向开孔直径超过1/3圆筒直径。8.10.1.3 设备法兰、分成隔板的密封面应在热处理后加工。 热处理后加工密封面的原因：法兰和圆筒的焊接，整体受热收缩，焊完隔板后，由于隔板焊接不是均匀的收缩，所以法兰密封面变形不均匀；不锈钢通常不做热处理，对于不锈钢法兰，尽可能在焊接时，采取措施，保证法兰面的平面度。P102 GB151 8.4.2 b) 碳素钢和低合金钢管板、管箱平盖应进展焊后热处理；除设计文件另有规定，奥氏体型不锈钢和奥氏体-铁素体型不锈钢管板、管箱平盖可不进展焊后热处理。需进展焊后热处理的焊接接头厚度2. 消氢热处理CrMo钢要焊后立即进展消氢热处理。需要焊后进展消氢处理的容器，如焊后随即进展焊后热处理时，可免做消氢处理。-摘自教材P331后热的目的是加快焊接接头中氢的逸出，是防止焊接冷裂纹的有效措施。后热应在焊后立即进展，后热温度与钢材有关，但一般为200-350，温度太低，消氢效果不明显；温度过高，假设超出马氏体转变终了温度则容易在焊接接头中保存残存的马氏体组织-摘自教材P313焊缝中氢主要来源于焊接材料中的水分、含氢物质焊缝周围油污等有机物及电弧周围空气中的水蒸气等。在许多金属及合金焊接时，氢都是有害的。其有害作用主要表达在一下的四个方面：1氢脆氢在室温附近使钢的塑性严重下降的现象叫氢脆2.白点碳钢和低合金钢如含氢量高，这常常在其拉伸或弯曲端面上呈现出银白色圆形局部脆断点，称之为白点3.形成气孔4.产生冷裂纹以延迟裂纹最为严重 。为了防止氢在钢材中起到的不利影响，需要严格的控制氢在焊缝中的含量，所谓的消氢处理就是防止其含量超标的一种重要手段。其工艺是将焊件加热至350，然后进展保温一般时长为1小时左右，这样就可以使在焊接过程中未来的急外逸的氢能够充分向外扩散。像常用到的15CrMo和12Cr1MoV等材料焊接后都需要进展消氢处理。2成形受压元件的恢复性能热处理钢板冷成型受压元件，当符合以下任意条件之一，且变形率超过表4的围，应于成形后进展相应热处理恢复材料的性能。a) 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；b) 图样注明有应力腐蚀倾向的容器；c) 对碳钢、低合金钢，成形前厚度大于16mm者；d) 对碳钢、低合金钢，成形后减薄量大于10%者；备注：对于椭圆封头：Rf=0.1272Di+t t:1/2壁厚3制备产品焊接试件GB150.4P333 9.1.1.1 凡符合以下条件之一的，有A类纵向焊接接头的容器，应逐台制备产品焊接试件：a) 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；b) 材料标准抗拉强度Rm540MPa低合金钢制容器;c) 低温容器；d) 制造过程中，通过热处理改善或者恢复材料性能的钢制容器；e) 设计文件要求制备产品焊接试件的容器。4 100%RT或UT GB150.4P335 GB150.4 有延迟裂纹倾向的材料如：12Cr2Mo1R,Cr-Mo低合金钢)应当至少在焊接完成24h后进展无损检测，有再热裂纹倾向的材料如：07MnNiVDR)应当在热处理后增加一次无损检测。P335 GB150.4 凡符合以下条件之一的容器及受压元件，需采用设计文件规定的方法，对其A类和B类焊接接头，进展全部射线或超声检测：a) 设计压力大于或等于1.6MPa的第三类容器；b) 采用气压或气液组合耐压试验的容器；c) 焊接接头系数取1.0的容器；d) 使用后需要但是无法进展部检验的容器；e) 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；f) 设计温度低于-40的或者焊接接头厚度大于25mm低温容器；g) 奥氏体型不锈钢、碳素钢、Q345R、Q370R及其配套锻件的焊接接头厚度大于30mm者；h) 18MnMoNbR、13MnNiMoR、12MnNiVR及其配套锻件的焊接接头厚度大于20mm者；i) 15CrMoR、14Cr1MoR、08Ni3DR、奥氏体-铁素体型不锈钢及其配套锻件的焊接接头厚度大于16mm者；j) 铁素体型不锈钢、其它Cr-Mo低合金钢制容器；k) 标准抗拉强度下限值Rm540MPa的低合金钢制容器；l) 图样规定须100%检测的容器。注：上述容器中公称直径DN250mm的接收与接收对接接头、接收与高颈法兰对接接头的检测要求与A类和B类焊接接头一样。P19 NB/T47041-2014 6.3.3 b)当裙座与圆筒搭接时，此搭接焊缝至封头与圆筒连接的环向连接焊缝距离不应小于1.7倍的壳体壁厚，被裙座壳覆盖的塔壳的A、B类焊接接头应磨平，且应进展100%的射线检测后超声检测；GB/T25198-2010 先拼版后成形的半球形、椭圆形、蝶形、球冠形封头和平底形封头以及分瓣成形后组焊封头中先拼板后成形的顶圆板成形后其拼接接头，应采用订货或图样要求进展100%RT或UT.合格级别与图样其它焊缝一致。P102 GB/T151-2014-20148.3.4 换热管直管或直管段长度大于6000mm时允许拼接；拼接的对接接头应按NB/T47013-2015进展100%射线检测，合格级别不低于级，检测技术等级不低于AB级；8.4.2 a管板、管箱平盖拼接时，对接接头应采用全焊透构造，并按照NB/T47013-2015进展100%射线或超声检测；射线检测合格级别不低于级，技术等级不低于AB级；超声波检测合格级别为级，技术等级不低于B级；采用衍射时差法超声检测时，合格级别应符合NB/T47013-2012规定的级合格。DN2600mm的热交换器管板不宜拼接4 100%MT或PT GB150.4 P335 GB150.4 10.2.3 有再热裂纹倾向的材料如：07MnNiVDR应当在热处理后增加一次无损检测。P336 GB150.4 10.4凡符合以下条件之一的焊接接头，需按图样规定的方法，对其外表进展磁粉或渗透检测：a)10.3.1中低温容器上的A、B、C、D、E类焊接接头，缺陷修磨或补焊处的外表，卡具和拉筋等撤除处的割痕外表；b凡属10.3.1中i)、j)、k)容器上的C、D、E类焊接接头；C)异种钢焊接接头、具有再热裂纹倾向或者延迟裂纹倾向的焊接接头(如Cr-Mo钢，奥氏体不锈钢，Rm540MPa的低合金钢)；d)钢材厚度大于20mm的奥氏体型不锈钢、奥氏体-铁素体型不锈钢容器的对接和角接接头；e)堆焊外表；f)复合钢板的覆层焊接接头；g标准抗拉强度下限值Rm540MPa的低合金钢耐压试验后进展外表检测、Cr-Mo低合金钢容器的缺陷修磨或补焊处外表，卡具和拉筋等撤除处的割痕外表；h)要求全部射线或超声检测的容器上公称直径DN250mm的接收与接收对接接头、接收与高颈法兰对接接头；i)要求局部射线或超声检测的容器中先拼版后成形的凸形封头上的所有拼接接头；这个要在图纸特别提出j设计文件要求进展检测的接收角焊缝。P52 NB/T47041-2014 8.4按GB150规定需进展磁粉或渗透检测的以下焊缝，合格级别应按级合格：a) 裙座与塔壳之间的焊接接头；b) 吊耳与塔壳之间的焊接接头；c) 其它连接件与塔壳之间需做局部应力校核计算的焊接接头。P102 GB/T151-2014-20148.4.3 管板、管箱平盖的堆焊要求：基层材料的待堆焊面和覆层材料加工后管板钻孔前的外表，应按/T4730进展外表检测，合格级别为级；4局部无损检测P13 GB150.1 4.5.2.2 局部无损检测，焊接接头系数取0.85焊接接头系数取A缝焊接接头系数P335 GB150.7-2011 10.3.2 除10.3.1规定以外的容器，应对其A类及B类焊接接头进展局部射线或超声检测。检测方法按设计文件规定。其中，对低温容器检测长度不得少于各焊接接头长度的50%，对非低温容器检测长度不得少于各焊接接头长度的20%.且均不得小于250mm。以下a)e)部位、焊缝穿插部位应100%检测，其中a)、b)、c部位及焊缝穿插部位的检测长度可计入局部检测长度之。a) 先拼板后成形凸形封头上的所有拼接接头；b) 凡被补强圈、支座、垫板、件等所覆盖的焊接接头；c) 对于满足GB150.3-2011中6.1.3不另行补强的接收，自开孔中心、沿容器外表的最短长度等于开孔直径的围的焊接接头；d) 嵌入式接收与圆筒或封头对接连接的焊接接头；e) 承受外载荷的公称直径DN250mm的接收与接收对接接头和接收与高颈法兰的对接接头。注：按本条规定检测后，制造单位对未检查局部的质量仍需负责，但是，假设作进一步检测可能会发现少量气孔等不危及容器平安的超标缺陷，如果这也不允许时，就应选择100%射线或超声检测。10.3.3 公称直径DN20mm，还应采用10.1中所列与原无损检测方法不同的检测方法另行进展局部检验，该检验应包括所有的焊缝穿插部位；同时，该材料容器在耐压试验后，还应对焊接接头进展外表无损检测。4 热切割坡口外表MT-P323 GB150.4 6.3 b)标准抗拉强度下限值Rm540MPa的低合金钢材及Cr-Mo低合金钢材经热切割的坡口外表，加工完成后应按/T4730.4进展磁粉检测，级合格；5 泄露性试验 GB150.1 4.7 P15 GB150.1 4.7 泄露试验包括气密性试验、氨检漏试验、卤素检漏试验、氦检漏试验介质毒性程度为极度、高度危害或者不允许有微量泄露的容器，应在耐压试验合格后进展泄露试验。图纸应提出容器泄露试验的方法和技术要求。图纸应注明：试验压力、试验介质和相应的检验要求。气密性试验压力等于设计压力。P338 GB150.4 11.5.1 容器需经耐压试验合格前方可进展泄露试验。偏心锥壳P135 GB150.3 5.7.1 两筒体轴线间距两筒体直径差值的1/2 偏心锥壳与筒体间夹角大值130(压) 偏心锥壳与筒体间夹角大值160(外压)补强圈补强P155 GB150.3 6.3.2.1 补强圈的适用围a低合金钢的标准抗拉强度下限值Rm540MPa；b补强圈厚度小于或等于1.5n；c壳体名义厚度n38mm。d设计温度不大于350。e设计压力不大于6.4MPa。f)不能用于极度高度危害介质，Cr-Mo钢材质。g不适用于疲劳载荷。GB/T25198-2010 应注明封头最小成型厚度封头最小成型厚度为设计厚度，假设有补强构造另论。总图要求P11 3.4.2.2 总图的主要容固规3.14焊接接头P15 3.143.14.1 所有壳体对接接头应当采用全截面焊透的对接接头形式。3.14.2 接收与壳体的接头应当采用全焊透构造：1介质为易爆或介质毒性为极度和高度危害的容器；2要求气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；3第III类压力容器；4低温压力容器；5进展疲劳分析的压力容器；6直承受火焰加热的压力容器；7设计图样规定的压力容器。固规3.17压力容器用管法兰P16 3.17 (1)管法兰应当按照HG/T20592 HG/T20635系列标准的规定(2)盛装液化石油气、毒性程度为极度和高度危害介质以及强渗透性中度危害如液氨介质的压力容器，其管法兰应当按照行业标准HG/T20592 HG/T20635系列标准的规定，至少应用高颈对焊法兰、带加强环的金属缠绕垫片和专用级高强螺栓组合。接收径倒角要求GB150.3 P292 插入式接收与壳体的连接，接收与壳体之间的间隙应不大于3mm。在以下使用条件下，接收径边角处应倒圆，圆角半径一般取nt/4或19mm两者中的较小值。a） 承受交变载荷的压力容器；b） 低温压力容器；c） 标准抗拉强度下限值Rm540MPa的低合金钢制容器；d） 图样注明有应力腐蚀的容器。不得有咬边P329 以下容器的焊缝外表不得有咬边：a） 标准抗拉强度下限值Rm540MPa的低合金钢制容器；b） Cr-Mo低合金钢材制造的容器；c） 不锈钢材料制造的容器；d） 承受循环载荷的容器；e） 有应力腐蚀的容器；f） 低温容器；g） 焊接接头系数为1.0的容器用无缝钢管制造的容器除外。其它容器焊缝外表的咬边深度不得大于0.5mm,咬边连续长度不得大于100mm,焊缝两侧咬边的总长不得超过该焊缝长度的10% 。热处理后返修应重新进展热处理的P329 7.4.3 以下容器在焊后热处理后如进展任何焊接返修，应对返修部位重新进展热处理：a） 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；b） Cr-Mo钢制容器；c） 低温容器；d） 图样注明有应力腐蚀的容器。低温低应力工况P313“低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于-20，但设计应力在该设计条件下，容器元件实际承受的最大一次总体薄膜和弯曲应力小于等于钢材标准常温屈服强度的1/6，且不大于50Mpa的工况。 对于碳素钢和低合金钢制容器，当壳体或其受压元件使用在“低温低应力工况下，假设其设计温度加50对于不要求焊后热处理的容器，加40后不低于-20，除另有规定外不必遵循关于低温容器的规定。“低温低应力工况不适用于钢材标准抗拉强度下限值Rm540MPa的材料。“低温低应力工况不适用于螺栓材料；螺栓材料的选用应计及螺栓和壳体设计温度间的差异。环向应力=P设计压力*筒体径Di+e有效壁厚/2*e有效壁厚分程隔板的名义最小厚度P20 6.3.6.2 分程隔板端部的厚度应比对应的隔板槽宽度小2mm,隔板端部可按图6-14削薄；必要时，分程隔板上可开设排净孔，排净孔的直接宜为4mm-8mm。隔板槽宽度P25a） 槽深应大于垫片厚度，且不宜小于4mm，隔板槽密封面应与环形密封面平齐；b） 槽宽a2宜为8mm-14mm；c） 多管程的隔板槽倒角不应阻碍垫片的安装；隔板槽拐角处的倒角宜为45度，倒角尺寸b宜大于分程垫片的圆角半径R。圆筒厚度的选取壁厚选取以下者1） 压力计算所需厚度；2圆筒最小厚度；3对接圆筒厚度小于设备法兰要求的厚度时，按NB/T47023中表3进展调整。P50 GB151 7.1.3.2 圆筒最小厚度表管板最小厚度P58 7.4.2.1管板与换热管采用胀接连接时，管板的最小厚度min不包括腐蚀裕量应按如下规定确定：a） 易爆及毒性程度为极度或高度危害的介质场合，管板最小厚度不应小于换热管的外径。b） 其它场合的管板最小厚度，应符合如下要求：1） d25时，min0.75d; 2） 25d1500mm作、外防火层；1500mm作防火层。耐压试验公式GB150.1 4.6.2.2压容器：液压试验；气压试验或气液组合试验：注：1容器铭牌上规定有最高允许工作压力时，公式中应以最高允许工作压力代替设计压力p;2容器上各主要受压元件，如圆筒、封头、接收、设备法兰或人孔法兰及紧固件等所用材料不同时，应取各元件材料的比值中最小者;3不应低于材料受抗拉强度和屈服强度控制的许用应力最小值。当工作温度蠕变温度时，水压试验压力时的取蠕变温度前的许用应力GB150.1 4.6.2.1 对于立式容器采用卧置进展液压试验时，试验压力应计入立式试验时的液柱静压力；工作条件下装介质的液柱静压力大于液压试验的液柱静压力时，应适当考虑相应增加试验压力。如果采用大于GB15.1 4.6.2中所规定的试验压力，在耐压试验前，应校核各受压元件在试验条件下的应力水平，例如费壳体元件应校核最大总体薄膜应力T。耐压试验应力校核 如果采用液压、气液组合压力试验，或者采用大于规要求的气压试验，在耐压试验前，应校核各受压元件在试验条件下的应力水平，例如对壳体元件应校核最大总体薄膜应力T。管程压力大于壳程压力的管接头的试压压力容器设计工程师培训教程P480管程压力大于壳程压力时，处理方法如下：1） 用0.9ReL的应力值计算壳程试验压力，以尽量提高壳程试验压力使其到达管程试验压力，但此时必须注意壳程其他受压元件是否也能承受在此试验压力下的强度及密封性能。用上述方法不能提高到规定的管程试验压力时：a) 假设差距不大，可以考虑适当增加壁厚；b) 假设仍然相差甚远，则只能以壳程允许的最大试验压力试压，其后，再在壳程用氨渗漏、卤素渗漏或氦渗漏进展补充试验。2） 对于可抽式管束如换热管为正方形排列时，可先打管程高压，用窥视镜从管板反面检查泄漏情况。ReL材料标准室温屈服强度。化工压力容器设计方法、问题和要点 第二版P117管程压力大于壳程压力时，对于重沸器采用提高壳程试验压力不是一种合理的设计方案。1） 可以采用氨渗漏方法。用试验压环和浮头专用工具进展管头试压，对釜式重沸器配备管头试压专用壳体。此时，可将技术要求中的“管程水压试验改为“管束水压试验，并说明水压试验的具体要求。水压试验对水的要求P338 GB150.4 11.4.9.1试验液体一般采用水，试验合格后应立即将水排净吹干；无法完全排净吹干时，对奥氏体不锈钢制容器，应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。无法进展压力试验容器应采取的平安措施压力容器设计工程师培训教程P355一般可从增加无损检测比例、提高无损检测的合格级别，对于*些危险部位进展应力分析与评定，采用优质的焊接方法以及严格焊接工艺综合考虑。泄露试验P28 固容规泄露试验4.8.1需要进展泄露试验的条件（1） 耐压试验合格后，对于介质毒性程度为极度、高度危害或者设计上不允许有微量泄露的压力容器，应当进展泄露试验；（2） 设计图样要求做气压试验的压力容器，是否需要再做泄露试验，应当在设计图样上规定。4.8.2泄露试验的种类泄露试验根据试验介质的不同，分为气密性试验以及氨检漏试验、卤素检漏试验和氦检漏试验等。试验方法的选择，按照设计图样和本规程引用标准要求执行。装有平安阀的容器气密试验和设计压力确实定平安阀整定压力Pz 最高允许工作压力Pma* 设计压力P应符合：Pzma*(P/0.97，P+0.015) Pma*ma*(1.03Pz，Pz+0.015) 计算求出Pz，Pma*。P气密=P设计 图纸标注最高允许工作压力。当需要做气密试验时：水压试验压力=Pma* *1.25换热器管束防振措施1改变流速：减少壳程流量，以分流壳程代替单壳程，以双弓形折流板代替单弓形折流板；2改变换热管的固有频率：a)减小换热管的跨距；b)折流板缺口区不布管；c)折流板之间增设支撑板；d)在换热管二阶振型的节点位置处增设支撑件；e)U形弯管段设置支承板或支承条。3在壳程平行于气流方向插入纵向隔板，其位置应错开驻波节点而靠近波腹。4采用杆状或条状支承，代替折流板； 5在换热管外外表沿周向缠绕金属丝或沿轴向安装金属条。/T4710-2005标准释义7防振措施1） 增大塔的自振周期：降低塔高，增加塔的直径都可增大塔的自振周期，但必须与工艺操作条件结合起来一同考虑；加大壁厚或采用密度小、弹性模量大的构造材料也可增大塔的自振周期；如果条件许可，在相应于塔的第二振型曲线节点位置处加设一个铰支座，可以有效到达增大自振周期的目的。2） 增加塔的阻尼：增加塔的阻尼对抑制塔的振动起很大作用。塔盘上的液体或填料都是有效的阻尼物，有的研究说明，塔盘上的液体可以将振幅减少10%。3） 采用扰流装置：梯子、平台和外部扰流件都能起到扰乱卡曼漩涡的作用。实践证明，在大型钢烟囱上部1/3高度的局部焊上轴向翅片或螺旋条有很好的防振效果。GB151-1999 A3.2低温压力容器设计考前须知应考虑的问题1构造尽量简单，减少约束；2设计时，应尽量防止换热器产生过大的温度梯度。不同膨胀系数的材料相互连接时应予特殊考虑；3应使构造连续且平滑过渡，防止截面的急剧变化以减少局部应力；4换热器的鞍座、耳座、支腿不得同壳体直接焊接，应设置垫板。垫板材料与壳体一样；5壳体开孔补强应采用整体补强或厚壁管补强。接收端部应与换热器外表齐平，端部角打磨成R3mm的圆角。鞍座材料NB/T47042-2014P80 5.4 鞍座材料a选择鞍座材料时应考虑容器的设计温度尤其是低温工况和环境温度以及经济合理性等；b鞍座的设计温度应根据容器的设计温度和环境温度综合考虑确定；c与圆筒相焊接的鞍座垫板应与圆筒材料相匹配。支座的设置NB/T47042-2014P81 6.1.2应尽量使支座中心到封头切线的距离A0.5Ra，当无法满足时，A宜0.2L(封头切线间距离)。塔的校核截面田英1裙座底面；2裙座过渡段不同材料间；3裙座检查孔、引出孔处截面；4塔在下封头与裙座的连接处；5变径处。GB150.1中3名词定义1） 工作压力：正常工作情况下，容器顶部可能到达的最高压力。2） 设计压力：设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为容器的根本设计载荷条件，其值不低于工作压力。3） 计算压力：在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，包括液柱静压力等附加载荷。4） 试验压力：进展耐压试验或泄露性试验时，容器顶部的压力。5） 最高允许工作压力：在指定的相应温度下，容器顶部所允许承受的最大压力。该压力是根据容器各受压元件的有效厚度，考虑了该元件承受的所有载荷而计算得到的，取最小值。6） 设计温度：容器在正常工作情况下，设定的元件的金属温度沿元件金属截面的温度平均值。设计温度与设计压力一起作为设计载荷条件。7） 试验温度：进展耐压试验或泄露试验时，容器壳体的金属温度。8） 最低设计金属温度：设计时，容器在运行过程中预期的各种可能条件下各元件金属温度的最低值。9） 计算厚度：按标准相应公式计算得到的厚度。需要时，尚应计入其他载荷所需厚度。对于外压元件，系指满足稳定性要求的最小厚度。10） 设计厚度：计算厚度和腐蚀余量C2之和。11） 名义厚度：设计厚度加上材料厚度负偏差C1后向上圆整至材料标准规格的厚度。有效厚度：名义厚度减去腐蚀余量C2和钢板负偏差C1。HG/T20580-2011 3 名词定义1) 金属温度：对于管壳式换热器，壳程圆筒金属温度和换热管的金属温度壁温是指其沿轴向长度的温度平均值。2) 容积：是指容器的几何容积，即由设计图样标注的尺寸计算并且圆整。一般应当扣除不可拆件的体积。 对于管壳式换热器，壳程的容积应当扣除换热管管束的体积，管程的容积应等于管箱空间与所有换热管容积之和。3) 根本风压：是按根本风速算出的风压，即风载荷的基准压力。我国建筑构造载荷规GB50009规定，测量根本风速的方法如下：a) 一般按当地空旷平坦地面，且距离地面10m高度；b) 10min平均的风速观测数据；c) 经概率统计得出50年一遇重现期的最大风速，作为当地的根本风速vo。确定根本风速vo后，再考虑相应的空气密度，按伯努利公式计算根本风压o:4) 根本雪压：是雪载荷的基准压力。 一般按当地空旷平坦地面上积雪自重的观测数据，经概率统计得出50年一遇重现期的最大值确定。抗震设防烈度：是指按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地震烈度。设计压力确实定1) 容器上装有超压泄放装置时，按附录B的规定确定设计压力。即：装有平安阀时，容器的设计压力等于或稍大于整定压力pz=(1.051.1)pw; 装有爆破片时，容器的设计压力等于或稍大于