采油工程课程设计

采油工程课程设计第一章 设计资料收集1.1 设计井基本资料井号 SJ0089 井别 预探井 坐标 20639585,5347043 设计井深 2000 井口海拔 725 目的层位 Y1,D,N,T 完井层位 古生界 地理位置 海拉尔 构造位置 海拉尔盆地呼和湖坳陷呼和湖凹陷将北构造带 设计依据 1. 设计依据 （1）大庆石油管理局勘探部1992年第73期勘探方案审定纪要 （2）本区标准层构造图。 （3）邻井资料 2. 钻探目的 评价本区油层情况 12 邻井基本参数 1.井身结构 井号 项目 钻头尺寸(mm 下深(m) 套管尺寸(mm) 泥浆密度(g/cm3) 井深 和3 表层 444 160 339 1.11.2 165和3 油层 215 1945 139 1.11.15 19502.地层压力 井号 井段 地层压力(g/cm2) 破裂压力(g/cm2) 和3 0163 .85 1.5和3 163300 .9 1.55和3 300600 .95 1.6和3 600900 1 1.65和3 9001100 .98 1.65和3 11001500 1 1.65和3 15001700 1.02 1.6和3 17001900 1.05 1.6和3 19001950 1.12 1.63.钻具组合 井号 井段 钻头外径(mm) 密度(g/cm3) 钻具组合 和3 0-163 444 1.1-1.2 1787515926和3 163-1950 215 1.1-1.15 214螺扶1782214螺扶1789214螺扶178减震器17818214螺扶15926214螺扶+159135和3 680-690 215 1.1-1.15 178取芯筒159100和3 950-990 215 1.1-1.15 178取芯筒159100和3 1075-1090 215 1.1-1.15 178取芯筒1591004.钻井液性能 井号 地质年代 井段(m) 钻井液类型 密度(g/cm3) 漏斗粘度(s) PH值 静切力(Pa) 塑性粘度(mPa.s) 屈服值(Pa) N值 K值 失水(API) 和3 伊二段-第四系 0-163 搬土混浆 1.1-1.2 22-45 - - - - - - -和3 大下段-伊二段 163-1115 两性复合离子钻井液 1.05-1.1 22-35 8.5-9 .5-2 8-13 4-7 .65-.75 .2-.4 1-4和3 古生界-南上段 1115-1950 两性复合离子钻井液 1.1-1.15 35-45 8.5-9 2-3 13-18 7-9 .55-.65 .4-.6 1-45.水力参数 井号 钻头尺寸(mm) 井段(m) 泵压(MPa) 钻头压降(MPa) 环空压降(MPa) 冲击力(kN) 喷射速度(m/s) 钻头水功率(%) 比水功率(%) 上返速度(m/s) 功率利用率(%) 和3 444 0-163 7.97 7.05 .92 6.01 104 325 2 .34 88.5和3 215 163-538 15.26 13.3 1.96 7.41 149 574 15 1.91 87.17和3 215 538-680 13.08 11.77 1.31 4.65 140 339 9 1.28 89.97和3 215 690-950 13.39 11.77 1.62 4.65 140 339 9 1.28 87.9和3 215 990-1075 11.89 10.26 1.63 4.05 131 275 7 1.19 86.28和3 215 1090-1355 12.7 10.72 1.97 4.23 131 288 7 1.19 84.45和3 215 1355-1500 12.86 10.72 2.13 4.23 131 288 7 1.19 83.4和3 215 1500-1950 13.35 10.72 2.63 4.23 131 288 7 1.19 80.3和3 215 680-690 0 和3 215 950-990 0 0 和3 215 1075-1090 0 6.钻井参数 井号 井段(m) 钻头尺寸(mm) 钻头类型 生产厂 喷嘴组合 钻压(kN) 转速(rpm) 排量(l/s) 泥浆密度(g/cm3) 和3 0-163 444 X3A 江 汉 14+14+14 30-40 65-70 45-48 1.1-1.2和3 163-538 215 J2 江 汉 14.24+9.53+9.53 160-180 70-110 40-45 1.05-1.1和3 538-680 215 J11 江 汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 28-30 1.05-1.1和3 690-950 215 J11 江汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 28-30 1.05-1.1和3 990-1075 215 ATJ11 江汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.05-1.1和3 1090-1355 215 J22 江 汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 1355-1500 215 ATJ22 江 汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 1500-1950 215 J33 江汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 680-690 215 RC475 川.克 50-80 65-70 35-40 1.05-1.1和3 950-990 215 SC226 牡丹江 50-80 65-70 35-40 1.05-1.1和3 1075-1090 215 RQ306 50-80 65-70 35-40 1.05-1.17.套管柱设计参数 井号 套管类型 套管层位 井段(m) 外径(mm) 钢级 段重(t) 长度(m) 壁厚(mm) 累重(t) 抗拉系数 抗挤系数 和3 常规 表层 0-160 339 J-55 9.65 160 12.98 12.98 17.96 4.14和3 常规 油层 0-190 139 J-55 7.72 190 4.81 48.1 2.33 12.29和3 常规 油层 190-438 139 J-55 6.2 248 5.17 43.29 1.8 3.29和3 常规 油层 438-1945 139 J-55 7.72 1507 38.13 38.13 2.94 1.548.注水泥设计参数 井号 套管层位 固井前密度要求(g/cm3) 上返深度(m) 水泥塞面深度(m) 水泥浆密度(g/cm3) 漏失量(m3) 水泥品种标号 注水泥量(袋) 外加剂品种 外加剂量(kg) 和3 表层 1.2 0 1.85-1.9 0 A级 639 0和3 油层 1.15 372 1.85-1.9 0 G级 1461 0第二章 井身结构设计2.1 钻井液的压力体系2.1.1 最大钻井液密度 (2-1)式中 某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，； 该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，； 抽吸压力允许值的当量密度，取0.036 。发生井涌情况=+S+ (2-2) 第n层套管以下井段发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，上部地层不被压裂所应有的地层破裂压力梯度，； 第n层套管下入深度初选点，m； 压井时井内压力增高值的等效密度, 取0.06 ； 地层压裂安全增值，取0.03 。2.1.2 校核各层套管下到初选点时是否会发生压差卡套 (2-3) 第n层套管钻进井段内实际的井内最大静止压差，MPa； 该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，；P 避免发生压差卡套的许用压差，取12 MPa； 该井段内最小地层孔隙压力梯度的最大深度，m 。2.2井身结构的设计2.2.1套管层次的确定1.确定油层套管下入深度H因为井深H=2000m,所以油层套管下入深度H=2000m 。2.确定第技术套管下入深度H(1) 初选点H试取 H=310 m参考临井基本参数, =1.60g/cm,=1.12 g/cm由公式2-2=1.12+0.036+0.03+=1.573(g/cm)因为 且相近，则初选点下入深度H=310 m 。(2) 校核H=310 m在此井段 , =1.12 g/cm,=0.85g/cm , H=163 m 。由公式 2-3P=9.81163(1.12+0.036-0.85)10P=0.17126(MPa)因为P P,所以不会产生压差卡套, 则确定此级套管的下入深度310m 。3.确定第表层套管下入深度H(1) 试取H=80 m参考临井基本参数，=0.85 g/cm,=1.50g/cm。参考邻井资料的钻井液性能指标的数据：在0-163m的井段上钻井液的密度范围为1.1-1.2g/cm,在这里我们试取钻井液密度为1.15g/cm由公式 2-2和2-1=1.15+0.03+=1.4125(g/cm)因为且相近，则初选点下入深度H=40m 。(2) 校核H=80m在此井段 , =0.85 g/cm,=0.85 g/cm,H=80 m 。由公式 2-3=9.8180(1.2-0.85)10=0.27468(MPa)因为 80m 从而实际用钻杆：80-27.3=52.7m 校核抗挤度：P外挤=1.110009.8（80-27.3） 0.568MPa 310m 从而实际用钻杆：310-118.3=191.7m 校核抗挤度：P外挤=1.1510009.8（310-118.3） =2.1605MPa2000m 从而实际用钻杆：2000-218.4=1781.6m。 校核抗挤度：P外挤=1.2510009.8（2000-218.4） =21.825MPa50+20+73.18,所以V143.18 m,V=160m 。4.3钻井液密度的转换4.3.1一次开钻时由公式4-4W=W=48(t) 所以加入黏土的量为48tQ=V-=160-=112m4.3.2一次开钻到二次开钻时需要重晶石质量由公式得G=4.032t所以需加重晶石4.032t。4.3.3三次开钻时 参考临井资料，不用调节钻井液密度。第5章 钻井水力参数设计5.1泵的选择5.1.1保证井壁不被冲刷的相关公式Z= （5-1） 式中 Z 流态值，808 ；D井眼直径，cm ；D 钻具外径，cm ；n 流性指数 ；K 稠度系数,Pas；钻井液密度，g/cm 。Q=(D （5-2）Q=(D （5-3）5.1.2临界井深的确定公式1第一临界井深Dcr= （5-4）式中 a=k+k-m L （5-5）k= m L (5-6)k=0.51655(+) (5-7)k=L+ (5-8)k=L+ (5-9)式中 d,d,d,d 分别为地面高压管线，立管，水龙带和水龙头，方钻杆的内径，m ；L,L,L,L 分别为地面高压管线，立管，水龙带和水龙头，方钻杆的长度，m ；d,d,d,d 分别为钻杆,钻铤的内径和外径，m ；B 常数，内平钻杆取0.51655 ；L,L 分别为钻杆和钻铤的长度，m ；k,k,k 分别为地面管汇，钻杆内外，钻铤内外的压力损耗系数；d 井径，m ；d 钻具外径，m ； 钻井液的塑性粘度，Pas ；P泵的最大工作压力，kW ；Q泵的最大排量，m/s 。2 .第二临界井深D= (5-10)Q钻井液携带岩屑最小速度对应泵的排量，m/s 。5.1.3一开时泵的排量计算D=444.5 mm , D=139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.1g/cm (5-11) (5-12) (5-13) 由公式(5-11) (5-12) (5-13)得携岩最低返速=0.6(m/s)由公式5-2Q=(D=()1.2Q=167.73(l/s)由公式5-3Q=(D=(0.44450.6Q=83.868(l/s)5.1.3二开时泵的排量计算D=215.9 mm , D=139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.1g/cm (5-11) (5-12) (5-13) 由公式(5-11) (5-12) (5-13)得携岩最低返速=0.6(m/s)由公式5-2Q=(D=()1.2Q=25.53(l/s)由公式5-3Q=(D=(0.21590.6Q=12.76(l/s)5.1.4三开时泵的排量计算D=215.9 mm ,D=127 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.25g/cm 。由公式5-2Q=(D=(0.2159Q=28.72(l/s)由公式5-3Q=(D=(0.21590.6 Q=14.36(l/s)表5-1泵的参数表井段泵型钢套直径（mm）最大工作压力（MPa）泵速 （冲/分）柴油机转速（rpm）额定排量（l/s）一开3台3NB-1300A16024112140034.32二开1台3NB-1300A 15027112140030.17三开1台3NB-1300A15027112140030.175.2临界井深的计算5.2.1三开时第一临界井深的确定当三开时，d=112mm,d=127mm,d=71.4mm,d=152.4mm, d=0.2 m ,=1.156 g/cm,=0.023Pas,d=d=d=d=0.120m, L=50m,L=30m,L=20m,L=16m。由公式5-7 K=0.12975(1.15610)0.023(+)K=5.346由公式5-6=3.22由公式5-10K=(0.001156)0.023366+K=由公式5-5n=5.346218.4n=由公式5-4Dcr=-Dcr=3785.36（m）5.2.2泵的工作状态的选择因为Dcr2000 m ，所以全井段泵都以额定泵功率工作,即：=30.17。5.2.3喷嘴 射流速度及射流冲击力的设计因为喷嘴的当量直径：d=又 DD所以=P-（n+mD）Q=27.99-(2.94+3.2228.72=27.32cm当量直径de=2.12cm若采用三个等直径的喷嘴时：d1=d2=d3=1.23cm射流速度Vj=10=165.622射流冲击力 Fj=5.499KN射流水功率：Pj=12.54MPa第6章 套管柱设计及强度校核6.1油层套管柱设计6.1.1计算的相关公式 1.某井段的最大外挤压力 p=gD10 (6-1) 该井段所用泥浆的最大密度，g/cm ；D 某段钢级的下入深度，m ；2.某段钢级套管的最大下入深度 D= (6-2)某段钢级套管抗外挤强度，MPa ；S最小抗外挤安全系数，取1.125 ；3.套管浮力系数 （6-3） 某段所用钢材的密度，取7.8 g/cm；4.安全系数抗内压安全系数S取1.12，抗拉安全系数S取1.8 。6.1.2 按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式6-1=p=1.1569.81200010=25.515查钻井手册（甲方），选择第一段套管表6-1 第一段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径(mm)J-55139.76.9923.07100.727.855125.76.1.3 确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度1.查钻井手册（甲方），选择第二段套管表6-2 第二段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径(mm)J-55139.76.220.8385.721.512127.3由公式6-2 mD=1618.17(m)实际取D=1618(m)第一段套管使用长度 L= D-D=2000-1618L=382 (m)圆整进到390 m2.双轴应力校核23.07=12.998KN查钻井手册（甲方）=1103.2KN故0.01178=20.54KN故满足双轴应力校核3.抗拉强度校核987.5满足抗拉强度要求。1.4 确定第二段使用长度和第三段可下入深度表6-3 第三段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径（mm）H-40139.76.220.835918.064127.31.由公式6-21414m实际取D=1414(m)第二段使用长度 L= D- D=1618-1414=204(m)取第二段套管的长度200m；2.双轴应力校核+12.998查钻井手册（甲方）=987.5KN故故满足双轴应力校核3.抗拉强度校核 满足抗拉强度要求。6.1.4 确定第三段使用长度和第四段可下入深度表6-3 第三段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径（mm）K=55139.76.220.83108.421.512127.3按计算mL3=D4-D3=393m在这里我们取L3=400m1.抗拉强度校核由公式+47.7292.抗拉强度校核 满足抗拉强度要求。所以第四段套管的长度为:L=2000-390-200-400=10103 校核第四段套管第四段套管主要所受最大的拉应力抗拉强度校核：+118.52=1010+118.52=293.91578.3KN.井口内压校核：满足井口内压校核所以满足要求6.2技术套管柱的设计技术套管段的最大钻井液密度为1.15 g/cmp=1.1569.83101.125p=3.95查钻井手册（甲方），选择第一段套管井深（m）钢级单位重量(kg/m)壁厚（mm）内径（mm）抗拉强度 (t)抗挤强度(kg/cm)120-310H-4047.627.72228.6115.296.3选取的抗挤强度为9.446，故满足抗挤强度校核。1.抗拉强度校核满足抗拉强度要求。2.井口内压校核满足井口内压校核，技术套管设计完毕。6.3表层套管柱的设计查钻井手册（甲方），选择第一段套管井深（m）钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度(kg/cm)内径（mm）0-80H-40339.78.3871.43146.152323表层套管段的最大钻井液密度为1.15 g/cmp=1.159.81801.125 p=1.015选取的抗挤强度为5.102，故满足抗挤强度校核。1.抗拉强度校核满足抗拉强度要求。2.井口内压校核第7章 注水泥设计7.1水泥浆的用量7.1.1所需水泥浆体积的计算公式V =K(D -D)L+dh +Dh （7-1）式中 h 水泥塞深度，13m ； h井眼口袋高度，5m ；L设计封填水泥长度，m ；D第i次开钻钻头尺寸，m ；D自外向里第i层套管的外径，m ；d第i层套管的内径，m ；K修正系数，1.1；7.1.2水泥浆体积的计算1.封固表层套管水泥浆体积的计算D=444.5 mm ,D=339.7 mm ,L=80m ,d=322.9 mm,h=13 m,h=5 m 。由公式7-1V=1.1+V=7.514(m)2.封固技术套管水泥浆体积的计算D=215.9mm ,D=139.7 mm ,d=228.7 mm , L=310 m , h=13 m,h=5 m 。由公式7-1V=1.1(0.2159-0.1397)310+0.228713+0.21595V=11.3(m)3.封固油层套管水泥浆体积的计算D=215.9 mm ,D=139.7 mm ,d=124.3 mm ,L=2000 m , h=13 m,h=5 m ；由公式7-1V=1.1(0.2-0.1397)2000+0.124313+0.25V=32.6(m) 。7.2所需干水泥的用量7.2.1所需干水泥的质量的计算公式配制1m的水泥浆所需水泥灰的质量q= （7-2）水泥灰的密度，3.15 g/cm；水的密度，1.0 g/cm ；m水灰比,二开、三开选0.44，一开为0.46；从而，一开得q =1.286(t/m)二开、三开得q =1.32(t/m)。7.2.2干水泥质量的计算1. 封固表层套管 W=K Vq=1.057.5141.286=10.146(t)2.封固技术套管W=K Vq=1.0511.31.32=15.662(t)3.封固油层套管W=K Vq=1.0532.61.32=45.18(t)7.2.3 所需清水的体积的计算1.封固表层套管所需清水的量 由公式7-3V=4.667(m)固井时储备清水的体积20m。 2.封固技术套管所需清水的量 由公式7-3V=6.87(m)固井时储备清水的体积20m。3.封固油层套管所需清水的量由公式7-3V=19.879(m)固井时储备清水的体积40m。7.3时间的计算7.3.1顶替排量1.油层：井径215.9mm,套管外径139.7mm,返速2.23m/s2 中间：井径215.9mm,套管外径139.7mm,返速2.23m/s3. 表层：井径444.5mm,套管外径339.7mm,返速2.23m/s7.3.2顶替容积1.油层：内径124.3mm V=24.26m2 中间：内径124.3mmV=3.76m3. 表层：内径320.4mmV=6.447m7.3.3顶替时间及防凝时间1.油层：顶替时间；防凝时间8.523min2.中间：顶替时间；防凝时间1.32mi3.表层：顶替时间；防凝时间0.747min n项目顶替排量（L/s）水泥浆的体积（m顶替容积（m防凝时间(min)干水泥质量(t)表层215.87.5146.4470.74710.146中间71.1511.33.761.3215.662油层71.1532.624.268.52345.18第8章 设计结果表8-1 钻头与套管的选择井号项目钻头尺寸 (mm)下深 (m)套管外径 (mm)SJ0089表层444.580339.7SJ0089技术215.9310244.5SJ0089油层215.92000139.7表8-2钻井液参数项 目泥浆密度 (g/cm3)重晶石用量 (t)一 开1.150二 开1.1564.032三 开1.1560表8-3钻具选择表项目井段（m）钻头尺寸(mm)钻铤外径(mm)钻铤长度(m)钻杆外径(mm)钻杆长度（m)一开80444.5203.225.54139.752.7二开310215.9203.2118.3139.7191.7三开2000215.9152.4218.412721781.6表8-4 泵的参数表井段泵型钢套直径（mm）最大工作压力（MPa）泵速 （冲/分）柴油机转速（rpm）额定排量（l/s）一开3台3NB-1300A16024112140034.32二开3台3NB-1300A 15027112140030.17三开1台3NB-1300A15027112140030.17表8-5 套管设计参数1、油层套管井段钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度(MPa)抗内压强度(kg/cm)1610-2000J-55139.76.9923.07100.727.855124.31410-1610J-55139.76.220.8385.721.512124.31010-1410H-40139.76.220.835918.064124.30-1010K-55139.76.220.83108.421.512124.32、技术套管井深（m）钢级外径（mm）均重(kg/m)壁厚（mm）内径（mm）抗拉强度(kg/cm)抗挤强度(kg/cm)0-310H-40244.547.627.72228.6115.296.33、表层套管柱的设计钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度(kg/cm)内径（mm）H-40339.78.3871.42146.152322.98-6 注水泥参数表井号套管层位上返深度(m)水泥浆密度(g/cm)水泥品种注水泥量（m3）需要干水泥（t）SJ0089表层01.87A级7.51410.146SJ0089技术01.9G级11.315.662SJ0089油层18001.9G级32.645.18参考文献1 蒋希文. 钻井手册（甲方）上册M.北京：石油工业出版社，2001:319-330.2 屈东升. 石油工程M. 石油工业出版社出版，2001，24(4).3 甘秀娥. 石油工程设计M.江汉石油学院，石油工业出版社出版，2002，26(6).4 刘希圣石油工程设计M大庆：大庆石油学院，1999：123127.5 赵国珍，龚伟安. 钻井力学基础M.北京:石油工业出版社，1988.6 张方杭. 钻具手册M.北京: 石油工业出版社出版，1992 :1171281目录序言2一、根据原始生产动态数据和设计数据求采油指数.3二、由设计基础数据计算井底流压并绘制IPR曲线4三、由井底流压估算动液面5四、假设下泵深度6五、根据产量和下泵深度确定抽油机型号和泵径8六、确定抽汲参数9七、确定抽油杆柱组合10八、确定各级抽油杆柱的长度10九、计算泵效14十、计算产液量14十一、产量校核14十二、抽油机校核14十三、改变下泵深度，重复步骤51215十四、作泵效下泵深度曲线，优选下泵深度15十五、根据优选的下泵深度，重复步骤512 16十六、计算拖动装置功率，选择电机型号和功率16十七、确定平衡半径（平衡重）17十八、确定泵型及其间隙等级18十九、结束语1参考文献.19一、根据原始生产动态数据和设计数据求采油指数.1.1 根据给定的地层压力、饱和压力以及生产动态数据用综合IPR曲线计算采液指数（摘自采油工程原理与设计P521）求取采油指数已知数据：井深H=2146m,地层压力=17，饱和压力=12，体积含水20%，井底流压=6.26，产油量=6=7.01，产液量=8.76.当=20%时， =6.26=12 则： 所以得：二、由设计基础数据计算井底流压并绘制IPR曲线由设计基础数据计算井底流压并绘制含水50%时IPR曲线（） 求出关系（1） 当 （2） 当 （3） 当利用编写程序求出关系填入下表：表2-1 关系产量（）04571010.5010.8010.944井底流压（MPa）1712.5411.429.014.202.4750.8030由以上数据得含水50%时IPR的曲线如图2-1：图2-1 井底流压与产量关系曲线三、由井底流压估算动液面 产液量 显然所以求井底流压应按流压加权平均进行推导，并求得体积含水50%，产油量 4t/d时的井底流压为：利用Beggs-Brill方法计算井筒流体的压力梯度：（程序省略） MPa/m动液面深度为：(考虑套压)m四、选择下泵深度:假设沉没度=700时， 由得(不考虑套压)，图4-1 静夜面与动液面的位置所以初选下泵深度为1627m.五、选择抽油机型号和泵型及泵径图5-1 基本型游梁式抽油机选择图解5.1 根据确定的产量和下泵深度，用图5-1初选泵径和抽油机型号。图43中列出了对应标准GB1164989游梁式抽油机和SY505985有杆抽油泵中的不同机型和泵型的抽油机抽油泵装置选择图。图中：粗折线表示某种型号抽油机和一定结构抽油杆、抽油泵相配合时的最大使用范围；粗折线中有些部分是以粗虚折线表示的，这表明该种型号抽油机和一定结构抽油杆、抽油泵相配合时的最大使用范围中小于图中低一级型号的抽油机的相应最大使用范围。圆圈中的数据表示泵径（单位mm）。虚线标志每种泵与某种型号抽油机相配合时的最大排量线。折线和虚线所包围的区域是某种抽油机抽油泵装置的使用范围。由图5-1选得抽油机型号为：CYJ51.818F。表5-1 游梁式抽油机的基本参数游梁式抽油机型号及基本参数驴头悬点最大载荷,光杆最大冲程长度,减速箱曲柄轴最大允许扭矩,最大冲程系数,基本型CYJ20.62.5YCYJ31.27FCYJ51.818FCYJ72.126FCYJ102.748B(Q)CYJ123.370 B(Q)CYJ164100 B(Q)203050701001201600.61.21.82.12.73.342.571826487010015151212121212变形CYJ152.726FCYJ8348 B(Q)50802.7326481212由表5-1查得型号为CYJ51.818F的游梁式抽油机的基本参数如下：泵径： 28 驴头悬点最大载荷： =50光杆最大冲程长度：=1.8 最大冲程系数：=12减速箱曲柄轴最大允许扭矩：=185.2泵型选择（摘自抽油机采油技术P72）表5-2 常规抽油泵泵型选择表抽油泵型杆式泵管式泵杆式泵管式泵杆式泵管式泵定筒式动筒式定筒式动筒式定筒式动筒式顶部固定底部固定顶部固定底部固定顶部固定底部固定井况下泵深度小于900m下泵深度9001500m下泵深度15002100m斜井134113411341高液量444144414441低液量144412441244直井122211312111注：1最佳应用；2广泛应用；3时常应用；4不推荐应用根据本设计中的下泵深度1627m,则优选泵型为顶部固定定筒式杆式泵5.3 选择抽油杆和油管尺寸根据CYJ51.81