输油管道初步设计

题目：Z L输油管道初步设计2 题目设计畴及主要容：该管道的设计输量为2000万吨/年，管道全长为220km管道的纵断面数据 见表1,输送的原油性质如下：20T的密度为860kg/m3，初馏点为81C, 反常点为28C，凝固点为25C。表2列出了粘温数据。表1沿程里程、高程数据（管道全长220km）里程（km）04580110150170190210220高程（m）286090352528465288表2粘温数据温度（C）2830354045505560粘度（cP）124.511183.26960534842.5本设计主要的研究容如下： 用经济流速确定管径，并计算该管径下的费用现值和输油成本； 通过热力和水力计算确定该经济管径方案下的热站数和泵站数，并进行 热泵站的合一； 主要设备选择（包括泵、炉、罐、原动机）； 站址确定，在纵断面图上布站； 反输运行参数的确定；站工艺流程设计；方案经济效益分析。3.设计方案及研究要求:本次设计的题目是输油管道工艺的初步设计。长输管道的投资巨大， 需在长期的时间保持在其经济输量围，才有明显的经济效益。所以选择合 适的路线走向，合理确定建设规模，选择正确的站址，对于节省投资和运 行费用，以及安全环保都有很重要的意义。长距离输油管道由输油站和线路组成。故设计的主要容也主要关于这 两部分：1通过选线和管道路线的勘查，收集基本的设计参数。2、工艺计算部分，具体包括：(1) 根据导师给的原始数据，确定进出站油温，并由此确定经济管径, 其中经济管径的确定方法最经常用的有输油成本法和费用现值法。(2) 通过热力和水力计算及流态的判断，泵站数的确定，最终进行站 址的确定，其中按最小输量确定热站数，按最大输量确定泵站数。(3) 校核计算。包括热力、水力校核，压力越站校核，热力越站校核， 动静水压力校核，反输校核，全越站校核等。(4) 工艺流程设计，其原则是满足各个输油生产环节的需要，中间热 泵站工艺流程应与输油方式相适应，便于事故的处理和检修，节约，和能 促进新技术新设备的采用。学生毕业设计(论文)开题报告设计题目：Z-L输油管道初步设计选题来源：长输原油输油管道初步设计题目：Z-L输油管道初步设计选题背景及理由：长距离输油管道初步设计是根据设计任务书的要求，结合实际条件所 做的工程具体实施方案。由工艺计算来确定管道的总体方案的主要参数： 管径，泵站数，热站数，及其位置等。本设计主要容包括：由经济流速确 定经济管径，确定所使用管材，由最小输量确定其热站数，最大输量确定 其泵站数，并校合各进出站压力和沿线的压力分布是否满足要求，并为管 道采用的控制和保护措施提供设计参数，提出调整，控制运行参数的措施 在管道的运行过程中要根据输送条件的变化，进行热力，水力计算。合理 确定各站的温度，压力等运行参数。计算各个输量下的运行参数等等。主要参考文献：1 GB/T 50253-2003,输油管道工程设计规.2 筱蘅，国忠.输油管道设计与管理.第一版.东营：石油大学，2005： 15-160.3 GB/T 500074-2002.石油库设计规.4 国忠.长输管道设计中的壁厚选择.油气储运.1993:12.论文框架:第一章 前言第二章 工艺设计说明书1、工程概况；2、基本参数的选取；2、参数的选取；4、工艺计算说明；5、确定加热站及泵站数；6、校核计算说明；7、站工艺流程的设计；8、主要设备的选择第三章工艺设计计算书1、经济流速确定管径；2、热力计算与确定热站数;3、确定站址；4、反输量的确定；5、设备选取及管线校核；6、开炉开泵方案；第四章结论致参考文献拟完成论文进度安排：（一稿、二稿、三稿、定稿）（1）2月初开始任务书和开题报告的编写，并阐明设计原则和设计任 务，在2月末完成热站数和泵站数的确定以及工艺流程的说明。指导教师 定期对学生进行辅导；（2）3月份开始工艺设计计算书的编写，并确定不同输量下的布站方 案和开炉开泵方案，期间指导教师进行中期检查；（3）4月中旬完成全部计算，经指导教师检查审批后做最终定稿。指导教师意见：该学员积极上进、态度认真、虚心好学，编写论文时充分利用各类参 考文献，将自己所学的理论知识与实际工作经验完好结合；语言组织很好, 层次清晰，论文容阐述顺畅明了，计算准确无误。经审核，可以进行答辩。摘要本管线设计最大设计年输量为 2000万吨。管道全长220km所经地段 地势较为平坦，高程在2888m之间。经过计算，不存在翻越点。全线均采 用“从泵到泵”的密闭输送方式以及先炉后泵流程。本设计根据经济流速来确定管径，选为813X10.3 ,管材选择无缝钢管， 钢号Q345最低屈服强度为325MPa经过热力和水力计算， 确定了所需的热站和泵站数， 考虑到运行管理的 方便，热泵站的合一。本设计中遵循在满足各种条件的情况下， 工艺流程尽可能的简单， 并且 输油工艺本着应用先进技术的原则，进行了首站和中间站的工艺流程设计。最后绘制五图： 管道纵断面图， 中间热泵站工艺流程图， 首站平面布置 图，泵房安装图，首站工艺流程图。关键词 : 管道；输量；热泵站；工艺流程ABSTRACTThe length of the pipeline design is 220 kilometers, the elevation height is between 28-88 meters,the section which pipeline passed is smooth.Go through the calculate, there was no get over point.This design used tight line pumping which called“from pump to pump ”so it can reduce consumptive waste, Moreover, this method can utilize sufficiently remain pressure head.In the design, economic pipe diameter is firstly determined byeco nomic velocity. At lest, 813X 10.3,L325 pipe is used.The transportation capacity and the geography conditions are considered of in order to determine the heating station. And including the environmental protection the workers live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simply as possible, and theadvanced technologiesare used an usuallyas possibly.In each station,oil is first heated and then pumped in heatingpump station in thedesign. The process of the origin stationis: forward transportation,reverse transportation,heat oil cyclingand pigging operation,etc.The technology process of the following station is: forward transportation,reverse transportation,nonpumping operation, nonheating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is necessary.The IRR is included.SO ,the project is possible.processKeyword：tube type ：transmit output ；hot pumpstation ；technical目录第一章 前言 1第二章 工艺设计说明书 21.工程概况 21.1 线路基本概况 21.2 输油站主要工程项目 21.3 管道设计 2. 基本参数的选取32.1 设计依据 32.2 原始数据 32.3 温度参数的选择 43参数的选择 53.1 管道设计参数53.2 油品密度 53.3 粘温方程 63.4 总传热系数 K 63.5 最优管径的选择 64工艺计算说明 75. 确定加热站及泵站数75.1 热力计算 85.2 水力计算 95.3 站址确定 106校核计算说明116.1 热力、水力校核 116.2 进出站温度校核 116.3 进出站压力校核 116.4 压力越站校核 126.5 热力越站校核 126.6 动、静水压力校核 126.7 反输运行参数的确定 127. 站工艺流程的设计138主要设备的选择148.1 输油泵的选择 148.2 首末站罐容的选择 158.3 加热炉的选择 158.4 阀门 15第三章 工艺设计计算书 171经济流速确定管径 171.1 输量计算 17171.2 经济流速 2热力计算与确定热站数 192.1 确定计算用各参数 192.2 确定流态 192.3 总传热系数的确定 202.4 最小输量下确定热站数和泵站数 212.5 判断翻越点 232.6 最大输量下确定热站数和泵站数 232.7 翻越点的校核 253. 确定站址253.1 热力校核 253.2 水力校核 4. 反输量的确定 294.1 反输量的确定 30304.2 反输泵的选择 5. 设备选取及管线校核 305.1 输油站储罐总容量 305.2 输油主泵的选择 315.3 给油泵选择 315.4 反输泵的选择 . 315.5 加热炉选取 315.6 电动机选择 315.7 阀门 326. 开炉开泵方案 326.1 最大输量下 32336.2 最小输量下 第四章 结论 3435参考文献36第一章 前言作为油气储运专业的本科毕业生，我们进行了输油管道的初步设计， 使我对以前所学专业知识进行了一次综合回顾及应用，尤其是对管输工艺 的初步设计有了更深的了解和认识。长距离输油管道初步设计是根据设计任务书的要求，结合实际条件所 做的工程具体实施方案。其主要目的是根据设计任务书规定的输送油品的 性质，输量及线路情况，由工艺计算来确定管道的总体方案的主要参数： 管径，泵站数，热站数，及其位置等。本设计主要容包括：由经济流速确 定经济管径，确定所使用管材，由最小输量确定其热站数，最大输量确定 其泵站数，并校合各进出站压力和沿线的压力分布是否满足要求，并为管 道采用的控制和保护措施提供设计参数，提出调整，控制运行参数的措施 在管道的运行过程中要根据输送条件的变化，进行热力，水力计算。合理 确定各站的温度，压力等运行参数。计算各个输量下的运行参数等等。经过这次毕业设计，我系统了专业课知识，学到了很多东西，但水平 和时间有限，难免有疏漏和错误之处，希望老师批评指正。第二章 工艺设计说明书1. 工程概况1.1 线路基本概况 本设计依据设计任务书的要求，结合实际条见作出工程的实际具体实 施方案。管线最大年输量为2000万吨。全长220km沿线地势平缓，海拔 最低处为28m最高处88m距外输首站约80公里，首末站高差为60 m, 管线位于平原地区。管线外有沥青防腐层，以减轻腐蚀损耗。管线设计为 密闭输送，能够长期连续稳定运行。并采用先炉后泵的流程。占地少，密 闭安全，且对环境污染小，能耗少，受外界环境恶劣气候的影响小。便于 管理，易于实现远程集中监控，自动化程度很高，劳动生产率高。油气损 耗少，运费较低。1.2 输油站主要工程项目本管线设计年输量为 2000万吨年，综合考虑沿线的地理情况，贯彻 节约占地、保护环境和相关法律法规，本着尽量避免将站址布置在海拔较 高地区和远离城市的人口稀少地区，以方便职工生活，并本着“热泵合一” 的原则，兼顾平原地区的均匀布站方针，采用方案如下：设立热泵站两座， 即首站和一座中间站，均匀布站。本次设计中管道采用可减少蒸发损耗，流程简单，固定资产投资少， 可全部利用剩余压力便于最优运行的密闭输送方式，并采用“先炉后泵” 的工艺方案。选用直接加热式加热炉。鉴于传统的采用加热盘管对罐油品进行加热的方法存在种种弊端，本 次设计将热油循环工艺也包括在，即部分油品往热油泵和加热炉后进罐， 而且设有专用泵和专用炉，同时该泵和炉还可分别作为给油泵的备用泵和 来油的加热炉，充分体现了一泵两用，一炉两用的方针。1.3管道设计本设计中选择的管道为外径 813,壁厚10.3mm管材为L325的管道。 由于输量较大，且沿线地温较高，故从经济上分析，本管道不采用保温层。 全线设沥青防腐层从而减少腐蚀损失。并设机械清蜡设备，保证全线输油 管道的畅通无阻。2. 基本参数的选取2.1设计依据本设计主要根据国家技术监督局和中华人民国建设部联合发布的输 油管道工程技术规GB50253-94,并参照其他有关设计规进行的。设计中 应以下四条设计原则：（1）以国家设计规为主要和基本原则，通过技术比较选择最优化最 经济的工艺方案。（2）充分利用地形条件，兼顾热力站、泵站的布置，本着“热泵合 一”的原则，尽量减少土地占用。（3）设计中以节能降耗为目的，在满足管线设计要求的前提下，充 分利用管线的承压能力以减少不必要的损耗。（4）注意生态平衡，三废治理和环境保护。2.2原始数据（1）最大设计输量为2000万吨/年； 生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）见下表 2-1表2-1生产期生产负荷表年1234567891011121314生产负荷（%708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均温度2C；(3) 管道中心埋深1.55m；(4) 土壤导热系数 1.45w/(m?C );(5) 沥青防腐层导热系数0.15w/ (m?C )；(6) 原油性质 20C的密度860kg/m3 ； 初馏点81C； 反常点28C； 凝固点25C； 比热 2.1kJ/(kg ?C )； 燃油热值4.18 X104 kJ/kg。(7) 粘温关系见表2-2表2-2油品温度与粘度数据温度(C)2830354045505560粘度(cp)124.511183.26960534842.5(8)沿程里程、高程(管道全程 220km见表2-3表2-3管道纵断面数据里程(km)04580110150170190210220高程(km)2860903525284652882.3温度参数的选择(1) 出站油温Tr考虑到原油中不可避免的含水，故加热温度不宜高于100C,以防止发 生沸溢。由于本设计采取先炉后泵的方式，则加热温度不应高于初馏点 81 C，以免影响泵的吸入。而且管道采用沥青防腐绝缘层，故原油的输油 温度不能超过沥青的耐热温度。而且，考虑到管道的热变形等因素，加热温度也不宜太高综上考虑，初步确定出站温度 Tr=60C。(2) 进站油温Tz加热站进站油温的确定主要考虑经济比较。对于像本设计这样凝点较 高的含蜡原油，由于在凝点附近粘温曲线很陡，故经济进站温度常取高于 凝固点2-3 C。又因为原油的反常点为 28C，而反常点以上可认为是牛顿 流体。考虑最优热处由理条件及经济比较来选择进出站温度。借鉴经验数据综合考虑，初步设计进站温度 T z=30C。(3) 平均温度当管路的流态在紊流光滑区时，可按平均温度下的油流粘度来计算站 间摩阻。计算平均温度可采用下式：(2-1 )1 2Tpj TrTz33式中：Tpj 平均油温，C;Tr、Tz 加热站的出站、进站温度，C。3. 参数的选择3.1管道设计参数(1) 热站、泵站间压头损失15m(2) 热泵站压头损失30m;(3) 进站压力围一般为2080m(4) 年输送天数为350天；(5) 首站进站压力50m3.2油品密度根据20C时油品的密度按下式换算成计算温度下的密度：(2-2)t 20( t 20)式中： t, 20 分别为温度为t C和20 C下的密度；温度系数,1.825 0.00131520 ,3.3粘温方程根据粘度和温度的原始参数，用最小二乘法回归:lg A Bt(2-3)式中:卩一原油的动力粘度，Pa Slg b tnn t lg t lg22n t ( t)3.4总传热系数K管道散热的传递过程由三部分组成:(1) 油流至管壁的放热(2) 管壁、沥青防腐层的热传导(3)管外壁周围土壤的传热总传热系数的计算公式为:KDInD(i 1)Di1+2 Dw_2 t21 2ht2ht 2DwnDT (DT)1式中 D i,一钢管、沥青防腐层的径和外径， m入i 导热系数，w/ (n?C);dw管道最外围的直径，ma 1油流至管壁的放热系数，w/ ( m?C);2a 2管壁至土壤放热系数，w/ (m?C)；入t土壤导热系数，w/ (m?C)；h t管中心埋深，mb(2-4)(2-5)3.5最优管径的选择在规定输量下，若选用较大的管径，可降低输送压力，减少泵站数， 从而减少了泵站的建设费用，降低了输油的动力消耗，但同时也增加了管 路的建设费用。根据目前国加热输油管道的实际经验，热油管道的经济流 速在1.02.0m/s围。经过计算，最终选定为外管径 813,壁厚10.3mm 4工艺计算说明对于高含蜡及易凝易粘油品的管道输送，当其凝点高于管道周围环境 的温度，或在环境温度下油流粘度很高时，不能直接在环境温度下等温输 送。油流过高的粘度使管道阻力变大，管道沿途摩阻损失变大，导致了管 道压降剧增，动力费用高，在工程上难以实现或运行不经济，且在冬季极 易凝管，发生事故，所以在油品进入管道前必须采取降凝降粘措施。目前国外很多采用加入降凝剂或给油品加热输送的办法。 加热输送时， 油品温度升高，粘度降低，减少从而达到输送目的。本管线设计采用加热 的办法，降低油品的粘度，减少摩阻损失，降低管输压力，节约动力消耗， 或使关最低油温维持在凝点以上，保证安全输送。但也增加了热能消耗以 及加热设备的费用。热油管道不同于等温输送的特点是它存在摩阻损失和热能损失两种能 量损失，在设计和管理工作中，要正确处理这两种能量的供求平衡关系； 这两种能量损失多少又是互相影响的，其中散热损失起了确定性作用。摩 阻损失的大小决定了油品的粘度，而粘度大小又取决于输送温度的高低， 管子的散热损失往往占能量损失的主导地位。热油沿管路流动时，温度不 断降低，粘度不断增大，水力坡降也不断变化。计算热油管道的摩阻时， 必须考虑管路沿线的温降情况及油品的粘温特性。因此设计管路时，必须 先进行热力计算，然后进行水力计算，此外，热油管的摩阻损失应按一个 加热站间距来计算。全线摩阻为各站间摩阻和。5. 确定加热站及泵站数5.1 热力计算埋地不保温管线的散热传递过程是由三部分组成的，即油流至管壁的 放热，沥青绝缘层的热传导和管外壁至周围土壤的传热，由于本设计中所 输介质的要求不高，而且管径和输量较大，油流到管壁的温降比较小，故 管壁到油流的散热可以忽略不计。而总传热系数主要取决于管外壁至土壤 的放热系数2， i值在紊流状态下对传热系数k值的影响可忽略。计算中周围介质的温度To取最冷月土壤的平均温度，以加权平均温度 作为油品的物性计算温度。由于设计流量较大，据经验，将进站温度取为Tz=30C，出站温度取为Tr=60C。在最小输量下求得加热站数(1) 流态判断ReRe1(2-6)(2-7)4Qdv59.7872 e =d式中q 体积流量，m/s ；，V 运动粘度；d径，m；e管壁绝对粗糙度，m。经计算3000 20X19HSB泵：H 322 6.9824 10 5Q1.75 量 Q =2500 m3/h ，额定效率=0.87。2020X15HSB泵：H 139 3.1759 10 5Q1.75 量 Q =2500 m3/h ， 额定效率 =0.89。计算管道全线摩阻确定站泵的个数：H 总=1.01iL+ Z式中 z起终点高差，m确定泵站数H总Np=(2-12)H hm5.3站址确定以节省投资和方便管理。若管道初期的输量较低时，所需加热站数多， 泵站数少。到后期任务输量增大时，所需的加热站数减少，泵站数增多设计时应考虑到不同时期的不同输量的特点，按最低输量做热力计算, 布置加热站，待输量增大后该为热泵站站址的确定除根据工艺设计要求外，还需按照地形、地址、文化、气 象、给水、排水、供电和交通运输等条件，并结合施工、生产、环境保护, 以及职工生活等方面综合考虑，并且满足：(1) 进站油温为30 C；(2) 根据进站油温经过反算出的出站油温应低于管道允许的最高出站 油温；(3) 进站压力应满足泵的吸入性能；(4) 出站压力不超过管线承压能力最终确定站址如下表2-4 :表2-4 布站情况表站号123站类型热泵站热站末站里程(km)0110220高程(m)2835886. 校核计算说明6.1热力、水力校核由于对站址的综合考虑，使热站、泵站的站址均有所调整，因此必须 进行热力、水力校核。求得站址改变后的进出站温度，进出站压力压力， 加热站负荷等以确保管线的安全运行。6.2进出站温度校核在不同输量下固定进站油温来反算出站油温，校核所得出站油温应低 于初馏点。6.3进出站压力校核不同输量下，利用反算出的出站油温，得出水力坡降，进而得出进出 站压力，进站压力太低会使吸入不正常，太高则容易引起出口超压，并要 考虑为今后的调节留有余地。故首站，中间站一般布置在动水压头在 30-80m 的地方。各站进站压力只要满足泵的吸入性能要求，出站压力均不超过最大承 压，出站温度低于最高出站温度，就可以合格6.4 压力越站校核当突然发生意外事故，如某中间站遇到断电、事故或检修时，或由于 夏季地温升高，沿程散热减小，从而导致沿程摩阻减小，为了节约动力费 用，可以进行中间站的压力越站，以充分利用有效的能量。从纵断面图上 判定压力越站最困难的站，并对其的进出站压力进行确定以满足要求，对 于压力越站而言，其所具有的困难主要是地形起伏的影响及加热站间距的 影响。压力越站的计算目的是计算出压力越站时需要的最小输量，并根据 此输量计算越站时所需压力，并校核其是否超压。6.5 热力越站校核当输油主泵不可避免地遇到断电、事故或检修时，或由于夏季地温升 高，沿程散热减小6.6 动、静水压力校核（1）动水压力校核动水压力是指油流沿管道流动过程中各点的剩余压力，即管道纵断面 线与水力坡降线之间的垂直高度， 动水压力的变化不仅取决于地形的变化， 而且与管道的水力坡降和泵站的运行情况有关，从纵断面图上可以看出， 动水压力满足输送要求。（2）静水压力校核静水压力是指油流停止流动后，由地形高差产生的静液柱压力，由纵 断面图可知动水压力也满足输送要求。6.7 反输运行参数的确定当油田来油不足时，由于流量小，温降快导致进站油温过低或者由于 停输等原因，甚至出现凝管现象，需进行反输。由于反输是非正常工况， 浪费能量，故要求反输量越小越好。为了防止浪费，反输量应该越小越好， 但相应地增加了加热炉的热负荷，在设计中，根据实际情况的最小输量为 反输输量。本设计取管线可能的最小输量为反输输量。由具体计算可知， 可以满足反输条件。经过一系列的校核，选择的站址满足要求。反输泵可充分利用现有的设备，经校核满足热力、水力及压力越站要 求；末站反输泵不宜过大，经计算知可选用并联泵 , 泵参数的选取见后计算 书。7. 站工艺流程的设计 输油站的工艺流程是指油品在站的流动过程，实际上是由站管道、器 件、阀门所组成的，并与其他输油设备相连的输油系统。该系统决定了油 品在站可能流动的方向、输油站的性质和所能承担的任务。1）制定和规划工艺流程要考虑以下的要求：（ 1）满足输送工艺及生产环节的要求。输油站的主要操作包括： 来油与计量；正输；反输；越站输送，包括全越站、压力越站、热 力越站； 收发清管器； 站循环或倒罐； 停输再启动。（2）便于事故处理和维修。（ 3）采用先进技术及设备，提高输油水平。（ 4）流程尽量简单，尽可能少用阀门、管件，力求减少管道及其长度，充分发挥设备性能，节约投资，减少经营费用。2）输油站工艺流程：（1）首站接受来油、计量、站循环或倒罐，正输、向来油处反输、加热、收 发清管器等操作。（2）中间站 正输、反输，越站，收发清管器。（3）末站 接受来油，正输、反输，收发清管器，站循环，外输，倒罐等操作。3）流程简介：（1）来油计量 来油计量阀组（2）站循环及倒罐 罐阀组泵加热炉阀组罐（3）正输（首站） 上站来油阀组给油泵加热炉主输泵下站（4）反输 下站来油阀组给油泵加热炉主输泵上站（5）压力越站 来油阀组加热炉下站 8主要设备的选择 8.1 输油泵的选择 （1）输油主泵 选泵原则： 满足管线输量要求，使泵在各输量下均在高效区工作 充分利用管线承压能力，减少泵站数，降低工程造价。故所选输油主泵为：20X0X19HSB泵，20X0X15HSB泵（2）给油泵选泵原则：大排量、低扬程、高效率故所选输油主泵为：SJA68PX18（3）反输泵：管道在以下两种情况下需要反输： 输量不足，需要正反输交替来活动管道以防止凝管。 出现事故工况时进行反输，如末站着火。主要考虑资源利用问题所以选用输油主泵充当。经计算满足要求。8.2 首末站罐容的选择(2-13)mT350式中 m 年原油输转量，kg；V 所需罐容，m3;-储油温度下原油密度，kg/m3;利用系数，立式固定罐0.85，浮顶罐0.9 ；T原油储备天数，首站3天，末站4-5天。8.3加热炉的选择选炉原则：(1)应满足加热站的热负荷要求，炉效高；(2)为便于检修，各站宜选用两台以上加热炉。加热站的热负荷由下面的公式计算：Q=Gc(Tr-Tz)( 2-13)式中 Q 加热站的热负荷，kw；G油品流量，m/h ；c 油品比热，kJ/kg C。提供的加热炉型号如下：800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw8.4阀门根据规及各种阀门的用途，站选用的阀门类型如下：(1) 油罐上的阀门用手动闸阀(2) 泵入口用手动闸阀(3) 串联泵出口用闸阀(4) 出站处设调节阀阀组(5) 为防止泵出口管线超压，泵出口管线上设高压泄压阀(6) 热泵站设低压泄压阀(7) 清管器收发球筒与站间管线连接用球阀阀门规格的选用1）阀门的公称直径应与管线的公称直径相同2）阀门的公称压力应大于阀门安装处的压力第三章工艺设计计算书1.经济流速确定管径1.1输量计算选定进站油温Tz=30 C，出站油温Tr=60 C1平均温度 T pj =( 60+2X30) =40 C3温度系数=1.825-0.001315 pj=1.825-0.001315 860 =0.694120C 时的密度 20860 kg / m3平均密度pj= 20 仃功20)860-0.6941(40-20)=846.118kg/m 3质量流量 G=2000 X1000t/a生产天数350天最大体积流量3=0.7817m/s=2000 1000 10000max846.12 350 24 3600最小体积流量2000 1000 10000846.12 24 350 360030.7=0.5472 m /s1.2经济流速之间，（3-1 ）输油管道工程设计规规定经济流速围为1.5m/s2.0 m/sd=式中：d经济管径（mQ体积流量（kg/s ）V经济流速（m/s）原油密度（kg/m3）Qmax 时：经济管速为 1.5m/s 时，d=/4 0.7817 =814.8mm 3.14 1.5经济管速为 2.0m/s 时，d= 4_.7817 =705.6mm N 3.14 2.0初选外径为711mmfn 813mm勺管子。反算经济流速:iax外径为711mm勺管子：v=4Q2=4 078172=2.09 m/sd2 3.14 (0.711 0.0103 2)2外径为813mm的管子：4Q4 0.7817 “/v= 22 =1.59 m/sd 3.14 (0.813 0.0103 2)iin外径为711mn的管子：v=4Q2=4 078172 0.7=1.46 m/sd2 3.14 (0.711 0.0103 2)2外径为813mm勺管子:4Q4 0.7817V= d2 =3.14 (0.813 0.0103 2)20.7 =1.10 m/s综上：外径为813m m的管子在Qmax：和 Qmin时经济流速都在1.0m/s2.0m/s之间，故所选外径813mm的管子。根据输油管道工程设计规第 63页表2-4，查管道承压，经过线性插值得：P=5.7105 MPa.查输油管道工程设计规第20页表5.2.1,选择无缝钢管，钢号Q345=325( S16mr时为 315)K=0.72,=1.0。(T =Ks=0.72 1 325=234 MPa计算最大承压:由PD2K s，式中：S钢管计算壁厚，mmP设计压力，MPa（此处为6.4MPS）；D钢管外径，mms 材料最低屈服强度，MPa(本设计选择的钢材型号均为 S360,其 s=360MPa；K设计系数，站外取0.72 ；焊缝系数1.0 ；得到S =9.92mm考虑防腐稳定等因素壁厚应留 0.51mm裕量。查输 油管道工程设计规第485页附录二：选择API标准钢管813 10.3,则d=792.4mm2. 热力计算与确定热站数2.1确定计算用各参数确定粘温关系见表3-1表3-1温度(C)2830354045505560粘度(cP)124.511183.26960534842.5由表给出的粘度和温度作粘温关系图，得析蜡点41 C由最小二乘法：lg A Bt(3-2)其中 A lg B t , B n tlg2 t 2lg得出两个粘温方程nn t ( t)(28 C 41 C) lg 卩=2.692-0.02158T(41C60C) lg卩=2.2204-0.00986T代入上面的公式得:pjpjlg 卩=2.692-0.02158T=69.0cp,69.0538.15 10 m/s846.12 102.2确定流态计算如下：雷诺数：R e=计算后得：Qmax =0.7817 m/s 时，Remax=15419;Qmin =0.5472m/s 时，Remin =10794。因为所选为无缝钢管，根据输油管道工程设计规GB50253-2003中所推荐的管壁粗糙度为e=0.06mmRe2e4 =1.5110d1=59.8 =1.3895 X106()73000V Remin V Remax V Re1因此，属水力光滑区，B =0.0246，m=0.252mmQm；xm =0.004587dmin =0.002458水利坡降：i min2.3总传热系数的确定由于大直径，高输量下的油流温降较小，故在本设计中采用不保温输送。对于无保温层的大直径管道，忽略其外径差值，则其总传热系数K为:1k=1(3-3)其中，由于处于紊流状态，1对传热系数影响很小，可以忽略。管外壁至大气放热系数a公式中：土壤导热系数:Dw lnDW 叫w)2 1入 t=1.45w/(m C)(3-4)管中心埋深h t=1.55m沥青防腐层一般6mm9mm这里取 7mm即沥青防腐层：厚度S =7mm导热系数入=0.15w/m C计算结果如下:2=1.7565k=10.007=1.623w/m C1.75650.152.4最小输量下确定热站数和泵站数生产天数350天2000 1000 10000 最小质量流量 G min =350 24 36002000 1000 10000 最小质量流量Qmin =846.120.7=462.97kg/s对应的水利坡降为：I min =站间距由公式Lr = K(350 24 3600mQ im in=2.46 X0 dTr T b )b )0.7=0.5472m/sm inTz T(3-5)其中当油流在管道中流动时，与管壁不可避免的存在摩擦，而却随着粘度的增大，其摩擦也就越严重。由于摩擦生热从而会使油温有所上升， 即会引起温升b:b= gi min Gmink D9.8 0.00246 462.97=2.691.623 3.14 0.813所以计算可得LR=183.47km热站数：n=1.2 ,取 N=2Lr平均站间距:L r=L= 110kmn反算Tr :TR1 =:eaL (tz t0 b)+T b =45.13 C迭代一次 Tr1 =45.05 C,故取 Tr=45.13 C则:Tpj1Tr2Tz=35.04 C33pj = 20(Tpj20) = 849.56 kg/m则pj69031.02 10 4m/spj 846.12 10Qmin =G =0.5449 m3/sI minQ im in=2.58 X10泵站数:管道最大承受压力5.7105Mpa时，4旦 5.7105 10685.89 mg 9.8 849.56查表选择泵型号：额定流量额定流量20X0X19HSB泵：H 322 6.9824 10 5Q175串联泵，3Q =2500 m /h ， 额定效率 =0.87。20X0X15HSB泵：H 139 3.1759 10 5Q1.75 串联泵，3Q =2500 m /h ， 额定效率 =0.89。大泵： 比 3226.9824 10 5Q1.75=246.23m小泵： H 2139 3.1759 10 5Q1.75 =104.54m总共选两台大泵，一台小泵，其中一台大泵备用H=2H1 + H2=683.8m沿程总摩阻：Hf=1.01iL+ Z +nhm +20=633.3mn为热站数h m为站摩阻泵站数：n p=巴,其中，he为站损失p He he633 . 3丄n p = 1,故取 N=1。683.815即最小输量下热站数为2个，泵站数为1个2.5判断翻越点根据管道纵断面图知:(80km,90m可能存在翻越点H1.01iL Zz Zq0.00258 220 1031.018828633.276mHg1.01iLf1ZZ13ZQ 0.00258 80 101.019028270.464.mHf1H在最小输量下也不存在翻越点2.6最大输量下确定热站数和泵站数生产天数350天最大质量流量G最质量流量 Q2000 1000 10000max=661.38kg/s350 24 36002000 1000 10000846.12 350 24 3600Q mmax5 mdln()bmax=0.7817m/s对应的水利坡降为：imax3=4.59 X10GcR =KD Tz T(3-5)其中：gi maxG max b=k D站间距由公式L= 9.8 0.00459 661.381.623 3.14 0.813=7.18所以计算可得LR=299.2km热站数：n= 1 ,取 N=1。 Lr平均站间距:L R=L=220km n反算Tr :TR1 =:eaL(TZ t0b )+T0 b =49.31 C迭代一次 Tr1 =49.09 C, 迭代第二次Tr2=49.09 CoI max泵站数：Qmax=4.74 X10故取 tr=49.09 C则：Tpj2Tz =36.36 C3pj =20仃功 20) = 848.64 kg/m 3则Pj pj69.05.39.51 10 m/ s848.64 103Qmax = G =0.7793 m3/s=2805.6 m 3/h管道最大承受压力5.7105Mp时，688.63mPHg5.7105 1049.8 848.64查表选择泵型号：20X20X9HSB泵：H3226.9824“ 5 J7510 Q串联泵，额定流量Q =2500 m3 /h ，额定效率 =0.87。20X20X5HSB泵：H1393.17591.7510 Q串联泵，额定流量Q =2500 m3/h , 额定效率 =0.89。n p =633.3=1.86,故取 N=2683.8 15最大输量下，热站数1,泵站数2。2.7翻越点的校核根据管道纵断面图知：(80km,90m可能存在翻越点H 1.01iL ZZZQ 0.00474 220 103 1.01 88 28 1113.228m3H f11.01iLf1ZZ1 Zq 0.00474 80 101.01 90 28 444.992.mH f1H在最大输量下也不存在翻越点。3. 确定站址表3-2热站数泵站数最小输量21最大输量12根据地形的实际情况，本着热泵合一的原则，进行站址的调整：最大输 量下设1个热泵站和1个泵站，最小输量下1个热泵站和1个热站。根据水利坡降系数画出管道纵断面图，由管道纵断面图进行布站，可将各站平 均布 站，无 需进行调 整，站址为：(0km,28mj) ； ( 110km,35m)；(220km,88m。3.1热力校核(1)Qmin :令 b=0,KDa=GminCLR=110Km,2#首站,10 6匸623 3.140.813=4.261462.97 2.1 103由Lr 3n立卫得： a tz ToTr =46.74 C12TpjTrTz =35.58 C33炯=2.692-0.02158T=1.9243pj = 20(Tpj20)=849.19 kg / mpj 9.89 10 5m/spjGQmin =0.5452I minQ im in=2.5610b=giminGmin =2 81 k D由Lr 1l得:a TZ T0Tr =45.06 C .12TpjTrTz =35.02 Cpj33pj41.02 10 m/spj)min G33=0.5449 m3/s=1961.78 m3 / hpj =20(Tpj 20)=849.57 kg / m3i minQ i m103炯=2.692-0.02158T=1.9363器矿=2.58 dGGmin =462.96kg/sq= Gmin C(Tr Tz )=14641.7kw满足热力要求，计算符合要求(2) Qnax :末站一2#站令 b=0,a= -KD=2.983 10 6,G maxCLR=110Km,1 . Tr T0 由LrIn得：a Tz TTr =40.87 CTpj12。TrTz =33.62 C33=2.692-0.02158T=1.966pj =20 (Tpj20)=850.55 kg / m3pj 1.087pjGQmax=0.777610 4m/sm3 / smmaxQ3=4.88 10 dgi G b=竺 =7.64 k D由Lr丄山亘丄得：a Tz T0Tr =37.91 C .12。Tpj -Tr Tz =32.64 C33炯=2.692-0.02158T=1.988(TjI maxmax maxpj 一 2020)=851.23 kg / m31.14pjpjGQmax=0.7770410 m/ s33m / s =2797.1 m / hQ m3I maxmh=4.94 10 3 dG