行星球磨机设计说明书

精选优质文档-倾情为你奉上本科毕业设计（论文）通过答辩0目 录摘要1第一章绪论31.1 课题的来源、研究的意义及现状分析31.2 课题研究的内容和要求4第二章球磨机的工作原理及分类52.1球磨机的工作原理52.2球磨机的分类62.3用途和使用范围6第三章球磨机的主要参数计算731球磨机的临界转速73.2球磨机的理论适宜转速n73.3转速比 83.4磨机的实际工作转速83.5磨机的实际功率8第四章行星齿轮传动设计计算10第五章行星齿轮静强度校核15第六章行星齿轮轴计算18第七章中心轴强度计算22第八章轴承寿命分析24第九章运动分析27结语29致谢30参考文献31本科毕业设计（论文）通过答辩1附录：英文文献翻译32本科毕业设计（论文）通过答辩2小型卧式行星轮球磨机设计与运动分析摘要：随着现代科技的飞跃发展，新材料的开发与应用在各高校、研究所乃至各行各业正引起人们的日益重视。然而，无论是提高材料的性能还是分析材料的成分，均需要制备更细、更均匀的材料样本。常规的机械制取方法是采用球磨方式，通过球磨机的高速旋转，机内磨球与材料之间高能撞击，达到粉碎、研磨、混合材料的目的。本文主要论述了球磨机的发展现状、发展趋势及球磨机在工业中的作用。主要设计任务是球磨机传动方案的设计和运动的分析。主要设计内容包括：球磨机主要参数的计算，行星齿轮传动机构的设计，行星齿轮的计算等。设计的目标是使得机器能满足强度、刚度、寿命、工艺性和经济性等方面的要求，且运行平稳，工件可靠，结构合理，装拆方便，便与维修与整理，最后能满足加工要求，保证加工质量。关键词：球磨机；行星齿轮；主要参数；运动分析本科毕业设计（论文）通过答辩3SmallhorizontalplanetroundballmilldesigningandmovementanalysisAbstract:Withtherapiddevelopmentofmodernscienceandtechnology,thedevelopmentofnewmaterialsandapplicationinvariousuniversities,researchinstitutesandallwalksoflifearearousedpeoplesattentionincreasingly.However,nomatterwhethertheyimprovethepropertiesofmaterialsoranalysisthecompositionofthematerial,whichrequirespreparationmorefine,moreuniformmaterialsamples.Theconventionalmechanicalmanufacturingmethodistouseballmillway,throughtheballmillshigh-speed,machinesandmaterialsofthegrindingballbetweenhigh-energycollision,crushing,grinding,mixingtoachievethepurposeofmaterials.Thispapermainlydiscussestheballmillsdevelopmentpresentsituation,developmenttrendandtheroleofballmillinindustry.Themaintaskistodesignandthedesignofballmilltransmissionschemeanalysisofthemovement.Themaindesigncontentincludes:theballmillmainparameters,thedesignoftheplanetarygeartransmissionmechanism,thecalculationofplanetarygear,etc.Designgoalistomakethemachinecansatisfytheintensity,stiffness,life,technologyandeconomy,requirements,andsmoothoperation,processandreliable,thestructureisreasonable,installationconvenience,thenandmaintenanceandarrange,finallycanmeettherequirementsoftheprocessing,processingqualityguarantee.Keyword:Ballmill;Planetarygear;Themainparameters;Motionanalysis本科毕业设计（论文）通过答辩4第一章绪论1.1课题的来源、研究的意义及现状分析1.1.1课题的来源球磨机（BallGrindingMill）是一种传统物料研磨装置，至今已有一百多年的发展历史。19世纪初期出现了用途广泛的球磨机，1870年在球磨机的基础上发展出排料粒度均匀的棒磨机，1908年又创制出不用研磨介质的自磨机。20世纪3050年代，美国和德国相继研制出辊碗磨煤机、辊盘磨煤机等立轴式中速磨煤机。球磨机作为将固体物料细化制粉的重要设备，广泛应用于冶金、化工、水泥、陶瓷、建筑、电力、医药以及国防工业等部门，对各种矿石和其他可磨性物料进行干式或湿式粉磨。尤其是冶金工业中的选矿部门，磨矿作业更是具有十分重要的地位。近年来我国的房地产业发展迅速，城市化建设进程的加快也带动了相关行业的快速发展，其中一个突出的体现就是水泥制造业。总部位于英国的InternationalCementReview（国际水泥评论）刚刚发布其最新的GlobalCementReport（全球水泥报告），该报告覆盖了160多个国家。报告指出，全球水泥消费量2008年为28.3亿t，2009年为29.98亿t，2010年更是增至32.94亿t，2012年全球水泥消费量预计将达到38.59亿t。中国目前在全球水泥数据统计中独占鳌头，2010年的消费量为18.51亿t，几乎是2004年水平的两倍，水泥消费的旺盛增长趋势促进了国内对球磨机的需求量的增加。由于球磨机的处理能力和球磨后的粒度对后续作业的效率和整体生产流程的技术经济指标影响显著，有关球磨机的研究在国内外一直受到广泛的关注和高度重视。近几年来，由于能源费用的增长和矿石品位的下降，降低建设投资和生产费用是世界各国矿山工业面临的一个严峻问题，采用高效大型设备是现代选矿厂建设的主要倾向，球磨机的大型化已成为技术发展的方向。1.1.2课题研究的意义随着现代工业对超细物料需求量的日益增加，对品质要求的不断提高,新的超细粉磨设备及新型粉磨工艺不断出现。行星式球磨机在能耗、钢耗和效率等方面比常规圆筒形球磨机更有优势。90年代以来,机械合金化法已成为制备新型复合材料的热门课题。现已发现,MA通过行星式高能球磨机的高能研磨作用,可以引起材料原子尺度的结合与化学反应,可以实现非晶质化,可以将金属间化合物组元粉体固态下生成金属间化合物,可以使某些液态下并不互溶的体系实现较宽成分范围的固溶;另一方面,由于高能球磨机的强烈撞击与研磨作用,还可以制备出各种单质元素的纳米级粉体材料和金属陶瓷纳米材料等。本科毕业设计（论文）通过答辩5行星式高能球磨机之所以能成功地实现上述新型材料的制备,主要取决于行星式高能球磨机的工作能力,本文通过对行星式高能球磨机的运动学及动力学分析,使人们能较深入地了解到行星式高能球磨机的工作原理,这对于MA的理论研究是有一定参考意义的。1.1.3现状的分析常规行星式球磨机中的球磨罐放置在水平的大盘上作行星运动,磨球和磨料受公转和自转两个水平方向离心力的作用,相互碰撞研磨产品。龚姚腾等研制的微型双筒行星式球磨机,磨筒自转和公转产生的离心力及磨筒与筒壁间的摩擦力使磨球与物料在筒内产生互相冲击、摩擦和上下翻滚等来磨碎物料；张克仁等研制的TCMJ一l型行星式超细球磨机,采用以搓揉方式为主的平动式超细粉碎方法，实验表明,该机具有效率高、节能效果明显和超细磨矿的良好性能；陈世柱等研制的行星式高能球磨机由于磨球对粉体频繁强烈地撞击、碾压及搓揉等作用,具有较大的惯性力,因而对粉体能产生强烈的撞击,其撞击力随着转速的提高而成倍增加。南京大学仪器厂推出一种新型卧式行星球磨机。该机的特点是4只球磨罐被卧式安装在竖直放置的大盘上作行星运动,罐内的磨球和磨料在竖直平面内受到公转离心力、自转离心力、重力3个力的共同作用,导致磨球与磨料在高速运转中相互之间猛烈碰撞、挤压,提高了研磨效率和研磨效果,同时,避免了一部分材料的结底现象。1.2课题研究的内容和要求在本次毕业设计之前，本人对球磨机进行了大概的了解，总结了以前在工厂中实习的经验，对球磨机的结构、造型有了总体的认识，对球磨机的工作原理也有了较深的了解。本人的主要设计内容为球磨机的总体设计和对运动的分析。针对自己设计的主要内容，在了解球磨机的总体构造之外查阅了有关结构部件方面的书。在设计过程中，先对球磨机进行总体设计，特别是对行星轮系的设计，确定传动方案，找出相关参数。要求设计部件结构总图及部分零件图。合计2张A0号图纸的设计工作量，8000字以上的设计说明书。设计主要技术指标：1)可装球磨罐个数：4只，最大容积0.4升；2)进料粒度：不大于4-10mm；出料程度：最小可达0.1um；3)球磨机额定转速：公转50-400转/分，自转100-800转/分；4)电动机额定功率0.75千瓦，220伏，50赫兹。本科毕业设计（论文）通过答辩6第二章球磨机的工作原理及分类2.1球磨机的工作原理卧式行星球磨机是将四只球磨罐水平安装在一垂直平面的大盘上作行星运动。在这种运动过程中球磨罐没有固定的底面，罐内磨球和磨料在垂直平面内受到公转、自转两个离心力和重力的共同作用，相互之间猛力碰撞、挤压，将磨料快速粉碎、磨细。图1卧式行星轮球磨机结构示意图本实用新型卧式行星球磨机涉及的是一种适用于同时球磨多种磨料的卧式行星球磨机。结构由机架1-13、传动机构、电机1-14、拉马桶1-4、球磨罐1-10构成，传动机构包括大盘1-5、主轴1-7、行星轴1-12、行星轮系、小带轮1-16、大带轮1-8、传动带1-15，其特征在于球磨罐卧式装置在大盘上得拉马桶内，传动机构中的大盘垂直安装在主轴上，主轴、行星轴水平安装在机架上。其特征在于拉马桶安置于平面或带斜面的托盘上。球磨罐通过夹持架由上夹圈、下夹圈、拉杆及蝶形螺母构成。行星轮系采用齿轮行星轮系或带轮行星轮系。齿轮行星轮系由过渡齿轮1-11、行星齿轮1-6及固定齿轮1-9构成，带轮行星轮系由固定带轮、行星带轮及三角皮带构成。行星球磨机球磨罐1-10卧式装置在行星球磨机传动机构中大盘1-5上的拉马桶1-4内，大盘1-5垂直安装在主轴1-7上，主轴1-7、行星轴1-12水平安装在机架1-13上。拉马桶1-4安置于平面或带斜面的托盘1-17上，大盘1-5上可设置有多个拉马桶1-4，球本科毕业设计（论文）通过答辩7磨罐1-10装置在拉马桶1-4内，球磨罐1-10外端装有压紧盖1-3，通过压紧螺杆螺母1-2压紧，压紧螺母上装有压紧手把1-1。电机装置在机架下部，电机输出轴上装有带轮，通过传动带传动打带轮。大带轮装置在主轴上，通过主轴带动大盘旋转（公转），大盘的旋转经由行星轮系带动行星轴旋转(自转)，大盘上可同时安置多个拉马桶，拉马桶内装置有球磨罐，由于公转和自转的叠加使球磨罐告诉旋转，球磨罐内的磨球在离心力及重力的作用下与磨料相互碰撞吧磨料粉碎和磨细。卧式行星球磨机的优点：1、由于球磨罐呈卧式装置，运转时没有固定底面，因而不存在磨料沉底的问题。2、卧式行星球磨机球磨时，磨罐的上、下底面及罐壁都是研磨面，因而球磨效率必然高于立式行星球磨机。3、由于装置球磨罐的拉马桶安置在带有5左右斜面的托盘上，球磨时，球磨罐除公转及自转外多了围绕中心轴的圆锥形摆动，使罐内球磨的运动轨迹更复杂，更无规律，因而磨球和磨料、罐壁碰撞的几率更高，大大改善了球磨效率。2.2球磨机的分类按冲击分：轻型，重型；按长度分：短磨机、中长磨机、长磨机；按磨介形状分：球磨机、棒磨机、棒球磨机、砾石磨；按卸料方式分：尾斜式磨机、中卸式磨机、尾卸式磨机；按传动方式分类：中心传动磨机、边缘传动磨机；其他分类：根据工艺操作又可分为干法磨机、湿法磨机、间歇磨机和连续磨机。2.3用途和使用范围球磨机是物料粉碎的关键设备，广泛应用于水泥、硅酸盐制品、新型建筑材料、耐火材料、化肥、黑色有色金属选矿以及玻璃陶瓷等生产行业，对各种矿石和其他可磨性物料进行干式或湿式粉磨。本科毕业设计（论文）通过答辩8第三章球磨机的主要参数计算31球磨机的临界转速当磨机简体的转速达到某一数值时，研磨体产生的离心力等于它本身的重力，因而使研磨体升至脱离角 ，即研磨体将紧贴附在简体上，随简体一起回转而不会降落下来，这个转速就称为临界转速。当研磨体处于极限位置时，脱离角 ，将此值代入研磨体运动基本方程式，可得临界转速：（1）式中：临界转速，r/min；R筒体有效半径，m；磨机筒体有效直径，m。根据文献1表51中，磨机直径2.4m，有效内径 为2.3m，将其代入公式(1)以上公式是在几个假定的基础上推导出来的，事实上，研磨体与研磨体、研磨与筒体之间是存在相对滑动的，而且物料对研磨体也是有影响的。因此，实际的临界转速比计算的理论转速要高，且与磨机结构、衬板形状、研磨体填充率等因素有关。3.2球磨机的理论适宜转速n理论上，当简体到达临界转速时，由于研磨体贴附在筒体内壁面上，不能起到粉磨作用，因此对物料的粉碎功为零，当筒体转速极低时，研磨体没有被筒壁带起，对物料的粉碎功亦为零，因此，使研磨体产生最大粉碎功时的简体转速称作球磨机的理论适宜转速n。当靠近筒壁的最外层研磨体的脱离角时，研磨体具有最大的降落高度，对物料产生粉碎功最大。将代入式 ，可得理论适宜转速：(2)代入式（2）：本科毕业设计（论文）通过答辩93.3转速比球磨机的理论适宜转速与临界转速之比，简称为转速比，即：(3)式(3)说明理论适宜转速为临界转速的76。一般磨机的实际转速为临界转速的7080。3.4磨机的实际工作转速磨机理论适宜转速是根据最外层研磨体能够产生最大粉碎功观点推导出来的。这个观点没有考虑到研磨体随筒体内壁上升过程中，部分研磨体有下滑和滚动现象。工作转速的选定，除了应考虑磨机的直径、生产方式、衬板形状、研磨体的填充系数、研磨体的种类外，还要考虑到粉磨物料的性质、人磨物料粒度和粉磨细度等。根据水泥生产中磨机运转的经验及相关统计资料来确定磨机的实际工作转速。下面几个经验公式是对干法磨机的实际工作转速的确定方法：当 时 （4）当 时 （5）当 时 （6）式中：磨机的实际工作转速，r/min；磨机的有效内径，m；D磨机规格直径，m。3.5磨机的实际功率影响磨机需用功率的因素很多，如磨机的直径、长度、转速、装载量、填充率、内部装置、粉磨方式以及传动形式等。计算功率的方法也很多，常用的计算磨机需用功率的计算式有以下三种：(7)(8)(9)本科毕业设计（论文）通过答辩10式中： 磨机需用功率，KW；V磨机有效容积， ；磨机的有效内径，m；n磨机的适宜转速，r/min；G研磨体装载量，t；磨机填充率（以小数表示）。根据文献151式中， ；文献1525式中，其中，r研磨体的容量， ，钢铁为4.5；填充率；由于， ， ， ，代入，V=39.8，G=51.3选用公式(7)计算：磨机配套电动机功率计算：(10)式中： 与磨机结构、传动效率有关的系数；电动机储备系数，在1.01.1间选取。本科毕业设计（论文）通过答辩11第四章行星齿轮传动设计计算已知电机驱动装置的功率0.37KW，输出转速为1400r/min，负载当量值为2187.999Nm，由于是选取两个或四个同时运行，所以采取对称结构，故四个行星轮可选取同一类型的，因此，只需计算太阳轮和一个行星轮的传动。4.1配齿计算查1表1721选择行星轮数目，取nw=4，设输入转速为43.6rpm。确定各轮齿齿数，选az =13，bz =51。因此实际传动比1511 1 4.92313baziz= + = + = ；4.2按接触强度初算a-b传动的中心矩和模数输入转矩IIIT3/ 2187.999/4.923 444.44IIIT T i = = = Nm设载荷不均匀系数cK=1.1在一对a-b传动中，太阳轮传动的转矩444.441.1 122.224IIIaIII cwIIITT Kn= = = Nm按1表17.2-31查得接触强度使用的综合系数K=1.9齿数比u191.46213cIIIaIIIzuz= = =太阳轮的材料采用12CrNi3，行星轮的材料用20CrMnTi，齿面硬度5660HRC，查1图16.2-18选取lim Hs =1500MPa，内齿轮材料选用42CrMo，lim Hs =1250MPa，表面氮化硬度55HRC以上。取齿宽系数 0.60abaj= =则中心距a本科毕业设计（论文）通过答辩12( ) ( )332 2lim1.9 122.22483 1 483 1.462 1 58.270.60 1.462 1500aIIIa HKTa uu j s + = + = mm模数2 2 58.273.6413 19aIII cIIIamz z= = =+ +mm取模数m=4未变位时中心距( ) ( )1 14 13 19 642 2aIII cIIIa m z z = + = + = mm由于已经保证了安装条件，同心条件，将中心距设为64mm，采用高变位，具体计算如下表：表4-1 行星传动齿轮计算结果汇总序序号名称代代号计算公式 计算结果1 模数 m 取标准值 4mm2分度圆压力角a 取标准值 20 a=3齿顶高系数*ah 取标准值*1ah =4径向间隙系数*c 取标准值*0.25 c =5分度圆柱螺旋角b 0 b= 0 b=6分度圆直径da ad mz = ，b bd mz =4 13 52ad mm mm = =4 51 204bd mm mm = =7未变位时中心距a1( )21( )2a a bb ba d da d d= += -带1(52 76) 6421(204 76) 642aba mm mma mm mm= + = - =8实际中心距 a采用高变位，中心距不变64 a mm =本科毕业设计（论文）通过答辩139中心距变动系数yaabba ayma aym-=-=00abyy=10 啮合角 a由于传动中心距未变，故啮合角为20度a-c：传动啮合角为20度c-b：传动啮合角为20度11总变位系数x由于传动采用高变位，所以x=0a-c：x=0c-b：x=012变位系数的分配acxx由于只需要满足最小变位系数，依关系x=0，得到b c ax x x = =-根据最小变位系数算法得到：min17 17 130.23517 17zx- -= = = ，ax=0.25，cx=-0.25， 0.25bx =-13齿顶高变动系数y D y x yD = -a-c： 0 y D =b-c： 0 y D =14齿根圆直径fd22fa a fafb b fbd d hd d h= -= +52 2 4.0 44204 2 4.0 212fafbd mmd mm= - = + =15齿顶圆直径ad*22 2aa a aaab fcd d hd d a c m= += + +52 2 5.0 6264 2 64 2 0.25 4194.0aaacd mmdmm= + = + + =16 齿顶高 ah*( )0.5( )aa a aab b abh m h x yh d d= + -D= -4(1 0.25 0) 5.00.5(204 194) 5.0aaabh mm mmh mm mm= + - = - =17 齿根高 fh* * *( )( )fa a afb a bh m h c xh m h c x= + -= + +4(1 0.25 0.25)4.04(1 0.25 0.25)4.0fafbh mmmmh mmmm= + -= + -=4.3校核齿面接触强度和齿根弯曲强度校核a-b传动的弯曲强度齿根弯曲强度校核计算公式tF A V F F FSFK K K K Y Ybmb a ebs =Fs 计算弯曲应力FKb齿向载荷分布系数，按1表16.2-41选取FKb=1.184本科毕业设计（论文）通过答辩14FKa齿间载荷分配系数，按1表16.2-42选取FKa=1.0FSY 复合齿形系数，按1图16.2-23选取FSY =2.57Yeb搞弯强度计算的重合度与螺旋角系数，按1图16.2-25选取Yeb=0.87将各数值代入式中，得4700.71.25 1.002 1.184 1.0 2.57 0.87 97.440 4Fs = =MPa许用弯曲应力limminF NT relT RrelT XFPFY Y Y YSdss =FEs 齿轮材料的弯曲疲劳强度基本值，按1图16.2-26，取FEs =420MParelTYd 相对齿根圆角敏感性系数，按1表16.2-48选取relTYd=0.95RrelTY 相对表面状况系数，按1式16.2-2123计算得RrelTY =1.0XY抗弯强度计算的尺寸系数，按1图16.2-28选取XY=1min FS 弯曲强度最小安全系数，按1表16.2-46选取min FS =1.6将各数值代入（3-5）中，得420 1.042 0.95 1 12971.6FPs = = MPa因为Fs FPs ，所以满足齿根弯曲强度安全系数lim F NT relT RrelT XFFY Y Y YSdss=本科毕业设计（论文）通过答辩15式中各符号代表的意义和上式一致，故得到专心-专注-专业