锅炉房主车间高支模施工方案

广东二建 模板工程施工方案 GD2201003 模 板 工 程 施 工 方 案工程名称：广东双胞胎饲料有限公司新建厂区一期工程 工程地点:佛山市三水中心科技工业园西南园规划C区24-2号地 施工单位: 广东省第二建筑工程公司 编制单位：广东双胞胎饲料有限公司新建厂区一期工程项目经理部 编 制 人： 编制日期: 2008 年 01 月 10日 审批负责人： 审批日期： 年 月 日目 录1. 工程概况11.1锅炉房建筑概况11.2主车间建筑概况12. 施工准备12。1 材料12。2 作业条件23。 操作工艺23。1 桩承台模板2 3。2 地梁模板 23.3 柱模板23。4 梁模板23.5 楼板模板33。6 门式架的搭设33。7 支撑系统的使用33.8 模板的拆除44. 质量标准54。1 保证项目54.2 基本项目54。3 允许偏差55。 施工注意事项65。1 避免工程质量通病65。2 主要安全技术措施65.3 成品保护7 5.4安全措施及要求76。 柱模板计算：76.1 柱模板强度验算76。2 柱模板变形验算86.3 柱箍验算87。 楼板顶架、模板计算98. 梁顶架、模板计算：98。1 梁底模验算98.2 侧模验算108.3 小枋验算118.4 大枋验算128。5 梁门式脚手架稳定性验算：128。6 模板拆除13141. 工程概况1。1锅炉房位于整个新建厂区的中部，宿舍楼的对角位置,建筑面积为96m2，为一层框架结构，层高为6.0m。梁最大截面尺寸为250mm600mm,最大柱截面尺寸为400mm500mm.1.2主车间建筑概况：位于整个新建厂区的中下部,饲料原料生产、成品车间之间的位置，包括有粉碎机房、生产车间、空压机房、箱式变压器房等，建筑面积2085m2,五层框架结构（地下一层）,建筑总高度为30。6m,地下室为3。6m，首层为6.3m，二层为6.6m，三、四层为5.4m，五层为6。0m。梁最大截面尺寸为250mm600mm，最大柱截面尺寸为650mm650mm. 本工程建设单位为广东双胞胎饲料有限公司,设计单位为广东省建筑艺术设计院有限公司，监理单位为佛山市科建工程监理有限公司，由广东省第二建筑工程公司承建。梁板支撑使用多功能门式架.2. 施工准备2.1 材料 （1）模板采用18mm厚1830915mm优质建筑大夹板。（2)骨架采用8080松木枋。（3)支架系统采用多功能脚手架.门式架规格为12191950，1219950。主要技术参数：单层每片允许支承荷载:39。2KN二升层每片允许支承荷载：32。66KN2.2 作业条件（1）施工方案已编制好，并经有关部门审核和批准。（2）各种材料应按计划提前进场,分规格堆放好，并经本项目部验收合格。(3）各轴线及标高应按图纸要求明确标出.（4）墙柱钢筋绑扎完毕，绑好保护层垫块，并办理好隐蔽验收手续,有防雷接地要求的部位，要办好防雷验收手续,并作好记录。（5）施工前，技术负责人及施工员要对施工人员进行质量技术交底和安全技术交底教育，要使质量安全技术管理在思想、组织、措施都得到落实。3. 操作工艺3.1 桩承台主车间部分承台采用120厚MU10灰砂砖M10水泥砂浆砌结。采用18mm厚木夹板做侧模板，用8080mm木枋削尖打入地面作为支顶，用18mm厚木板作为斜撑，斜撑间距为300400mm。3.2 地梁模板采用18mm厚木夹板做侧模板，用8080mm木枋削尖打入地面作为支顶，用18mm厚木板作为斜撑，斜撑间距为300400mm。3.3 柱模板3.3.1 按图纸尺寸制作柱侧模板，外侧板宽度要加大两倍内侧板模板厚.压脚板要按放线位置钉好，然后再安柱模板，要在四周用钢管设斜拉顶撑，上、中各一度，并按要求校正垂直度及柱顶对角线。3.3.2 用木枋8080mm和M14对拉螺杆作柱箍，安装时地面第一道离150mm及每隔300mm高度用箍固定，四周用上、中两道斜支撑分别固定牢固。3.4 梁模板3.4.1 根据柱上已标明的轴线及平水线,钉柱头模板。3.4.2 按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱：根据不同跨度按跨度的1/10003/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱,后次梁起拱.3.4.3 建筑物四周外围梁侧板采用18mm厚木夹板，各梁侧斜撑为45度,间距不大于400mm，各梁侧均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。凡梁高700mm的在梁侧中间偏上每300mm对拉M14螺栓。3.4.4 次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行.3.4.5 梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正，待楼板平模板安装后，须复核并调正标高。3.4.6 当梁高1000mm时，梁模先安装底模及一侧模，然后进行梁钢筋绑扎,待梁钢筋绑扎完成后，再安装另一侧梁模。3.4.7 梁模板安装详见梁板门式架支撑示意图。3.5 楼板模板3.5.1 模板下的模楞间距400mm，支架的排引按钢门式顶架平面布置图。3.5.2 模板面要平整,并严格按照图纸要求确定板面高度，注意起级位置.3.5.3 楼面模板铺完后，应把梁面及板面清扫干净。3.5.4 楼板模板安装详见梁板门式架支撑示意图。3.6 门式架的搭设3.6.1 门式脚手架搭设程序:应自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，不可自两端相向搭设或相间进行,以免结合处错位.3.6.2 钢门式架在首层应支承在坚实的砼板上,不得浮空架设.门式架采用双排密架900mm，最大距不大于1200mm。二层以上并与下层相对应。3.6.3 安装前用通线的方法确定门式架纵横方向位置，使其整齐划一，并进行抄平。3.7 支撑系统的使用3.7.1 在楼面模板卸钢筋或其它物料时，应防止对楼板支撑产生偏心或过大振动和冲击.3.7.2 水平加固杆和门式架撑不得随意拆卸，施工要求拆卸时应待施工完毕后（必须在浇筑砼前）马上补齐。3.7.3 捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。3.8 模板的拆除3.8.1 模板拆除必须复核并满足上部施工荷载组合传递的要求，严格执行模板拆除审批程序.3.8.2 现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，应符合设计要求,当设计无具体要求时，应符合下列规定:a）侧模：在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除.b)底模：在砼强度符合下表的规定后，方可拆除。结构类型结构跨度(m）按设计的砼强度标准值的百分比计板250%2,8758100梁875%8100%悬臂构件100注：上表中“设计的砼强度标准值系指与设计砼强度等级相应的砼立方体抗压强度标准。支顶拆除应满足上部施工荷载传递要求。3.8.3 模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆；悬挑构件应从外端部拆起，向内延伸.3.8.4 板模的拆除：拆模时间以砼同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板砼应多做一组同条件养护试件。3.8.5 拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始,分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。3.8.6 拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走,整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。3.8.7 在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题，应暂停拆除.经过处理后，方可继续拆除。4. 质量标准4.1 保证项目4.1.1 模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性.4.1.2 模板、支架等材料必须符合有关规定。4.2 基本项目4.2.1 模板接缝宽度应符合以下规定：合格2.5mm4.2.2 优良1。5mm。4.2.3 模板与砼的接触面应清理干净，并采取防粘结措施。4.3 允许偏差允许偏差项目允许偏差(mm)1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高53截面尺寸基础10柱、墙、梁+2-54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10010预留洞中心线位移10截面内部尺寸10011阴阳角垂直4方正45. 施工注意事项5.1 避免工程质量通病5.1.1 模板安装前，先检查模板质量,不符合质量标准的不得投入使用应剔除并作标识。5.1.2 梁模板要防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧跑模、局部模板嵌入柱梁内，拆除困难的现象.5.1.3 柱模板要防止跑模、段面尺寸鼓出，漏浆、偏斜、柱身扭曲现象。5.1.4 楼面模板要防止板中部下挠,板底砼面不平的现象.5.2 主要安全技术措施5.2.1 施工现场安全责任人应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底，并做好记录。每日开工前，安全员向作业人员进行班前交底。5.2.2 在模板施工期间，要认真贯彻“安全第一、预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作.5.2.3 对施工人员要进行“三级安全教育和专项安全技术和质量技术交底,同时做好书面签证记录,使用统一符合国家标准的安全帽。5.2.4 门式架摆放和安装严格按照方案进行安装.5.2.5 楼面安装前,先检查木板、木枋的质量，有腐朽的、木节过大或弯曲变形过大的不予使用。在安装期间,施工人员要注意木枋钉固后才在上面走动和操作。5.2.6 在安装门式架和楼面安装期间遇到悬空时施工人员须戴安全带。5.2.7 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。5.2.8 支模安装完成后，项目部要进行严格的检查。5.2.9 混凝土泵输出的混凝土在浇捣面处不要堆积过量，以免引起过载。5.2.10 严禁向搅拌运输车或泵车内加水。5.2.11 拆除管道接头时，应先进行反抽，卸除管道内混凝土压力，以免混凝土喷出伤人。5.2.12 清管时，管端应设置挡板或安全罩，并严禁管道出口端站立人员，以防混凝土喷出伤人.5.2.13 夜间作业，须有足够照明设备.机械操作人员须持有上岗证。5.3 成品保护5.3.1 不得用重物冲击已安装好的模板及支撑,不准在吊模上搭跳板,应保证模板的牢固和严密.5.3.2 搭设脚手架时,严禁与模板及支柱连接在一起.5.3.3 模板坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂；材料应分类堆放。5。4、安全措施及要求5。4.1 所有操作人员应进入现场后,应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。5.4。2 架子工作业时,必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合,拆除下来的材料不乱抛、乱扔。支模架作业下方不准站人，架子工不准在架子上打闹、嬉笑.5。4.3 每一楼层支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。5.4.4 高空作业遇六级以上大风时，应停止高空作业。5.5。5 及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。 6. 柱模板计算：柱模板采用建筑夹板，柱模板根据各柱的尺寸分别制作,安装时地面第一道离150mm及每隔300mm高度用木枋8080mm和M14对拉螺杆采用螺栓作柱箍，四周用上、中两道支撑分别固定牢固，最大柱截面为650mm650mm，层高度为6.6m。6.1 柱模板强度验算因柱模板是连续的，按三跨连续梁计算，柱模板跨度为0.3m，采用18mm建筑夹板，荷载分布简图如右图所示： 42。58KN/m2 3006.1.1 砼最大侧压力P P=0.22YCTaB1B2V1/2P=YCH P1=0。2224200/（25+15）1。20.852。51/2=42.58KN/m2 P2=243。4=81.6KN/ m2 两者中取小值，故取P=42。58KN/ m2倾倒砼时产生的荷载为4。0 KN/ m2 故Pmax=42。581。2+4.01.4=56.7 KN/ m26.1.2 柱模板强度验算乘以折减系数0。9 ，则 P=56.70。9=51。03kN/m2 均荷载为q=51。030.3=15。31KN/ mM=0.1qL2=0。115.310.32=0。138KN。ms=M/w=0。1381066/(300182) =8.5N/ mm2fm=13N/ mm2（可)6.2 柱模板变形验算不包括振动荷载： P1=42。581.251。1KN/ m2乘以折减系数0.9 ,则 P1=51。10.9=46.0kN/m 均荷载为q=46。00.3=13.80KN/ mW=0。677ql4/100EI=0.67713。80300412/(1003900033003183） =0.58mmL /250=300/250=1.2mm（可）6.3 柱箍验算采用枋条8080mm和M14对拉螺杆作柱箍,按简支梁计算，计算荷载，E=2。06105N/mm2，I=101.3104mm4,W=25.30103 mm3, A=1024 mm2。6.3.1 强度验算乘以折减系数0。9 ,则 P=56。70.9=51.03kN/m2 均荷载为q=51.030.3=15.31KN/ m M=1/8 qL2=1/815.310.92=1。55KN.m s=M/w=1.55106/(25.303103） =61.26N/mm2fm=215N/ mm2（可）6.3.2 挠度计算不包括振动荷载： P1=42.581。251。1KN/ m2乘以折减系数0.9 ，则 P1=51。10.9=45.99kN/m 均荷载为q=45.990。3=13.80KN/ m=5 qL4/(384EI）= 5313.809004/(3842。06105101。33104） =0。56mmL/250=900/250=3。6mm(可) 6.3.3 对拉螺栓验算: 采用M14螺栓,N=17。8KN。 N=P柱箍间距柱宽=51。030。30。85=13。01KNN=17。8KN7. 楼板顶架、模板计算由于本工程的楼板跨度较小,基本上楼板受力都由梁的顶架支撑,可以满足强度要求，故楼板模板计算归纳在以下梁顶架模板计算内.8. 梁顶架、模板计算:（层高6。6m，梁截面尺寸650650mm)梁底模板、梁侧板采用18mm厚建筑夹板。a. 顶架上部节点构造：在顶架上部放置托枋横向8080mm 木枋,在其上面纵向放置四条8080mm大枋,在大枋上放置间距为250mm 以支承板底的模板，在板底模板上铺满夹板。(详见楼板顶架大样图）顶架搭设详见钢门式架平面布置图所示.b。顶架上部节点构造详见砼大梁顶架大样图。c.顶架间距为900mm,小枋间距为250mm。荷载分布简图如右图所示： 5。825KN/m 2508.1 梁底模验算8.1.1 作用在650650梁底模的线性荷载,按三跨连续梁计算：底模自重: 60。0180.251.2=0.032kN/m 砼自重： 240.251。21。2=8.64kN/m钢筋荷载： 1.50。251。21.2=0。54kN/m振捣混凝土时产生的荷载: 20.251。4=0.7kN/m合计 9.912kN/m乘以折减系数0.9则 q=9。9120。9=8.92kN/m8.1.2 抗弯验算M=1/8ql2=1/88.920.252=0。07kN。m=0.073106N.mms=M/w=（0.0710 66)/(25018 2）=5.185N/mm2fm=13N/ mm2(可）8.1.3 抗剪验算V=0.6 ql=0。68。920。25=1。338kN=1338Nt=3V/2bh=31338/（240018)=0。278N/mm 2fm=14N/ mm2(可）8.1.4 挠度验算不包括振动荷载， P=15.92kN/m乘以折系数0。9： P=15.920.9=14.33kN/mW=0。677 ql4/100EI=0.6778。921032504/(10090001/12400183） =0。216mml/400=300/400=0。75mm(可)8.2 侧模验算8.2.1 荷载计算：Ta=4.0、B1=1.2、B2=1。15、V=4m/h1. 侧压力：P=0.22YcTaB1B2V1/2 P= YcHP1=0.22244。01。21.1541/2=58.3 kN/m2P2=240.75=18kN/m2故取小值P2：则 P=181。2=21。6 kN/m22. 振捣荷载： 41.4=5。6 KN/m2 故 P=5.6+21。6=27。2KN/m2立挡间距为300mm，则线荷载约：27。20。3=8.16 KN/m乘以折系数0。9，则 P=8.160。9=7.344KN/m8.2.2 抗弯验算（按三等跨度计算，侧模厚18mm）M=1/8 qL2=1/87.3443002=0。83105 N。 mms=M/w=0.831056/(300182）=5。123N/mm2fm=13N/mm2 （可）8.2.3 抗剪验算V=0.6 qL=0.67。344300=1322Nt=3V/2bh=31322/(230018)=0。37N/mm 2fm=1.4N/ mm2（可)8.2.4 挠度验算取侧压力P=21。6KN/m2，化为线荷载： P=21.60。3=6.48KN/m乘以折系数0。9，则 P=6。480.9=5.83 KN/mW=0.677 qL4/100EI=0。6775.833004/（10090001/12300183） =0.24mmL/400=300/400=0。75mm（可）8.3 小枋验算 作用在650650梁，按单跨简支梁计算8.3.1 荷载 板 模 自 重： 0。30。252.451。2=0.22KN钢筋砼板自重: 240.252.450.121。2=2。12KN 钢筋砼梁自重: 240.380.250.251。2=0.68KN钢 筋 自 重: （1.10。252。450。12+1。50.250.380.25)0。251。2=0.038KN 施 工 荷 载： 20。252.451.4=1.72KN合计： 4.78KN取计算单元2化为均布荷载：4.780。25=19.12KN/m8.3.2 抗弯承载力验算:Mqc（alc）/8=19。120.25(0。47510.25)/8 =0。134KN。m =M/w=0。1341066/803=1.58N/mm2fm=13N/mm2(可)8.3.3 抗剪承载力验算：V=Q/2=4.78/2=2。39kNt=3V/2bh=332.393103/（2380380)=0.56N/mm2fm=1.4N/ mm2（可）8.3.4 挠度验算：不包括振动荷载：4。781。72=3。06KN化为均布荷载: 3。060.25=12。24KN/mW=PC（8L34 C2LC3）/384EI=1.6mmL/250=1200/250=4。8mm（可）8.4 大枋验算将小枋传来的荷载简化成均部荷载：(4。78+60。080.081.21.2）4/0。9=21。5KN/m每条大枋承受荷载：P=21。5/4=5。37 KN/m 10。4。1抗弯承载力验算： M=1/8qL2=1/85.370。92=0.54KN.m =M/w=0。541066/803=6。33N/mm2fm=13N/mm2（可)10.4。2抗剪承载力验算： V=0.625qL=0.6255.370。9=3.02KN=3V/2bh=33.02103/(28080）=0.71N/mm2fv=1.4N/mm2（可）10.4.3挠度验算W=0。521qL4/100EI=0。5215。37900412/（1009000804） =0.64 mmL/250=900/250=3。6mm（可）8.5 梁门式脚手架稳定性验算：本楼板采用二升层门式架，则板下的门式架荷载为(该门式架的受力面积为250700 mm）：8.5.1 门式架荷载1. 每架距内，每步架高度的构配件自重（Ngk1）门架 1榀 0.224KN连接梢 1对 0。07KN可调底座 4个 （0.035+0.045）2=0.166KN2. 每米高度附件的自重（Ngk2)水平加固木枋2根 260。080。082=0.154KN3. 大枋传来荷载:a）模板自重标准值：0.50.92。45=1.1KNb）新浇砼自重标准值:（240.380。250。9）+（240.120。92.45）=8。40KNc)钢筋自重标准值：（1.50。380。250.9）+（1.10.120.92.45）=0。42KNd）由于楼板混凝土浇筑时产生的荷载标准值: 230.92.45=4。41KNe)施工人员及设备荷载：2。530.9151。55=3。55KN8.5.2 作用于一榀门式架的轴心力N：N=1。2（1.1+8.4+0.42+0。224+0。07+0。166+0.154)+1.44.41 =18.81KNNd=32。66KN（二升层门式架的允许支撑荷重)故顶架承载力满足要求。8.6 模板拆除按施工规范进行拆模，故不需要进行拆模验算。下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除!谢谢!毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗,他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础,在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”,对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途,失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会,在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改,都给予了细致的指导,提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪.这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文.感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处.谨以此致谢最后,我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢.开学自我介绍范文：首先,我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀,值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记.）的班集体。最后我要说“加油衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学,为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦,对了，我的名字叫“”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！）查看更多与本文高中生开学自我介绍相关的文章.