桥梁工程课程设计跨径15m净14215装配式钢筋混凝土T梁桥主梁设计A

目录一、 基本资料 11.1简支T形梁桥上部构造 11.2材料： 11.3标准作用（荷载） 2二、设计依据 2三、设计要求 2四、设计内容： 2五、荷载效应及组合 35.1承载能力极限状态计算时作用效应组合 35.2正常使用极限状态计算时作用效应组合 3六、持久状况正截面抗弯承载能力的计算及复核 56.1正截面设计 56.2确定T形截面有效宽度 56.3正截面复核 5七、 持久状况斜截面抗剪承载能力的计算 77.1斜截面抗剪 77.2斜截面抗弯设计 87.3斜截面抗剪承载力复核 11八、持久状况正常使用裂缝宽度挠度验算 148.1裂缝宽度验算 148.2挠度的验算 14九、短暂状况（施工安装）应力验算及（吊钩设计） 189.1计算弯矩和剪力 189.2正截面应力验算 18十、主梁材料用量统计计算 20课程设计任务书2012 2013学年第 一 学期土木工程 系专业班级课程设计名称：结构设计原理课程设计设计题目：跨径15m净14+2X 1.5装配式钢筋混凝土 T梁桥主梁设计A完成期限：自2012年12月27日至2013年1月_5_日共1.5周设计依据、要求及主要内容：一、基本资料1.1简支T形梁桥上部构造标准跨径15m。主梁全长14.96m主梁计算跨径l=14.50m,桥面宽14+2x1.5mT形梁桥的上部结构如图t形梁桥的上部结构图（尺寸单位：mm1.2材料：编号混凝土强度等级主筋级别箍筋级别环境类别安全等级AC25HRB335R235I类二级BC30HRB335R235I类一级CC35HRB400HRB335n类二级DC40HRB400HRB335n类一级1.3标准作用（荷载）作用（荷载）标准值表、作用位置剪力（kN）弯矩（kN.m）何载种类V0（支点）Vl/2 （跨中）M/2（跨中）M/4（1/4 跨径）恒载145.28510.25383.50车辆何载165.0038.50740.00556.50人群何载43.354.2056.0044.50注：车辆荷载未计入冲击系数， 1+=1.21二、设计依据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理人民交通出版社2004JTG D62-2004 人民交通出版社，张树仁，人民交通出版社20042006公路桥涵钢筋混凝土受弯构件的计算，李美东，中国水利水电出版社 2006结构设计原理，叶见曙，人民交通出版社，道路工程制图标准GB 50162-92 中国计划出版社公路桥涵标准图三、设计要求1. 在教师的指导下，学生应独立完成设计内容。2. 结构设计说明书，要求书写工整、清晰、准确。3. 说明书要严格按照教务处下发的天津城建学院课程设计说明书规范书写。各计算应写 明计算的依据、目的及过程。4. 绘制钢筋混凝土简支梁配筋施工图，要求绘图正确、清晰、符合桥梁设计规范制图标准。四、设计内容：1、根据设计资料，确定荷载效应及组合。2、持久状况正截面抗弯承载能力的计算及复核3、持久状况斜截面抗剪承载能力的计算4、持久状况斜截面抗剪承载力、抗弯承载力和全梁承载力校核5、持久状况正常使用裂缝宽度验算6、持久状况正常使用变形验算7、 钢筋混凝土简支梁短暂状况（施工安装）应力验算及（吊钩设计）8主梁材料用量统计计算9、绘制钢筋混凝土简支梁配筋施工图，编制钢筋和混凝土材料用表指导教师：教研室主任：批准日期：2012年12月14日五、荷载效应及组合5.1承载能力极限状态计算时作用效应组合钢筋混凝土简支梁按结构的安全等级为二级，取结构重要性系数为丫 0=1.0，因恒载时作用效应对结构承载力最不利，故取永久作用效应分项系数丫 gi=1.2。汽车荷载效应的分项系数丫 q=1.4，本组合为永久作用、汽车载荷和人群载荷组合，故人群载荷的组合系数为c=0.80。除汽车外的其他j个可变作用效应的分项系数丫 Qj=1.4。按承载能力极限状态设计时作用效应值基本组合的设计值为：丫 0 M2,d = Y 0 (刀丫 GiSGik + Y Q1Sqi+ cS 丫 QjSQjk )=1.0 X (12 X 51025+1.4 X 895.4+0.80 X 1.4 X 56)=1928.58 kN.mY 0 M4,d = Y 0 (刀 Y GiSsik+ Y Q&1k+ cS Y QjSQjk)=1.0 X (1.2 X 383.50+1.4 X 673.365+0.80 X 1.4 X 44.50 )=1452.751 kN.mY 0 V0,d = y 0 (S Y GiSGik+ Y Q1SQ1k+ cS Y QjSQjk)=1.0 X (1.2 X 145.28+1.4 X 199.65+0.80 X 1.4 X 43.35 )=502.398 kNY 0V/2,d = Y 0 (S Y GiSGik+ Y Q& 1k+ cS Y QjSQjk)=1.0 X (1.2 X 0+1.4 X 46.585+0.80 X 1.4 X 4.20 )=69.923 kN.m5.2正常使用极限状态计算时作用效应组合5.2.1作用短期效应组合汽车载荷作用效应的频遇值洗漱11=0.7，人群荷载作用效应的频遇值系数12=1.0，不计冲击系数的汽车荷载弯矩标准值ML/2,Q1k=740.00kN.m , ML/4,Q1k=556.50kN.m , V./2 ,Q1k=38.50 kN , V0,Q1k=165.00kNMl/2 , sd=MGik+ 11MQ1k+ 12MQ2k=510.25+0.7 X 740.00+1.0 X 56.00=1084.25KN.MM/4 , sd=MGik+ 11Ma1k+ 12MQ2k=383.50+0.7 X 556.50+1.0 X 44.50=817.55KN.MVl/2 , sd =Vsik + 11VQlk+ 12VQ2k=0+0.7 X 38.5+1.0 X 4.2=31.15KNVo, sd=VGik+ 11VQ1k+ 12VQ2k=145.28+0.7 X 165.00+1.0 X 43.35=304.13KN5.2.2作用长期效应组合不计冲击系数的汽车荷载弯矩标准值M/2,Q1k=740.00kN.m , M/4,Q1k=556.50kN.m ,皿加你=38.50 kN ,V,Q1k=165.00kN，汽车作用的准永久值系数21=0.4，人群载荷作用效应的准永久值系数 22=0.4，贝M/2, ld=M Gik + 21 M1k+ 22M2K=510.25+0.4 X 740.00+0.4 X 56.00=828.65KN.MM/4 , Id =MGik + 21 MQlk+ 22 Mj2K=383.50+0.4 X 556.50+0.4 X 44.50=623.9KNVl/2 , Id =Vik+ 2lSlk+ 22VQ2K=0+0.4 X 38.50+0.4 X 4.20=17.08KNVo, ld=VGik+ 21VQ1k+ 22VQ2K=145.28+0.4 X 165.00+0.4 X 43.35=228.62KN六、持久状况正截面抗弯承载能力的计算及复核6.1正截面设计预制钢筋混凝土简支梁截面高度h=1.30m, C25混凝土，HRB335钢筋，I类环境，安全等级为二级,跨中截面弯矩组合设计值M=1928.25KN,查附表得 f cd=11.5MPa,f td =1.23MPa, f sd=280MPa, 丫 o=1.06.2确定T形截面有效宽度1(1)跨径的 1/3: 14500 X =4830mm3(2 )相邻两梁的平均间距：2200mm(3) b+2hn+12hf =200+2 X 0+12X 110=1520mm取最小值，故 bf =1520mm1) 采用焊接钢筋骨架，设as=30+0.07h=30+0.07 X 1300=121mm则截面有效高度 h0=1300-12仁1179mm2) 判定T形截面类型由 fcdbf hf (h0-hf /2 ) =11.5 X 1520X 110X( 1179-110/2 )=2843.72 kN.m M(=1928.58kN.m )故属于第一类T形截面。3) 受压区高度由 M=fcd b f x (h0-x/2 )可得61928.58 X 10 =11.5 X 1520X( 1179-x/2 ) 解方程得合适解 x=98mmd=32mm及规定的30mm钢筋横向净距 Sn=200-35 X 2-35.8 X 2=5840mm及 1.25d=1.25 X 32=40mm 满足构造要求。6.3正截面复核已设计的受拉钢筋为 632面积为4826mm, 4- 25的面积为1964mm, f sd=280Mpa则可得as即=112mm4826 (35 1.5 35.8) 1964 (35 3 35.8 28.4)4826+1964则实际有效高度 h0=1300-112=1188mm 1)判定T形截面类型f cdbf hf =11.5 X 1520X 110=1.92 kN.m f sdAs=280 X (4826+1964 )=1.90 kN.m因为f cdbf hf f sdAs故为第一类T形截面求受压区高度x由 f cdbf x=fsdA 得 x=f sdAs/ (fcdbf ) = 286790 =i08mm1928.58 kN.m又 p =A/bh 0=6790 =2.8%p min=0.2%200x1188故截面复核满足要求。七、持久状况斜截面抗剪承载能力的计算7.1斜截面抗剪7.1.1斜截面抗剪设计(1)腹筋设计根据构造要求，梁最底层钢筋2J 32通过支座截面，支点截面的有效高度 ho=h-(35+35.8/2)=1247mm0.51x 10-3 x . fcu,k X bho=0.51 x 10-3 x , 30 X 200 x 1247=635.97 kN 丫 oVd, o (=502.398 kN )截面尺寸符合设计要求。(2 )检查是否要根据计算配置箍紧跨中截面：33(0.5x 10-) x ftdbh0=(0.5 x 10-) x 1.23 x 200 x 1188=146.12 kN支座截面：33(0.5 x 10- )x ftdbh0= (0.5 x 10- )x 1.23 x 200 x 1247=153.38 kN因 丫 0Vd, i/2 (=69.923 kN ) (0.5 x 10-3) ftdbh02.5，取 pi/2 =2.5 , h 0=1188mm支点截面：P0=1608100=0.64 h 0=1247mm200 1247Sv二：；(0.56 10 冷(20.6P),fcu,kAsvfsvbh00VdP=270mm1 1.12 (0.56 10”)(2 0.6 1.57) 25 100.6 195 200 121822463.628mm的双肢箍筋，箍筋配筋率,取Sv=250mmf h/2=650mm及400mm是满足规范要求的。但采用直径100.60.2% - 0.18% ,故满足规范规定。Ssv200 250综上所述计算，在支座中心向跨径长度方向的1300mm范围内，设计箍筋间距 S=100mm尔后至跨中截面统一的箍筋间距取 S=250mm7.2斜截面抗弯设计弯起钢筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335为屯22,钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离as =56mm弯起钢筋的弯起角度为 45，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。根据公路桥规规定，简支梁的第一排弯起钢筋（対支座而言）的末端弯折点应位于支座中心界面处。这时-h为g =1300 -（3535.8 1.5）（4325.135.8 0.25） =1125mm弯起钢筋的弯起角为 45 0,则第一排弯筋（2N4）的弯起点1距支座中心距离为1125mm弯筋与梁纵轴 一一1300线交点11距支座中心距离为1125-（35 35.8 1.5） 564mm对于第二排弯起钢筋：h2 =1300 -(35 35.8 2.5) (43 25.1 35.8 0.25) = 1090mm弯起钢筋（2N3）的弯起点2距支座中心距离为1125 =h2 = 1125 - 1090 = 2215mm分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值Vsb2，由比例关系计算可得到4315 650-1125Vsb24315-185.45Vsb2 =165.04kN所需要提供的弯起钢筋截面面积Asb2为1333.33Vsb2fsdSi n45；1333.33 165.04280 0.7072=1112mm第二排弯起钢筋与梁轴线交点21距支座中心距离为2215-13002-(35 35.8 2.5)= 1690mm第三排弯起钢筋：傀=1300 -(35 35.8 3 28.4) (43 25.1 35.8 0.25) = 1057mm弯起钢筋（2N2）的弯起点2距支座中心距离为 2215h3 =2215 1053272mm= 118.19kN(4315 650-2215) 185.454315Asb31333.33Vsb3fsdSi n45：1333.33 118.19280 0.707=796mm2第三排弯起钢筋与梁轴线交点31距支座中心距离为3272 -13002-(35 35.8 32779mm第四排弯起钢筋：. ：h4 =1300 -(3535.8 3 - 28.4 1.5)(4325.135.8 0.25) = 1029mm弯起钢筋（2N1）的弯起点3距支座中心距离为 3272 池=3272 *1029 = 4301mm弯起钢筋计算表弯起点1234lAhi ( mm1125109010571024距支座中心距离X （ mm1125221532724301分配的计算剪力值 Mm（ KN）185.45165.04118.19需要的弯矩面积 Abi（mm）12491112796可提供的弯矩面积Asbi （mnm）1609(竝 32)1609(竝 32)982(池 25)982(变25)弯矩与梁轴交点到支座中心距离Xc （ mm564169027793822由于N2的弯起点距支座中心距离为4301mm已大于3109+h/2=3109+650=3759mm,实际工程中，不截断而是弯起。现在同时满足梁跨间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的各弯起点位置。由已知跨中截面弯矩计算值各排钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力M计算如下表。梁区段截面纵筋有效高度h(mm)T形截面类型受压区咼度 X(mm)抗弯承载力M(kN.m)支点中心-1点20321247第一类26555.71点-2点4如21229第一类521083.82点-3点6321211第一类771584.23点-N1点型32+矗251200第一类931875.8N1-梁跨中迪32+4 虫251188第一类1082155.2第一排弯起钢筋(2N4):其充分利用点 “L”的横坐标x=4798mm而2N4的弯起点1的横坐标xi=7250-1125=6125mm,说明1 点位于L点左边，且xi-x ( =6125-4798=1327mm) ho/2 (=1229/2=614.5mm)满足要求。其不需要点 m的横坐标x=6117mmm 而2N4钢筋与梁中轴线交点1的横坐标X1(=7250-564=6686mm)x( =4798mr)i ,亦满足要求。第二排弯起钢筋(2N4):其充分利用点“k”的横坐标x=3064mm而2N3的弯起点2的横坐标X2=7250-2215=5035x(=3064mm)，说明2点位于L点左边，且X2-x ( =5035-3064=1917mm)h/2 (=1211/2=606mm)满足要求。其不需要点j的横坐标x=1199mmm而2N3钢筋与梁中轴线交点2 的横坐标X2(=7250-1690=5560mm) x (=1199mr)i 故满足要求。第三排弯起钢筋(2N3):其充分利用点“ j ”的横坐标x=1199mm,而2N2的弯起点3的横坐标X3=7250-3272=3978mmx(=1199mm)说明 3 点位于 k 点左边，且Xs-x ( =3978-1199=2779mm) ho/2 (=1200/2=600mm)满足要求。其不需要点i的横坐标x=0mmm而2N2钢筋与梁中轴线交点 3的横坐标X3( =7250-2779=4471mm)x (=0mm故满足要求。由上述检查结果可知上图所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。7.3斜截面抗剪承载力复核1 )选定斜截面顶端位置由上图可得距支座中心线 h/2处截面的横坐标为 x=7250-650=6600mm,正截面有效高度 h0=1247mm 现取投影长度c - h0=1247mm则得到选择的斜截面顶端位置A如下图所示，其坐标为 x=6600-1247=5353mm。C=L247n2)斜截面抗剪承载力复核A处正截面上的剪力 U及相应的弯矩 M计算如下:389.24kN145002xVx -Vl (V0 -Vl )69.923 (502.3969.923)22 Ll(124x2L2)=1928.58 (1-4 53532145002=877.21kN mA处正截面有效高度h=1229mm=1.299m(主筋为4 32)则实际广义剪跨比m及斜截面投影长度 c分别为:Mxm Vxho877.21389.24 1.229-1.83 : 3c=0.6mh0=0.6 X 1.83 X 1.229=1.349m1.247m3 =tan-1(ho/c ) =tan-1(1.229/1.34942.30斜截面内纵向受拉主筋有2032 (2N5)，相应的主筋配筋率 p为As 100x1608P=100 X =0.64p min ( =0.18%)bS 200 250Vu = ： 1： 2 ： 30.45 10 2与斜截面相交的弯起钢筋有2N4 (2 32 )、2N3 (2 32);斜筋有(2 16)则AA斜截面抗剪承载力为SV+ 0.75 lOfsJ AsbS“忑= 111 0.45 10(2 0.6 0.64)25 0.00201 19530.75 102802 1608 4020.707=800.15kNVx=389.24kN故距支座中心h/2处的斜截面抗剪承载力满足要求1 )复核第一排弯起钢筋处由上图可得距支座中心线h/2处截面的横坐标为 x=7250-1125=6125mm,正截面有效高度h0=1247mm现取投影长度 c疋h=1247mm则得到选择的斜截面顶端位置A如下图所示，其坐标为x=6125-1247=4878mm。2)斜截面抗剪承载力复核A处正截面上的剪力 Vx及相应的弯矩Mx计算如下：2x2汇4878Vx =Vl (V0 -Vl)69.923 (502.398 -69.923)360.90kN22 L14500Mx 二 M(1-菩)=1928.58 仆一:爲；)=1087.79kN mA处正截面有效高度 h0=1229mm=1.229m（主筋为4 32）则实际广义剪跨比 m及斜截面投影长度 c 分别为：血7.79=2.45 1.247m将要复核的斜截面如上图所示中AA斜截面，斜角 3 =tan-1 ( h0/c ) =tan-1 (1.229/1.806634.20斜截面内纵向受拉主筋有 4032 (2N5 2N4)，相应的主筋配筋率 p为As 100 3217 ,P=100X =1.3p min ( =0.18%)bSv 200 汇 250与斜截面相交的弯起钢筋有2N4 (2032);斜筋有(2016)则AA斜截面抗剪承载力为p fcu ,k sv 1 svVu =十 2： 345 103bh (20.6P)+0.75 10f Asbsinrs= 111 0.45 10” 200 1229, (2 0.6 1.3)25 0.00201 1950.75 102802 1608 4020.707=943.99kNV x=360.9kN故第一排弯起钢筋处的斜截面抗剪承载力满足要求八、持久状况正常使用裂缝宽度挠度验算8.1裂缝宽度验算1 ）带肋钢筋系数ci=1.0短期荷载效应组合弯矩计算值 M=1084.25kNm 长期荷载效应组合弯矩计算值 M=828.65kN m系数 C2=1+0.5 X 丛=1.38系数 C3=1.0Ms2 ）钢筋应力的计算_ Ms-ss O.84hoAs=1084.250.87 1188 6790=154Mpa3）换算直径d的计算2 2d=d=29.6mm_ 6 324 25e6 32 4 25对于焊接钢筋骨架d=de=1.3 X 29.6=38.5mm4 ）纵向受拉钢筋p的计算A-P-bh。：20079088=0-02860-02取 p =0.02。5 ）最大裂缝宽度WW的计算_ass30 + dfk =C1 C2 C3 (Es 0.28 + 10P=1-515430 + 38.5X 1.38 X10 X()20.28+10902=0.15mmhf （=110mm梁跨中截面为第二类T形截面。这时，受压区x高度由式确定A=dE-As+hf(bf -b)=7.143x6790+110x(2200-200)200=134322： EsAsho (b f -b)hfB= -b2=2 疋7.143疋6790 188+(2200 200) 102200=697192则 x= . A2 B 一 A=1343 697192 -1343=238mmh f=110mm开裂截面的换算截面惯性矩Icr为3_2200 238cr33(2200 -200) (238 -110)3+7.143 X 6790 X (1188-238 )64=5.50565 X 10 mmT梁的全截面换算截面面积 A为2A=200X 1300+(2200-200) X 110+(7.143-1) X 6790=521711mm 受压区高度x为2 2X=0.5 200 13000.5 (2200 -200) 110(7.143 -1) 6790 1188521711=442mm全截面换算惯性矩I。为1h1h10bh bh( x) (bf1-b)h(bfb)hf (x ) G E1)As(hx)212212213130013=200 13003 200 1300442(2200-200) 110312 2 12110 2 2 (2200-200) 110 (442)2 (7.143-1) 6790 (1188-442)2=10.42 1010mm42)计算开裂构件的抗弯刚度全截面抗弯刚度B 0=0.95EcI 0=0.95 X 2.8 X 104 X 10.42 X 1010=2.77 X 1015Nmm开裂截面抗弯刚度B cr=E cr=2.8 X 104 X 55056.5 X 106=1.54 X 1015 Nmrm全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗拒为Io 10.42 1083W= =1.21 x 10 mmh-x 1300 -442全截面换算截面的面积距为S。=*bfX2 一扌 bf -b xhf 2J 2200 4422222200 -200 442 -11073= 10.47 10 mm塑性影响系数为2S0_2 10.47 107 W0 =1.21 108= 1.73开裂弯矩M cr = Y ftkW=1.73 x 1.78 x 1.21 x 108=372.61KN.m 抗裂构件的抗弯刚度B=B。M cr 2 M cr 2（M：）1一（加门B0Bcr2.77 1015, 372.61、2 “，372.61 厲 2.77 1015()1 -()芮1084.251084.251.54 10152= 1.63 10 N mm3）受弯构件跨中截面处的长期挠度值结构自重作用 下跨中截面弯矩标准值 M=510.25kNM 对 d混凝土，挠度长期增长系数 n 心1.60。受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为_ 5 MsL231 =x n e48 B486 21084.25 1014500151.63 101.60 二 23mm在自重作用下 跨中截面的长期挠度值为3謳x48485125 106 145002 1.60 “mm151.63 1015则按可变荷载频遇值计算的长期挠度值（3 c=3 l- 3 G=30-20=10mm=9mm，故跨中截面需要设置预拱度。1600 1600根据公路桥规对预拱度设置的规定，得到梁跨中截面处的预拱度为1 1.二 G Q = 1112 = 17mmG 2 Q 2九、短暂状况(施工安装)应力验算及(吊钩设计) 9.1计算弯矩和剪力一根主梁的荷载集度为g=0.2 X 1.3+(0.08+0.14) X 0.99 X 250=11.95KN/m设采用两点吊装，梁的吊点位置距梁端分别为im则吊点处的弯矩为1 2 1 2M1 gh11.95 15.98kN m2 2跨中最大弯矩为1 1.29 5 1111 2 1 M2=g22 刁 g2l=8*1.9 甲 14.5 2-= 227.姝N m吊点处的最大剪力为V 1 g gl 1 11.95 14.50-11.95 1 = 74.69kN吊装时的弯矩图，剪力图如图所示9.2正截面应力验算由于吊装处弯矩很小，故仅验算跨中应力梁跨中截面的换算截面惯性距Icr计算根据公路桥规规定计算得到梁受压翼板的有效宽度bf =1520mm, hf =110mm,kF1188mmES 2 105Ec 2 10= 7.143T梁换算截面的惯性矩Icr计算对T梁的开裂截面，由0.5b fx2=a esAs (h-x )可得20.5 X 1520X x =7.143 X 6790X (1188-x ) 解得 x=245mmhf (=110mm梁跨中截面为第二类T形截面。这时，受压区x高度由式确定a/esAs +h f(b f _b) =b_ 7.143 6790 110 (1520-200)_ 200=969B=2 EsAsh0 (bf -b)hf2b22 7.143 6790 1188 (1520 - 200) 110=576918则 x= . A2 B A=9692 576918-969=262mmh f=110mm开裂截面的换算截面惯性矩Icr为33+7.143 X 6790 X (1188-262 )_1520 2623(1520 -200) (262 -110)3cr3364=43133.61 X 10 mm考虑吊装因素：取 M：=1.2M2=1.2 227.42 =272.90kN m受压区混凝土边缘纤维压应力MkX0272.90 106 262cr4.31336 1010二 1.66MPa0.80 fck =0.80 16.7 =13.36MPa；c受拉钢筋的面积重心处的应力_ Mk (h。-x)272.9气 1188-262)X1O6八 Es Icr _ .4.31336 1010= 41.85MPa最下面一层钢筋(2： 32)重心距受压区边缘高度ho1=1300-(35.8/2+35)=1247mm则钢筋应力为n IcrMk (h01 x )_7 143汇 272.9江(1247 262尸1064.31336 1010=44.51MPa ： 0.75fsk = 251MPa验算结果表明，主梁吊装时混凝土正应力和钢筋拉应力均小于规范限值，可取图的吊点位置。十、主梁材料用量统计计算10.1钢筋用量计算1 号筋：水平直线段长：I i=14960-2(53+160)=14534mm圆弧长：I h=3.14 X 160/2=251mm竖直线段长：1222-160-110=952mm总长=14534+251 X 2+952 X 2=16942mm2 号筋：水平直线段长：I 1=14960-2(53+1302+320 X tan22.5 )=12339 mm圆弧长：I h=3.14 X 320/4=251mm斜线段长：1125/sin45 o-2 X( 320 X tan22.5) =1326总长=12339+251 X 4+1326 X 2+160 X 2=16315mm3 号筋：水平直线段长：l 1=14960-2(53+1125+1100+320 X tan22.5 )=10139mm圆弧长：I h=3.14 X 320/4=251mm斜线段长：1090/sin45 -2 X( 320 X tan22.5 o) =1276mm总长=14015mm4 号筋：水平直线段长：I 1=14960-2(53+1125+1100+1100+320 X tan22.5 )=7997mm圆弧长：I h=3.14 X 320/4=251mm斜线段长：1057/sin45 o-2 X( 320X tan22.5 o) =1288mm总长=11607mm5 号筋：水平直线段长：I 1=14960-2(53+1125+1100+1100+1100+320 X tan22.5 o)= 5797mm圆弧长：I h=3.14 X 250/4=196mm斜线段长：1024/sin45 o-2 X( 250X tan22.5 o) =1241mm总长=9313mm同理可求出其他各钢筋的下料长度。施工图如附图所示。混凝土总用量=0.2 X 1.3+0.5 X (0.08+0.14) X 0.99 X 2=7.15m钢筋明细表编号钢筋种类直径(mm数量每根长度(mm总长度(m单位长质量(kg/m)总质量(kg)1HRB3353221694233.886.31213.812HRB3353221631532.636.31205.903HRB3353221401528.036.31176.874HRB3352521160723.2143.8589.375HRB335252931318.6263.8571.716HRB3352221489029.782.9888.757HRB335101014890148.90.61791.878R2358742860211.640.39583.60工程量总表钢筋种类钢筋直径(m)总质量(kg)HRB33532596.58HRB33525160.08HRB3352288.75HRB3351091.87R235883.60C25混凝土总量为7.15m 3,钢筋总质量为1020.88kg 。