360型对辊式压块机设计讲解

单位代码学号分类号密级02080105659TH6HUANGHE S &T COLLEGE毕业设计（论文）360对辐式压块机设计院（系）名称 工学院机械系专 业名称 机械设计制造及其自动化学生姓名 张国辉指导教师 康红伟2012年 5月 18日360对辐式压球机的设计摘要目前我国工业型煤的生产工艺主要采用粉煤添加粘结剂低压成型，以往的研究主要集中在成型工艺和粘结剂方面，对成型机械的研究开发甚少。事实上，成型 机械是型煤生产的关键设备，国内大部分型煤厂采用有粘结剂的低压成型，其工 艺过程主要包括原煤的粉碎、配料，粘结剂、固硫剂等助剂的添加，混捏与成型，型 煤烘干等，工艺冗长。再加上用电和设备的折旧、添加剂及人员工资，导致型煤的 生产成本偏高，最终型煤价格与块煤相差无几，从而使型煤用户在经济上承受起来 较为困难。所以本论文就是设计高压的成型机械，这样可以少用甚至不用粘结剂。原煤不经过入洗而直接用于燃烧，不仅浪费能源，而且产生大量的煤烟和温 室气体的排放发。采用清洁煤技术，是提高煤炭利用效率和减少污染的最佳选择。 工业型煤成套技术就是其中一种比较成熟的方法，通过添加助剂对粉煤进行混捏 成型,用作工业锅炉和窑炉的燃料，与直接燃烧散煤相比，烟尘排放量及SO2排放量 都可以大量减少。所以无论是从可持续发展方面考虑还是从经济性方面考虑压块 机的作用都是不可忽视的。关键词：压块机，型煤，粘接剂，温室气体。Twin roller compaction machine design of 360 typeAuthor:zhangguohuiTutor:KanghongweiAbstractAt present our country industrial briquette production technology using coal powder binder low pressure molding, previous studies mainly focus on the forming process and the binder, the molding machinery research development about. In fact, molding machinery is the key equipment of coal production, most of the domestic coal briquette binder by a low pressure molding, the process mainly includes coal crushing, mixing, binder, sulfur fixing agent and other additives, kneading and molding, briquette drying, process long. Coupled with the use of electricity and equipment depreciation, additives and staff wages, led to the coal production cost on the high side, the final price and not much difference between coal lump coal briquette, thereby allowing users in the economy is more difficult to bear. So this paper is the design of high pressure molding machine, which can use less or even no binder.Coal without washing and directly used for burning, not only a waste of energy, and produce large quantities of soot and greenhouse gas emissions. The clean coal technology, is to improve the utilization efficiency of coal and reduce pollution is the best choice. Industrial coal briquette technology is one of the more mature method, by adding additives to coal powder are mixed and kneaded molded, used for industrial boiler and furnace fuel, and direct combustion of coal, soot emissions and emission of SO2can reduce the number of. So whether it is from the aspect of sustainable development consideration from the economic considerations press role can not be ignored.Keywords:Briquetting machine, briquette, adhesive, greenhouse gas目录1绪论 61.1 工业型煤的发展状况 61.2 对辗压密机的成型原理 61.3 对辗成型机的发展概况 72电动机的选择及传动方案的确定 92.1 电动机的选择 92.1.1 选择电动机的类型和结构形式 92.1.2 选择电动机的容量 92.2 传动比的计算及分配 92.3 传动方案的确定 102.4 减速器的选择及传动比分配 103 v带带轮设计 113.1 设计功率 113.2 选定带型 113.3 传动比 113.4 小带轮的基准直径 113.5 大带轮的基准直径 113.6 带速 113.7 初定轴间距 113.8 所需基准长度 123.9 实际轴间距 123.10 小带轮包角 123.11 单根v带传递的基本额定功率 123.12 传动比i金1时的额定功率增量 123.13 v带的根数 123.14 单根v带的预紧力 123.15 作用在轴上的力 133.16 带轮的结构和尺寸 134基本参数计算 144.1 各轴的转速 144.2 各轴功率 144.3 各轴转矩 145轴的设计计算 155.1 轴材料的选择 错误！未定义书签。5.2 计算轴最小轴径 错误！未定义书签。5.3 根据轴向定位要求确定轴向各段直径和长度 155.4 初步选择滚动轴承 错误！未定义书签。5.5 辗子处轴的设计 错误！未定义书签。5.6 轴承处轴的设计 错误！未定义书签。5.7 齿轮处轴的设计 错误！未定义书签。5.8 确定轴上圆角和倒角尺寸 错误！未定义书签。5.9 求轴上载荷 错误！未定义书签。5.10 按弯扭合成应力校核轴的强度 错误！未定义书签。6齿轮的设计与计算 206.1 选定齿轮的类型 206.2 按齿根弯曲强度设计 206.3 确定公式内的个计算数值 207键的选用及校核 208成型辗的设计 238.1 成型辗的材料选择 238.2 成型辗结构设计 238.3 煤球布置 238.4 产量计算 24结论 25致谢 26参考文献 271绪论1.1 工业型煤的发展状况中国目前在工业上得到普遍应用的型煤主要是通过机制冷压一次成型的型 煤。成型设备有对辗成型机和挤出机。成型压力较低 ，一般在25 MPa左右。型煤 的形状大部分为扁圆形，也有方形、枕形、棒形等。具显著的特征是呈饼状或柱 状，三维方向的尺寸至少有一个相差较大，而且尺寸单一。所制型煤密度较高，表面 比较光洁，具有比较高的强度。型煤的生产设备则有向引进高压成型设备的方向和推广国内研制的低压炉 前成型设备方向并举的发展趋势。以期能够降低成本，提高质量，加快型煤产业化 进程。成本高于原煤，再加上型煤生产要消耗一定的人力及电能，型煤生产厂家也 要获取一定的利润，致使锅炉型煤的售价一般比可代替煤种高出数十元。当型煤所带来的经济效益不能弥补用户购置型煤的价差时，在市场经济条件下，即使采用其他强制办法，也很难形成市场。这正是中国工业锅炉型煤夭折，又转 向推广锅炉型煤在炉前即制即用的所谓 炉前成型”方法的根本原因。工业锅炉型 煤炉前成型技术，从本质上讲是增加了锅炉的辅机。是锅炉节能技术改造的一部 分。具减少环境污染效果甚差。按照有关厂家提供的价格资料分析，在中国煤炭资源价格偏低的条件下，由于设备运行状态或改变所用的煤质不同，所增加的这一 部分投资回收期限大约在几个月至几年。根据对用户的调查分析，多数认为这种炉前成型方法不适应中国大量的用户锅炉单台容量小、按季节运行或间歇式运行 的要求。1.2 对辗压密机的成型原理被压物料经给料口落入两辗子之间， 进行挤压粘合，成品物料自然落下。遇 有过硬或不可压时，辗子可凭液压缸或弹簧的作用自动退让，使辗子间隙增大， 过硬或不可破碎物落下，从而保护机器不受损坏。相向转动的两辗子有一定的问 隙，改变间隙，即可控制产品最大排料粒度。对辗破碎机是利用一对相向转动的 圆辗，四辗破碎机则是利用两对相向转动的圆辗进行破碎作业。特点：双辗破 碎机采用三角带或万向节联轴器进行传动和调节两辗之间的间隙。对辗压密机由机架、一对辗子、三角皮带传动装置和弹簧保险装置等主要部 件组成。两台电机通过皮带轮传动，带动两辗子相向转动。一个辗子的轴支承在 与机架固定在一起的固定轴承上，另一个辗子的轴支承在活动轴承上。活动轴承 可以沿机架导轨水平移动，使两辗子间的排料口宽度在必要时可以增大，将非破碎物排出机外。辗子安装在焊接的机架上，由安装在轴上的辗芯以及套在辗芯上 的辗套组成，两者通过锥形环，用螺栓拉紧，以使辗套紧套在辗芯上。当辗套的 工作表面磨损时，可以拆换。前辗的安装在滚柱轴承中，轴承座固定安装在机架 上，后辗的轴承则安装在机架的导轨中， 可以在导轨上前后移动，后辗的轴承用 强力弹簧压紧在顶座上，当转辗之间落入难碎物时，弹簧被压缩，后辗后移一定距离，让硬物落下，然后在弹簧张力作用下又回到原来位置。弹簧的压力可用螺 母调整，在轴承与顶座之间放有可以更换的钢垫片，通过更换不同厚度的垫片， 即可调节两转辗的间距。对辗压密机前辗通过减速齿轮和传动轴以及带轮用电动机带动，后辗则通过装在辗子轴上的一对齿轮由前辗带动作相向转动。为了使后辗后移时两齿轮仍能 啮合，齿轮采用非标准长齿。1.3 对辗成型机的发展概况对辗式辗压成型机于19世纪下半叶在欧洲诞生。第一天能够成功运转的辗 压成型机在1870年末期由比利时的Losisau制造并被安装在美国的里奇蒙得港 的一家成型厂。然而，大多数早期的其他开发工作已在欧洲展开，并且在 19世 纪末在比利时、法国和德国已达到非常高的应用水平。 表1表面了在德国产煤区 硬煤成型机的发展情况，从1900年1910年的10年间其辗压成型机熟练成倍增 长，到1910年达到243台，年产型煤400万吨。德国哈汀根/鲁尔的KOPPEN公司是从1898年开始制造出了它的第一台用 于硬煤成型的辗压成型机。该机有一套旋转布料装置以稳定两个成型辗的入料， 两个成型辗由安装在轴中心的宽大而坚固正齿轮维持同步，两个分离辗具有形同的尺寸（直径650mm,宽度280mm）。这样一台机器具压辗转速为 6.5rpm,每 小时可生产6吨相对小一些的（1550） g用于家庭取暖的硬煤型煤。在20世纪20年代早期，德国硬煤成型开始滑坡，二战结束后煤炭成型又产 生短期复苏，大型的成型机产量的 2倍以上。此后不久，石油和天然气在许多热 用途方面显然取代了煤炭，尤其是家庭取暖，因而在生产的煤炭成型厂的数量急 剧萎缩。今天，在工业化国家里，大多数常规的煤炭成型厂业已停业并被拆除， 其结果是，许多提供煤炭辗压成型的公司破产后或开始生产其他用途的成型设 备，但是，KOPPERN公司作为一个杰出的供应商，至今仍在积极从事设计和制 造辗压成型机以及型煤设备。2电动机的选择及传动方案的确定2.1 电动机的选择2.1.1 选择电动机的类型和结构形式按工作条件和要求，选用一般用途的y系列三相异步电动机，为卧式封闭结 构。2.1.2 选择电动机的容量辗子转速n=10r/min；辗面切相线压力 f=4.5kn/cm ；辗子宽度b=400mm ；辗子速度 v=r* =d* 兀 *n/(60*1000) =0.1885m/s；工作部分的功率 p=f*b*v=4.5*40*0.1885=33.93kw ;电动机的功率p0=p/4其中混从电动机到辗论主轴之间的传动装置总效率：刀二刀1*42*43*44*力4*4541=0.9是带轮的传动效率；0=0.98是减速器的传动效率；43=0.99是联轴器的传动效率；44=0.9是轴承的传动效率；45=0.9是齿轮的传动效率；刀二刀1*42*43*44*441寺5=0电动机的功率p0=p/436.78kw;选择电动机的功率pmpO,所以选择37kw, y250s-6电动机。其同步转速是1000r/min,满载转速是 980r/min。2.2 传动比的计算及分配总的传动比i=nm/n=980/10=98,因为所选的减速器是标准减速器，并且带轮 不宜承受很大的传动比，所以减速器选择时应该选择i减0 981根据 机械设计 手册第五版 成大先主编，初步选择zsy系列的减速器，传动比i减=90根据 n=1000r/min和传动比i=90及功率p37kw,可以选择zsy315-90勺减速器，由此可知, 带轮的减速比为1带=加减=1.0889。2.3 传动方案的确定压密机的工作环境不好，工作状况不稳定，维修也不是很方便。所以在设计 过程中应使整机在保证工艺性能指标的前提下尽量提高使用寿命，简化结构，减少故障点，最大限度的降低维修量。其传动简图如图 2所示。整机结构大致分为：电动机、带传动、减速器、联轴器、工作辗、同步齿轮图2传动系统简图2.4 减速器的选择及传动比分配总传动比i=nm/n=980/10=98,因为所选的减速器是标准减速器，并且带轮不宜承受很大的传动比，所以减速器选择时应该选择i减098的，查机械设计手册，初步选择ZSY系列的减速器，传动比i减=90，根据n=1000r/min和传动比i=90 及功率p40.78kw,可以选择ZSY315-90的减速器，由此可知，带轮的减速比为i带=i/i 减=1.0889。3v带带轮设计3.1 设计功率Pd=ka*p=1.4*45=63kw,其中p为传递功率，ka是工况系数，有表9.2-13要选 择 ka=1.4。3.2 选定带型根据pd和n1由图9.2-1和图9.2-理取普通v带d带型。3.3 传动比i=n1/n2=dp1/dp2,若计入滑动率：i=n1/n2=dp2/ (1-6 dp1。n2是大带轮转速，dp1是小带轮的节圆直径，dp2是大带轮的节圆直径，反弹性滑动率， 通常取0.01-0.02,通常带轮的节圆直径可视为基准直径。3.4 小带轮的基准直径Dd1按表9.2-36和9.2-3眦定，为提高v带的寿命，宜选取较大的直径，这里选 取 355mm。3.5 大带轮的基准直径Dd2=i*dd1 (1-6 =382mm, dd2应按表9.2-36选取标准值，可选取dd2=375mm。3.6 带速V=tt *dp1*n1/(60*1000) =18.2m/s,为充分发挥 v带的能力，一般应使 v = 20m/5 故带的传动速度还可以。3.7 初定轴间距0.7( dd1+dd2) & a04dd1+dd2),既511mma0 A0 ,同裱,由机械设计表15-3可知，A0=97-112,取A0=105, 可得到dmin166.9mm对于轴径d 100mm勺轴，有一个键槽时,轴径增大3% 既dmin172mm故选轴径d=180mm。输出轴的最小直径显然是安装在联轴器处 轴的直径do()()C QQHLK V 旧旧图5.1 I轴结构为了使所选的轴直径di -n与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器的 型号，联轴器的计算转矩tca=ka*t3,由机械工程师查表14-1,考虑到转矩变 化很小，故取 ka=1.3,则：tca=49900n*m,按照计算转矩tca应小于联轴器公称转矩的条件，查机械设计手册，用凸缘联轴 器，其公称转矩为5000n*m,半联轴器的孔径是d1=180mm,故取d I - H =180mm, 半联轴器的长度L=302mm,半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=240mm。5.3 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1）为了满足半联轴器的轴向定位要求，I -R右端需制出一轴肩，故取R -田 段的直径dH-IH=190mm2）初步选择滚动轴承，因轴承只承受径向力，并且径向力很大，故选择调心 滚子轴承，由新编机械设计手册可以选取轴承代号 23038,其尺寸是d*D*B=190mm*290mm*75mm3）取安装辗子部分的轴径是200mm即dm - IV=200mm根据设计要求可知辗子 长度为400mm但是为了压紧辗子，使棍子有效工作，取 LIZ-IV=396mm辗子右 端用轴肩定位，轴肩高度h0.07d=14mm故取h=15mm则轴肩处的直径是 d=230mm 轴环高度是 b 1.4h=18mrp 取 b=18mm4）轴承端盖的总厚度为23mm轴承两端都用轴承端盖，一端端盖是为了防止 轴承轴向移动，另一端轴承端盖是为了防止落料进入轴承中。根据端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器的距离为l=72mm LII - m =215mm Lm - IV =394mm在iv - V段中取轴承外端盖到齿轮的距离是 57mm 因为对于辗子来说两端的轴承最好对称分布这样受力均匀，所以LIV-V=195mm5）齿轮的厚度为b=180mm左端用轴肩定位，所以取dV - VI段=180mm由于其右端还要用螺母进行锁紧， 所以要取小于180mlmJ长度， 这里取做LV-VI=172mm垫片的厚度是8mm螺母的厚度是27mm但是还是要露 出一部分轴的，所以取VI -叩段长度LVI - VU=60mm5.4 初步选择滚动轴承因轴承只承受径向力，并且径向力很大，故选择调心滚子轴承，由机械设计 手册可以选取轴承代号23038,其尺寸是dXDXB=180mm 290mm 75mm。故 dm-iv =180mmo因为滚动轴承承受一定的轴向力，因此需要对轴承的外圈和内圈 进行轴向定位，故IV -V段需制出定位轴肩，去div-v =218mm。5.5 辗子处轴的设计取安装辗子的轴颈是200mm即dv $ =200mm,根据设计要求知辗子宽度是400mm,但是为了压紧辗子，使辗子有效工作，取lrn-iv=396mm,辗子右端采用 轴肩定位，轴肩高度h0.07d,故取h=14mm,则轴肩处的直径dvi-w=228mm,轴 环宽度 b 1.4h=19.6mm,取l vi-vn =40mm。5.6 轴承处轴的设计轴承端盖的总厚度为23mm,轴承两端都用轴承端盖，一端端盖是为了防止 轴承轴向移动，另一端轴承端盖是为了防止落料进入轴承中。根据端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的左外端面与半联轴器的距离为l=73mm, 右端面要用一个套筒定位，套筒长度去l=41mm,轴承端盖左端的轴有螺纹，在 叩-DC段中取轴承外端盖到齿轮的距离是75mm,因为对于辗子来说两端的轴承最 好对称分布这样受力均匀，所以lw-K=186mmo辗筒右端的轴承同样内外圈都需 要轴向定位，VH -11处轴上能对轴承内圈定位，取 dvn-w =190mm,取lk皿=25mm。5.7 齿轮处轴的设计齿轮的厚度为b=180mm,左端用轴套定位，所以取IX -X段直径d=180mm, 由于其右端还要用锁紧螺母进行锁紧，所以要取小于 186mm的长度，这里取做 Lvi-w=165mm0其右端需用锁紧螺母锁紧，其直径略小于 180,取M180mm，垫片 的厚度是3mm,螺母的厚度是27mm,但是还是要露出一部分轴的，所以取X -XI 段长度Lx-为 =85mm。5.8 确定轴上圆角和倒角尺寸参考表15-2,取轴端倒角为2*455.9 求轴上载荷首先根据轴的结构图做出轴的计算简图图5.2 I轴载荷分布图Fr和Fnv1即Fnv2都是竖直面内的力，根据设计要求可知，竖直面内受到最主 要的力就是重力，在这里可以忽略不计，水平面内的力很大，Ft=4.5kn*40=180kn, 因为支撑是对称分布的，所以 Fnv1= Fnv2=Ft/2=90kn, L1=L2=270mm ,弯矩 Mh=Fnv1*L1=24300n*m , T=33253n*m画出弯矩图和扭矩图可知：图5 .31轴扭矩分布图Ftl;nvl图5.4 I轴弯矩分布图由上面的两个图可知在辗子的地方所受的弯扭力最大。5.10 按弯扭合成应力校核轴的强度进行校核时通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面的强度。根据机械设计公式（15-5）及以上数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力， 取a =0.6轴的计算应力I ca=t明I? + （zw=J.MM加4300000 +（0. 6乂 33253000）ca=30.1 200=39.3MPa前面已选择轴的材料45钢调质,查得篌i=60mpa,因此迄a&i,故轴安全。n轴的设计与前者相同，它们的材料也相同，承受的力矩和转矩均相同，支撑相对于辗子也相同，所以不用再设计校核了。6齿轮的设计与计算6.1 选定齿轮的类型齿轮的精度等级，材料，初定其模数及齿数，根据工作要求，选用直齿圆柱齿轮传动。对辗式压球机为一般的工作机器，速度不高，故选用7级精度（GB10095-88）。材料选择，选择齿轮材料为 40cr （调质），硬度为280HBS。根据结构要求，齿轮的分度圆直径应该和辗子的直径相同，这里我们初步选择其 模数 m=12mm,那么其齿数 Z=d/m=360/12=30。6.2 按齿根弯曲强度设计又设计计算公式（10-5）进行试算，即3）2KT -rfatYsa .6.3 确定公式内的各计算数值1）齿轮传递的扭矩 T= T3/2=19195n*m2）由表10-7选取齿宽系数，因为该传动中选的是悬臂式的结构，故 1=0.53）由图10-20C查得齿轮的弯曲疲劳极限 （fe1=620mpa4）由图10-18取弯曲疲劳寿命系数 Kfn1=0.855）计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数S=1.4,由公式（10-12）得Kfnlafelf1=376.4mpa冗 dn0360410=0.188m/s, 7级精度，由图10-8查的动载系数Kv=1 ,由表10-2查得使用系数 Ka=1.75,直齿轮Kf a =1由图10-13查得Kfb=1.357）计算载荷系数KK=Ka*Kv*Kfa*Kfb=1.75*1T1.35=2.368)由表10-5,查得齿形系数Yfa1=2.52,应力校正系数Ysa1=1.625Yfal*Ysal 2.52*1.652Ffa*Ysakf3 2*2,36*19195*1030.5 卑 3()2* 0.011069)计算=0.01106=13.06由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，由13.06mmS标准模数表，并就近圆整为标准值 m=16mm,由齿轮直径d=360mm,算出齿轮的齿数z, Z=d/m=360/16=22.5,取齿数为23个，这样齿轮分度圆直径变为了 d=z*m=23*16=368mm ,辗子为了能够有效地工作其直径也要变为 368mm。7键的选用及校核I轴伸出轴与半联轴器相连，其直径 d=180mm,选用圆头普通平键（A型） b=45mm, h=32mm, L=200mm , I轴传递的扭矩T1=33253NM,采用双键连接,成180对称布置，考虑到制造误差使键上载荷分布不均，按1.5个键计算(7.1)2T二p= dkl2 3325318016200=115.4MPa。p=120MPa所选键合格I轴中间的键用于辗轮和轴的连接，轴颈d=200mm,选用圆头普通平键（A型）b=45mm, h=32mm, 2*L=2*100mm ,该段轴轴传递的扭矩也为 T=33253N*M2T 2 33253:-p=dkl 20016200=103.9MPa；:p=120MPa所选键合格I轴右端的键用于齿轮和轴的连接，轴颈d=200mm,选用圆头普通平键（A型）b=45mm, h=32mm, L=100mm,该段轴轴传递的扭矩 T=T1/2=16626.5NM2T 216626. 5；=p=66.2MPa60=3.06t/ho结论通过本次的毕业设计让我学到了很多，这一次毕业设计是本科学习阶段的一 次很难得的理论联系实际的机会， 使我摆脱了单纯的理论知识的学习状态， 和实 际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业知识，解决实际工程问题的能力， 同时也提高了我查阅文献资料，设计手册，设计规范以及电脑制图等其他的专业 能力水平，而且对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，者B是我 的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，这也是这次毕业设计的关键目的所在。虽然毕业设计内容繁多，过程繁琐，但是我都认认真真的对待，一点一点的 做了出来，和老师的多次交流使我的视野更加开阔， 每每遇到设计上的问题老师 都会给予很多帮助，有时候甚至不耐其烦的一遍遍解释，可以说没有老师的大力 帮助我的毕业设计肯定不会那么精彩。老师除了对专业知识的帮助外，也教会我 很多原来并没有深刻理解的大道理，特别是那句有得必有失。最近失去的东西太 多了，我相信我以后一定会把这句话作为行动的衡量标准之一。致谢首先，感谢工学院和我的母校黄河科技学院四年来对我的培养。其次，我要感谢我的导师康红伟，他严谨细致，一丝不苟的作风一直是我工 作，学习中的榜样，他循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。其次我要感谢同组同学王严严，黄克 胜得帮助和指点，没有他们的帮助和提供资料，没有他们的鼓励和加油，这次的 毕业设计就不会那么顺利的进行。俗话说的好磨刀不误砍柴工”，当每次遇到不懂得问题时我都会第一时间去 问康老师，康老师对我提出的问题都一一解答，从来没有因为我提出的问题稍过 简单而加以责备，而是一再的告诫我做设计该注意的地方， 从课题的选择到项目 的完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持，他真的做到了传道解惑” 的作用，除了敬佩老师的专业水平外，他治学严谨和科学研究的精神也是我永远 学习的榜样，并将积极影响我的今后的学习和工作， 在此谨向康老师致以诚挚的 谢意和崇高的敬意。参考文献1 .徐激机械设计手册(第四册).北京：机械工业出版社，19912 .王华坤，范元勋.机械设计基础(H).北京：兵器工业出版社，2001.63 .张一敏.固体物料分选理论与工艺.北京：冶金工业出版社，20074 .百度百科.双辗式压球机.北京：百度搜索引擎，20005 .谷歌.压球机.美国：谷歌搜索引擎，6 .中国机械ca此坛压球机7 .刘龙保，吴宏志，周卫平.高压对辗工业型煤成型机的设计研究J.煤矿机械， 1999, (03).8 .刘随芹，戈帕萨尔格.国外高压对辗成型机的设计及其新进展J.矿山机械， 1999, (10).9 .王学娅，李晓堂.小00M70 4.5t/h卧式对辗压球机的研究与设计J.冶金能 源，1997, (06).10 .刘龙保，黄嘉兴.GXM600/45型对辗式工业型煤成型机的研制J.煤炭加工与 综合利用,1998, (03).11 .吕玉庭,杨立茹，孙健，陶宏伟.工业型煤成型工艺的研究J.煤炭技术，2001, (04).12 .刘晖.提高液压式蜂窝煤成型机生产率的途径J.山西煤炭,1997, (03)13 .刘随芹，戈帕萨尔格.国外高压对辗成型机的设计及其新进展J.矿山机械, 1999,14 . H.-Y. Chen (B)Department of Mechanical Engineering, Mingchi University of Technology, No. 84, Gungjuan Road, Taishan, Taipei 243, Taiwan e-mail: hychenmail.mcut.edu.tw15 . S.-J. HuangDepartment of Mechanical Engineering, National Taiwan University of Science and Technology, No. 43, Keelung Road, Sec 4, Taipei 106, Taiwan需要全套答辩通过的设计，或按任务书要求定做的同学，请联系。啮。或QQ。.请扫描加00