冲孔落料弯曲复合模具设计

1绪论改革开放以来，随着国民经济的高速发展，工业产品的品种和数量的不断增 加，更新换代的不断加快，在现代制造业中，企业的生产一方面朝着多品种、小 批量和多样式的方向发展，加快换型，采用柔性化加工，以适应不同用户的需要； 另一方面朝着大批量，高效率生产的方向发展，以提高劳动生产率和生产规模来 创造更多效益，生产上采取专用设备生产的方式。 模具，做为高效率的生产工具 的一种，是工业生产中使用极为广泛与重要的工艺装备。采用模具生产制品和零 件，具有生产效率高，可实现高速大批量的生产；节约原材料，实现无切屑加工； 产品质量稳定，具有良好的互换性；操作简单，对操作人员没有很高的技术要求； 利用模具批量生产的零件加工费用低； 所加工出的零件与制件可以一次成形， 不 需进行再加工；能制造出其它加工工艺方法难以加工、形状比较复杂的零件制品； 容易实现生产的自动化的特点。如图21所示零件图。生产批量：大批量；材料：LY21-Y;该材料，经退火及时效处理，具有较高的强度、硬度，适合做中等强度的零 件。尺寸精度：按公差IT14查出来的。尺寸精度较低，普通冲裁完全能够。其他的形状尺寸均未标注公差，属自由尺寸，可安 IT14 级确定工件的公差。经查公差表，各尺寸公差为：?90 +0。 3020 0-0.52600-0.52工件结构形状：制件需要进行落料、冲孔、弯曲三道基本工序，尺寸较小。结论：该制件可以进行冲裁制件为大批量生产， 应重视模具材料和结构的选择， 保证磨具的复杂程度和模具的寿命。3 确定工艺方案及模具的结构形式根据制件的工艺分析，其基本工序有落料、冲孔、弯曲三道基本工序，按其先后顺序组合，可得如下几种方案 ;（1） 落料弯曲冲孔；单工序模冲压（2） 落料冲孔弯曲；单工序模冲压。（3） 冲孔落料弯曲；连续模冲压。（4） 冲孔落料弯曲；复合模冲压。方案（ 1） （ 2）属于单工序模冲裁工序冲裁模指在压力机一次行程内完成一个冲压工序的冲裁模。 由于此制件生产批量大， 尺寸又较这两种方案生产效率较低，操作也不安全，劳动强度大，故不宜采用。方案（ 3）属于连续模，是指压力机在一次行程中，依次在模具几个不同的位置上同时完成多道冲压工序的模具。 由于制件的结构尺寸小， 厚度小， 连续模结构复杂，又因落料在前弯曲在后，必然使弯曲时产生很大的加工难度，因此，不宜采用该方案。方案（ 4）属于复合冲裁模，复合冲裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同时完成数道冲压工序的模具。 采用复合模冲裁， 其模具结构没有连续模复杂，生产效率也很高，又降低的工人的劳动强度，所以此方案最为合适。根据分析采用方案（ 4）复合冲裁。3.1 模具类型的选择由冲压工艺分析可知，采用复合冲压，所以模具类型为复合模。3.2 定位方式的选择因为该模具采用的是条料， 控制条料的送进方向采用导料板。 控制条料的送 进步距采用导正销定距。3.3 卸料方式的选择因为工件料厚为1.5mm,相对较厚，卸料力大，故可采用刚性料装置卸料。3.4 导向方式的选择为了提高模具寿命和工件质量，方便安装调整，该复合模采用中间导柱模架 的导向方式。4模具设计工艺计算4.1 计算毛坯尺寸相对弯曲半径为：R/t=2/1.5=1.330.5式中：R弯曲半径（mm）t材料厚度（mm）由于相对弯曲半径大于0.5,可见制件属于圆角半径较大的弯曲件，应该先 求变形区中性层曲率半径 B （mm）。B =r+kt公式（41）式中：ro内弯曲半径t材料厚度k中性层系数表41板料弯曲中性层系数ro/t0.10.20.250.30.40.50.60.81.OK1（V）0.300.330.350.360.370.380.390.410.42K2（U）0.230.290.310.320.350.370.380.400.41K3（O）一一一一一0.720.700.670.63ro/t1.21.51.8234568K1（V）0.430.450.460.460.470.480.480.490.50K2（U）0.420.440.450.450.460.470.480.490.50K3（O）0.490.560.520.50查表 41, K=0.45根据公式41B= o+kt=2+0.45X1.5=2.675 （mm）图41 算展开尺寸示意图毛坯总展开长度L0：L0=2L3+L1+L2由毛坯图的：L1=13 L2=60L3= N2(R+KT)=3.14/2 (2+0.45 X5)=6.2mm所以 L0=2X6.2+60+13=85.4mm(取 85.40-o,87 mm )根据计算得：工件的展开尺寸为 20X85.4 (mm),如图4-2所示in co图42 尺寸展开图4.2排样、计算条料宽度及步距的确定4.2.1 搭边值的确定搭边排样时零件之间以及零件与条料侧边之间留下的工艺余料，称为搭边的作用是补偿定位误差，保持条料有一定的刚度，以保证零件质量和送料方便。 搭边过大，浪费材料。搭边过小，冲裁时容易翘曲或被拉断，不仅会增大冲件毛 刺，有时还有拉入凸、凹模间隙中损坏模具刃口，降低模具寿命。或影响送料工 作。搭边值通常由经验确定，表42所列搭边值为普通冲裁时经验数据之一。表42搭边a和al数值材料厚度圆件及r2t的工件矩形工件边长 Lv 50mm矩形工件边长L50mm或rv 2t的工件工件间a1沿边a工件间a1沿边a工件间a1沿边a0.5 112200.050.080.1020 300.080.100.1530 500.100.150.20导料板间距离公式：公式（43）A=B+ZZ导料板与条料之间的最小间隙（mm）;查表 4.33 得 Z=5mm根据公式42A= B+Z=23+5=28 （mm）表44导料板与条料之间的最小间隙Zmin （mm）有侧压装置材料厚度t/mm条料宽度 B/mm100以下100以上0.5580.515812582358345845584.2.4排样根据材料经济利用程度，排样方法可以分为有废料、少废料和无废料排样三 种，根据制件在条料上的布置形式，排样有可以分为直排、斜排、对排、混合排、 多排等多重形式。采用少、无废料排样法，材料利用率高，不但有利于一次冲程获得多个制件， 而且可以简化模具结构，降低冲裁力，但是，因条料本身的公差以及条料导向与 定位所产生的误差的影响，所以模具冲裁件的公差等级较低。 同时，因模具单面 受力（单边切断时），不但会加剧模具的磨损，降低模具的寿命，而且也直接影 响到冲裁件的断面质量。由于设计的零件是矩形零件，且中间一个个孔均有要求，所以采用有费料直 排法。4.2.5 材料利用率的计算:材料利用率通常以一个进距内制件的实际面积与所用毛坯面积的百分率”表示：“杆Ai/hB) 100%(公式 44)式中T材料利用率()；n冲裁件的数目；A1 冲裁件的实际面积(mm2) ；B板料宽度(mm) ；h进距计算冲压件的面积：2Ai=85.4 20- (4.5%)=1708mm-64mm2=1644 (mm )条料宽度计算：B=85.4mm+ 2mme 2mm=89.4mm进距的计算：h=20+1.8=21.8mm一个进距的材料利用率：“ =(nA/hB) 100%二(1 X636/21.8 89) 100%=84.3%总材料利用率根据冷冲模设计指导书取板的长x宽x厚为1410 X710 X1.5采用纵向剪切的方法剪钢板没张钢板上可剪得的条料数： n1=1410/89.4=15条余 16(mm)每条板材上可剪得的冲压件数：n2=710/21.8=32 (个)材料的总利用率：4 2=n1n2A1/LB X 100%532M636/1410 710X00%=82.15%由此可之，“值越大，材料的利用率就越高，废料越少。工艺废料的多少决定于搭边和余量的大小，也决定于排样的形式和冲压方式。 因此，要提高材料利用率，就要合理排样，减少工艺废料。图43 排样图5冲裁力的计算5.1 计算冲裁力的公式计算冲裁力是为了选择合适的压力机，设计模具和检验模具的强度，压力机 的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适宜冲裁的要求，普通平刃冲裁模，其冲裁 力Fp一般可以按下式计算：Fp=KptL r公式（51）表5 1部分常用冲压材料的力学性能材料名称牌号材料状态抗剪强度（。）抗拉强度（。功伸长率屈服强度优质碳素结构钢08F已退火22031028039032180082603603304503220010260340300440292102028040036051025250454405605507001636065Mn已退火60075012400不锈钢1Cr13已退火32038040047021一1Cr18Ni9Ti处理软化43055054070040200铝L2、 L3、 L5已退火8075 1102550 80冷作硬化1001201504一铝镒合金LF21已退火70 1101101451950硬铝LY12已退火10515015021512一淬硬后冷作硬化28032040060010340纯铜T1、 T2、 T3软态160200307硬态2403003一铜H62软态26030035一半硬态30038020200H68软态24030040100式中-材料抗剪强度，见附表（MPa）;L冲裁周边总长（mm）;t材料厚度（mm）；系数Kp是考虑到冲裁模刃口的磨损，凸模与凹模间隙之波动（数值的变化 或分布不均），润滑情况，材料力学性能与厚度公差的变化等因数而设置的安全 系数Kp, 一般取13。当查不到抗剪强度r时，可以用抗拉强度crb代替q而取Kp=1的近似计算法计算根据常用金属冲压材料的力学性能查表5 1 得出LY21 Y 的抗剪强度为280310(MPa),取 r =300(MPa)5.2 总冲裁力、卸料力、推料力、顶件力、弯曲力和总冲压力由于冲裁模具采用刚性卸料装置推料装置和打料装置。总的冲裁力包括F总冲压力。Fp总冲裁力。FQ卸料力FQi推料力。FQ2顶件力Fc弯曲力F 校 校正力根据常用金属冲压材料的力学性能查出LY21-Y的抗剪强度为 2803i0(MPa )5.2.1 总冲裁力：Fp=F1+F2公式 (5 2)F1落料时的冲裁力。F2冲孔时的冲裁力.落料时的周边长度为：L1=2X (85.4+20) =210.8 (mm)根据公式5-1F1=KptLr=1X1.5 210.8 300=94.5(KN)冲孔时的周边长度为：L2=tt d=3.14X=28.26 (mm)F2= KptL r=1X1.5 28.26 300=12.74(KN)总冲裁力： Fp=F1+F2=94.5+12.74=107.24(KN)表52 卸料力、推件力和顶件力系数料厚t/mmKxKtKd0 0.10.0650.0750.10.140.10.50.0450.0550.0630.08钢 0.50.250.040.050.0550.062.56.50.030.040.0450.056.50.020.030.0250.03铝、铝合金0.0250.080.030.07纯铜黄铜0.020.060.030.09对于表中的数据，厚的材料取小直，薄材料取值5.2.2 卸料力FQ的计算FQ=Kx Fp公式(53)K卸料力系数。查表 52 得 Kx = 0.0250.08,取 Kx=0.08根据公式5-3 FQ=Kx Fp= 0.08 X07.24= 8.57(KN)5.2.3 推料力FQi的计算FQi=KtFp公式(54)Kt推料力系数。查表 52 得 Kt= 0.030.07,取 Kt=0.07根据公式5-4 FQi=KtFp=0.07 107.24勺.5068(KN)5.2.4 顶件力FQ2的计算FQ2=KdFp公式(55)Kd 顶件力系数。查表 52 得 Kd= 0.030.07,取 Kt=0.07根据公式5-5 FQ2=KdFp=0.07 107.24勺.5068（KN）5.2.5 弯曲力 FC 的计算影响弯曲力大小的基本因素有变形材料的性能和质量；弯曲件的形状和尺寸； 模具结构及凸凹模间隙； 弯曲方式等， 因此很难用理论的分析法进行准确的计算。 实际中常用经验公式进行慨略计算， 以作为弯曲工艺设计和选择冲压设备 的理论。? 形弯曲件的经验公式为：Fu=0.7KBt2 ob/ +t公式（56）Fu冲压行程结束时不校正时的弯曲力。B 丫弯曲件的宽度（mm）。t弯曲件的厚度（mm）。T一一内弯曲半径（等于凸模圆角半径）（mm）。6弯曲拆料的抗拉强度（MPa）（查机械手册ob=400（MPa）oK安全系数，一般取1.3.根据公式 5-6 Fu=0.7KBt2 s/（ 丫 +t）2=0.7 1.3 *5.4 1.5 X400/（2+1.5）=23.20（KN）对于顶件或压料装置的弯曲模，顶件力或压料力可近似取弯曲力的30%80%。F 压 =80% Fu=80%X 23.20=18.56（KN）弯曲力 :FC= Fu+ F 压=23.20+18.56=41.76（KN）5.2.6 校正弯曲力的计算校正弯曲是在自由弯曲阶段后进一步对贴合于凸凹模表面的弯曲件进行挤因此校正弯曲时压， 其弯曲力比自由弯曲力大的多， 而且两个力并非同时存在。只需计算校正弯曲力，即:F 校=qA式中：F校一一校正力(N)q单位面积上的校正力(Mpa),其值见表 5 4A弯曲件被校正部分的投影面积(mm)。当凸模圆角半径r材料厚度t与凹模支点间的距离L之比很小时，在V行件 校正弯曲中，投影面积按 A=BL计算：在U型件弯曲中，投影面积按 A=BX (L-2r-2t)计算。因为工件为U形件所以计算投影面积公式选用：A=BX (L-2r-2t)计算投影面积 A=20X (85.4-2 2-2 1.5)=20X78.4=1568 (mm2)表54 单位面积上的校正力材料料厚t(mm)1-33-10硬铝30-4050-60黄铜60-8080- 100综上所述弯曲校正力F校=qA=40X1568 =62720 (N) =62.72 (KN)5.2.7 模具总冲压力的计算根据模具结构总勺冲压力：F=Fp+FQ+FQi+FQ2+Fc+F校F=FP+FQ+FQi+FQ2+Fc+F 校=107.24+8.57+7.5068+7.5068+41.76+62.72 =235.3(KN)选择压力机时应用总冲压力乘1.3所以总冲压力 F=235.31.3=305.89 (KN)根据总的冲压力，初选压力机为：开式双柱可倾压力机J23 35。6模具压力中心与计算模具压力中心是指诸冲压合力的作用点位置， 为了确保压力机和模具正常工 作，应使冲模的压力中心与压力机滑块的中心相重合。否则，会使冲模和压力机滑块产生偏心载荷，使滑块和导轨间产生过大磨损，模具导向零件加速磨损，降 低了模具和压力机的使用寿命。模具的压力中心，可安以下原则来确定：1、对称零件的单个冲裁件，冲模的压力中心为冲裁件的几何中心。2、工件形状 相同且分布对称时，冲模的压力中心与零件的对称中心相重合。3、各分力对某坐标轴的力矩之代数和等于诸力的合力对该轴的力矩。求出 合力作用点的坐标位置0, 0 (x=0,y=0),即为所求模具的压力中心。Xo=LiXi+L2X2+LnXn/L 1+L2+ LnYo=LiYi+L2Y2+LnYn/L 1+L2+Ln图61 压力中心1、按比例画出凸模刃口的轮廓形状，选坐标 XOYo如图61所示2、把刃口轮廓分为7段并确定各段长度，具体数值列于下表 6-1中表6.1 1落料件的压力中心计算数据线 3.5 (mm)力压中心位置压力中心坐标xYL1=-42.7C1=0.5X -42.7=-21.3501L2=42.702=0.5X42.7=21.3542.71L3=2003=0.5X20=1042.721L4=42.704=0.5X42.7=21.35021L5=-42.705=0.5X42.7=21.35-42.721L6=2006=0.5X20=10-42.71L7=28.2607=0.5 X 28.26=14.13011.05落料凸模的压力中心坐标:Xn=LiXi+L2X2+LnXn/L 1+L2+Ln=(-42.7X 0+42.7 X42.7+20 X42.7+28.2*2.7+42.7 +28.26 =0Yn= L1Y1+L2Y2+LnYn/L 1+L2+Ln=(-42.7 1+42.7 1+20X21+28.26 11.05) / (42.7+42.7 +28.26 =6.01所以求得模具压力中心的坐标值为(0, 6.01)。7冲裁模间隙的确定设计模具时一定要选择合理的间隙，以保证冲裁件的断面质量、尺寸精度满 足产品的要求，所需冲裁力小、模具寿命高，但分别从质量，冲裁力、模具寿命 等方面的要求确定的合理间隙并不是同一个数值，只是彼此接近。考虑到制造中 的偏差及使用中的磨损、生产中通常只选择一个适当的范围作为合理间隙，只要间隙在这个范围内，就可以冲出良好的制件，这个范围的最小值称为最小合理问 隙Cmin,最大值称为最大合理间隙 Cmax。考虑到模具在使用过程中的磨损使 间隙增大，故设计与制造新模具时要采用最小合理间隙值Cmin。冲裁间隙的大小对冲裁件的断面质量有极其重要的影响，此外，冲裁间隙还影响模具寿命、卸料力、推件力、冲裁力和冲裁件的尺寸精度。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间，凹模与落料件之间均有摩擦，间隙越小，模具作用的压应力 越大，摩擦也越严重，而降低了模具的寿命。较大的间隙可使凸模侧面及材料问 的摩擦减小，并延缓间隙由于受到制造和装配精度的限制，虽然提高了模具寿命而，但出现间隙不均匀。因此，冲裁间隙是冲裁工艺与模具设计中的一个非常重 要的工艺参数。根据表51查出材料LY12Y的力学性能与10钢相近表71查得最小 双面间隙2Cmin=0.132mm,最大双面间隙2Cmax=0.240mm8刃口尺寸的计算8.1刃口尺寸计算的基本原则冲裁件的尺寸精度主要取决与模具刃口的尺寸的精度， 模具的合理间隙也要 靠模具刃口尺寸及制造精度来保证。 正确确定模具刃口尺寸及制造公差， 是设计 冲裁模主要任务之一。从生产实践中可以发现：1、由于凸、凹模之间存在间隙，使落下的料和冲出的孔都带有锥度，且落 料件的大端尺寸等于凹模尺寸，冲孔件的小端尺寸等于凸模的尺寸。2、在尺量与使用中，落料件是以大端尺寸为基准，冲孔孔径是以小端尺寸 为基准。表71冲裁模初始用间隙 2c(mm)材料厚度08、 10、 35、09Mn、Q23516Mn40、5065Mn2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax小于0.5极小间隙0.50.0400.0600.0400.0600.0400.0600.0400.0600.60.0480.0720.0480.0720.0480.0720.0480.0720.70.0640.0920.0640.0920.0640.0920.0640.0920.80.0720.1040.0720.1040.0720.1040.0640.0920.90.0920.1260.0900.1260.0900.1260.0900.1261.00.1000.1400.1000.1400.1000.1400.0900.1261.20.1260.1800.1320.1800.1320.1801.50.1320.2400.1700.2400.1700.2401.750.2200.3200.2200.3200.2200.3202.00.2460.3600.2600.3800.2600.3802.10.2600.3800.2800.4000.2800.4002.50.2600.5000.3800.5400.3800.5402.750.4000.5600.4200.6000.4200.6003.00.4600.6400.4800.6600.4800.660.3.50.5400.7400.5800.7800.5800.7804.00.6100.8800.6800.9200.6800.9204.50.7201.0000.6800.9600.7801.0405.50.9401.2800.7801.1000.9801.3206.01.0801.4400.8401.2001.1401.5006.50.9401.3008.01.2001.680注：取08号钢冲裁皮革、石棉和纸板时，间隙的 25%。3、冲裁时，凸、凹模要与冲裁件或废料发生摩擦，凸模越磨愈小，凹模越 磨愈大，结果使间隙越来越大。由此在决定模具刃口尺寸及其制造公差时需要考虑以下原则：1、落料件尺寸由凹模尺寸决定，冲孔时的尺寸由凸模尺寸决定。故设计落 料模时，以凹模为基准，间隙去在凹模上：设计冲孔模时，以凸模尺寸为基准， 间隙去在凹模上。2、考虑到冲裁中凸、凹模的磨损，设计落料凹模时，凹模基本尺寸应取尺 寸公差范围的较小尺寸；设计冲孔模时，凹模基本尺寸应取工件孔尺寸公差范围 的较大尺寸。这样在凸凹麽磨损到一定程度的情况下，人能冲出合格的制件。凸 凹模间隙则取最小合理间隙值。3、确定冲模刃口制造公差时，应考虑制件的公差要求。如果对刃口精度要 求过高（即制造公差过小），会使模具制造困能，增加成本，延长生产周期；如 果对刃口要求过低（即制造公差过大）则生产出来的制件有可能不和格， 会使模 具的寿命降低。若工件没有标注公差，则对于非圆形工件安国家“配合尺寸的公 差数值 IT14级处理，冲模则可按IT11级制造；对于圆形工件可按IT17IT9级制造模具。冲压件的尺寸公差应按“入体”原则标注单项公差，落料件上偏差为零，下偏差为负；冲孔件上偏差为正，下偏差为零。8.2 刃口尺寸的计算冲裁模凹、 凸模刃口尺寸有两种计算和标注的方法， 即分开加工和配做加工两种方法。 前者用于冲件厚度较大和尺寸精度要求不高的场合， 后者用于形状复杂或波板工件的模具。对于该工件厚度只有1.5 (mm)属于厚板板零件，并且孔有位置公差要求，为了保证冲裁凸、 凹模间有一定的间隙值， 必须采用配合加工。 此方法是先做好其中一件 (凸模或凹模) 作为基准件， 然后以此基准件的实际尺寸来配合加工另一件，使它们之间保留一定的间隙值，因此，只在基准件上标注尺寸制造公差，另一件只标注公称尺寸并注明配做所留的间隙值。这6两6僦不再受间隙限制。根据经验，普通模具的制造公差一般可取6塾/4 (精密模具的制造公差可选46m)0这种方法不仅容易保证凸、凹模间隙枝很小。而且还可以放大基准件的制造公差， 使制造容易。 在计算复杂形状的凸凹模工作部分的尺寸时， 可以发现凸模和凹模磨损后，在一个凸模或凹模上会同时存在三种不同磨损性质的尺寸，这时需要区别对待。第一类：凸模或凹模磨损会增大的尺寸；第二类：凸模或凹模磨损或会减小的尺寸；第三类：凸模或凹模磨损后基本不变的尺寸；8.3 计算凸、凹模刃口的尺寸凸模与凹模配合加工的方法计算落料凸凹模的刃口尺寸。1、凹模磨损后变大的尺寸，按一般落料凹模公式计算，即Aa= (Amax-xA) +q A公式(81)2、凹模磨损后变小的尺寸，按一般冲孔凸模公式计算，因它在凹模上相当于冲孔凸模尺寸，即Ba=(Bmax+xA)- 0 a公式(82)3、凹模磨损后无变化的尺寸，具基本计算公式为Ca=(Cmax+0.5A) 0.5 6 A了方便使用，随工件尺寸的标注方法不同，将其分为三种情况：公式（83）工件尺寸为C引寸Ca=（C+0M） 0.5 6 A工件尺寸为C-0时Ca=（C-0.5A） 0.5 6 A公式（84）工件尺寸为C时Ca=C6A公式（85）式中 Aa、Ba、Ca相应的凹模刃口尺寸；Amax工件的最大极限尺寸；Bmin工件的最小极限尺寸；C工件的基本尺寸；工件公差；工件偏差；x系数，为了避免冲裁件尺寸偏向极限尺寸（落料时 偏向最小尺寸，冲孔时偏向最大尺寸），x值在0.51之间，与工件精度有关可查 表8 1或按下面关系选取。工件精度IT10以上x=1工件精度 IT11IT13x=0.75工件精度IT14x=0.5八 0.5 6 A 6 A凹模制造偏差，通常取 6AW /4。表81系数x料厚t(mm)非圆形圆形10.750.50.750.5工件公差4 /mm10.360.16120.420.20240.500.2440.600.30（一）落料刃口尺寸计算图81计算刃口尺寸小意图图上的尺寸均无公差要求，按国家标准IT14级公差要求处理，查公差表得: 850-0.52200-0.25?9 0 +0。30如图8-1所示的固定夹的落料零件图，计算凸、凹模的刃口尺寸。考虑到 零件形状比较复杂，采用配作法加工凸、凹模。凹模磨损后其尺寸变化有三种情 况，落料时应以凹模的实际尺寸按间隙要求来配作凸模，冲孔时应以凸模的实际尺寸按间隙要求来配制凹模。落料凹模的尺寸从图81上可知，A、B、C、D均属磨损后变大的尺寸， 属于第一类尺寸，计算公式为：Ba=(Bmax-xA)-0A ( 6 A=/4)查表 71 得：2Cmin=0.132(mm), 2Cmax=0.240(mm);查表 81 得： x1=x2=x3=x4=0.75落料凹模的基本尺寸计算如下：根据公式 81A 凹=(Bmax-xA)- 0 A=(85.4-0.75 0.52) 0-0.52/4=85.010-0.似mm)B 凹二(Bmax-xA)-0A=(20-0.75 052) 0-0.52/4=19.610-0.13(mm)C 凹二(Bmax-xA)-0 A=(85.4+0.75 052) 0-0.52/4=85.020 -0.13(mm)D 凹二(Bmax-xA)-0 A=(20-0.75 0.52) 0-0.52/4=19.610-0.i3(mm)凸模安凹模尺寸配制，保证双面间隙(0.1320.240) (mm).冲孔凸模的尺寸从图81上可知，冲孔凸模的尺寸在磨损过程中将变小,属于第二类尺寸，计算公式为：Ba=(Bmax+xA)-0A(SAW/4)查表 71 得：2Cmin=0.132mm, 2Cmax=0.18mm；查表 81 磨损系数X=3.950.5冲孔凸模的刃口尺寸计算如下：根据公式 82 E 凸二(Bmax+xA)-0A=(9+0.5 0.3) 0-0.3/4=9.0 1 50-0.075(mm)冲孔凸模的尺寸为9.0150-0.075(mm)凹模按凸模尺寸配制，保证双面间隙(0.1320.240) (mm)8.4 冲裁刃口高度表82刃口高度料厚0.5 1刃口舒度h68122448-1010 1214查表82,刃口高度为h810(mm),取h=9(mm)8.5 弯曲部分刃口尺寸的计算8.5.1 最小相对弯曲半径 rmin/t弯曲时弯曲半径越小，板料外表面的变形程度越大，若弯曲半径过小，则板 料的外表面将超过材料的变形极限， 而出现裂纹或拉裂。在保证弯曲变形区材料 外表面不发生裂纹的条件下，弯曲件列表面所能行成的最小圆角半径称为最小弯 曲半径。最小弯曲半径与弯曲件厚度的比值 rmin/t称为最小相对弯曲半径，又称为最 小弯曲系数，是衡量弯曲变形的一个重要指标。设中性层半径为P,则最外层金属(半径为 R)的伸长率外为:M=(R-p)/ p公式(86)设中性层位置在半径为尸r+t/2处，且弯曲厚度保持不变，则有 R=r+t,固有旃=1/(2r/t+1)公式(87)如将6外以材料断后伸长率6带入，则有r/r转化为rmin/t,且有rmin/t=(1-a /2 6公式(88)根据公式就可以算出最小弯曲半径。最外层金属(半径为R)的伸长率外为：根据公式 8-7M=1/(2r/t+1)=1/ (2浸/1.5+1)=0.28最小弯曲半径为：根据公式 88rmin/t= (1-) /2 6=(1-0.28) /2 8.28=1.0128.5.2 弯曲部分工作尺寸的计算1、回弹值由工艺分析可知，固定夹弯曲回弹影响最大的部分是最大半径处, r/t=3.8/1.2=3.165。此处属于小圆角V形弯曲，故只考虑回弹值。查表 83得，回弹值为6,由于回弹值很小，故弯曲凸、凹模均可按制件的基本尺寸 标注，在试模后稍加修磨即可。表83 铝材料校正弯曲回弹材料r/t材料厚度t(mm)2硬铝LY12V 223425468561142、模具间隙弯曲V形件时，不需要在设计和制造模具时确定间隙。 对于U形件的弯曲, 必须选择合模具间隙 弯曲V形件时，凸、凹模间隙是用调整冲床的闭合高度 来控制的适的间隙，间隙过小，会使边部壁厚变薄，降低模具寿命。间隙过大则回弹大，降低制件精度凸、凹模单边间隙Z一般可按下式计算：Z=t+A+ct公式（89）式中：Z弯曲凸、凹模单边间隙t材料的厚度A材料厚度白正偏差（表 84）C间隙数（表85）查表得：A=0C=0.05根据公式89Z=t+ A +ct=1.5+0+0.05 %5=1.5+0.075=1.575 （mm）表84薄钢板、黄铜板（带）、铝板厚度公差厚度材料薄钢板黄铜板（带）板 铝08FH62,H68,HP 12A11、2A12B级公差C级公差冷扎带冷轧板最小公差取人公差0.23.04i0.06-0.03-0.03-0.02-0.040.33.04i0.06-0.04-0.04-0.02-0.050.43.04i0.06-0.07-0.07-0.03-0.050.53.05i0.07-0.07-0.07-0.04-0.120.63.06i0.08-0.07-0.08-0.04-0.120.83.08i0.10-0.08-0.10-0.04-0.141.03.090.12-0.09-0.12-0.04-0.171.2i0.11i0.13-0.10-0.14一1.53.12i0.15-0.10-0.16-0.10-0.272.03.15i0.18-0.12-0.18-0.10-0.282.53.17i0.20-0.12-0.18-0.20-0.303.03.18i0.22-0.14-0.20-0.25-0.353.53.20i0.25-0.16-0.23-0.25-0.363、凸凹模横向尺寸的确定弯曲模的凸凹模工作部分尺寸确定比较复杂,不同的工件形状其横向工作尺寸的确定方法不同。工件标注外形尺寸时，按磨损原则应以凹模为基准，先计算凹模，间隙取在 凸模上。当工件为双向对称偏差时，凹模尺寸为：LA=（L-2/1 A+/Ao公式（810）当工件为单向偏差时，凹模实际尺寸为： LA=（L- 3/4 A+S Ao 公式（811） 凸模尺寸为：LT=（LA-Z） 0-At公式（812）或者凸模尺寸按凹模实际尺寸配制，保证单向间隙 Z/2 o式中：L弯曲件的基本尺寸（mm）LT、LA 凸模、凹模工作部分尺寸（mm）弯曲件公差“ 6 A-凸、凹制造公差，选用 IT7IT9级精度，亦可按 6t= 6A=A /4 选取。2/Z凸模与凹模的单向间隙工件的外形尺寸为：11.2+0.430由于工件为单向偏差，所以凹模的实际尺寸为：LA=（L- 3/4 A+SAo表85U形弯曲件凸凹模的间隙系数C值弯曲件边长L/mmBW 2LB2L材料厚度t/mm0.50.622.144.155.00.622.1 44.17.57.612100.050.050.040.100.100.08200.050.050.040.030.100.100.080.060.06350.070.050.040.030.150.100.080.060.06500.100.070.050.040.200.150.100.060.06700.100.070.050.050.200.150.100.100.081000.070.050.050.150.100.100.081500.100.070.050.200.150.150.102000.100.070.070.200.150.150.10凸、凹制造公差，At=6A=A/4=0.45 +4=0.1125根据公式86凹模尺寸为：LA=（L- 3/4、 + Ao=(11.2-3/4 0M5) +0.11250 =10.86+0.11250 ( mm)根据公式8-7凸模尺寸为：LT=(LA-Z) 0- s t=( 10.86-1.8) 0-0.1125=9.060-0.1125( mm)根据工件的尺寸要求， 凸、 凹模刃口处都应有相应的圆角， 为保证弯曲件的尺寸精度，圆角应按实际尺寸配制。9 主要零部件的设计设计主要零部件时， 首先要考虑主要零部件用什么方法加工制造及总体装配方法。结合模具的特点，本模具适宜采用线切割加工凸模固定板、卸料板、凹模及外形凸模、 内孔凸模。 这种加工方法可以保证这些零件各个内孔的同轴度， 使装配工作简化。下面就分别介绍各个零部件的设计方法。9.1 工作零件的结构设计9.1.1 凹模的设计凹模采用整体凹模， 各种冲裁的凹模孔均采用线切割机床加工， 安排凹模在模架上位置时，要依据计算压力中心的数据，将压力中心与模柄中心重合。模具厚度的确定公式为：H=Kb式中：K系数值，考虑板料厚度的影响；b 冲裁件的最大外形尺寸；安上式计算后，选取的H值不应小于（1520） mm;表9 1系数值Ks/mm材料厚度t/mm1336501000.200.300.220.350.300.451002000.150.200.180.220.220.302000.100.150.120.180.150.22查表 91 得：K=0.35H=0.35 85=27.75mm取 H=28mm模具壁厚的确定公式为：C=(1.52)H=1.5 18228=2736mm凹模壁厚取C=30mm凹模宽度的确定公式为：B=b+2C=85+2 M0=145mm查表91取标准取B=160mm凹模长度的确定公式为：L=20+2 X30=80mm凹模的长度要考虑导料销发挥的作用，保证送料粗定位精度。查表10-2取标准L=100mm。(送料方向)凹模轮廓尺寸为160m佛100mrK 28mm。凹模材料选用Cr12 ,热处理6064HRC。表92矩形和圆形凹模的外形尺寸矩形凹模的宽度和长度BXL矩形和圆形凹模厚度H63 5063 6310、12、14、16、18、2080 63、80 80、100X63、100 80、100 M 00、125 8012、 14、 16、 18、 120、 22125X100、125 M 25、140 80、140 8014、16、18、20、22、25140X125、140X140、160 M00、160X25、160X140、200 M00、200X12516、 18、 20、 22、 25、 28160X160、200X140、200 M60、250X25、250X14016、 20、 22、 25、 28、 32200X200、250X160、250 200、280 M 6018、 22、 25、 28、 32、 35250 X250、280 200、280 250、315 20020、 25、 28、 32、 35、 409.1.2 凸凹模的设计凸凹模的内、外缘均为刃口，内、外缘之间的壁厚取决于冲裁件的尺寸，为 保证凸凹模的强度，凸凹模应有一定的壁厚为30mm。9.1.3 外形凸模的设计因为该制件形状不是复杂，但有弯曲部分，所以将落料模设计成直通式凸模， 直通式凸模工作部分和固定部分的形状做成一样，直通式凸模采用线切割机床加工。可以直接用2个M8的螺钉固定在垫板上，凸模与凸模固定板的配合按 H7/m6。外形凸模的高度是凸模固定板的厚度、卸料板的厚度、导料板的厚度的 总和，外形凸模下部设置1个导正销，借用工件上的孔作为导正孔。外形凸模长 度为：L=H1 +H3 (1520) mmH1凸模固定板厚度；得 H1=0.8汨凹=0.8 28=22.6mm(标准为20mm)H3卸料板厚度；查表95得H3=6mm(1520)附加长度，包括凸模的修磨量，凸模进入凹模的深度及凸模固定板与卸料板间的安全距离。(附加长度取15)L=20+6+19=45mm9.1.4 内孔凸模设计因为内孔凸模是圆凸摸，仍然选用直通式凸模，采用线切割加工。与凸模固 定板采用H7/r6配合。凸模长度与外形凸模长度相等为 45mm。凸模材料应选 T10A,热处理5660HRC,凸模与卸料板之间的间隙见表 9 3查得凸模与卸料 板的间隙选为0.035mm。表93凸模与卸料板、导柱与导套的间隙序号模具冲裁间隙Z卸料板与凸模间隙 Z1辅助小导柱与小导套间隙Z210.0150.0250.0050.007约为0.00320.0250.050.0070.015约为0.00630.050.100.0150.025约为0.019.1.5弯曲凸模的设计弯曲凸模选用直通式，采用线切割加工方法。弯曲凸模与凸模固定板采用 H7/r6配合。长度与外形凸模的长度相等，等于 45mm,凸模材料应选T10A,热 处理5660HRC,冲孔凸模与弯曲凸模之间有一定的间隙。为了保证间隙合理， 弯曲凸模的宽度取16 mm。9.2 卸料部分的设计9.2.1 卸料板的设计本模具的卸料板不仅有卸料作用，还具有用外形凸模导向，对内孔凸模起保 护作用，卸料板的边界尺寸与凹模的边界尺寸相同，卸料板的厚度按表9-5选择，卸料板厚度为 6mm。卸料板与2个凸模的间隙以在凸模设计中确定了为 0.035。卸料板采用45钢制造，热处理淬火硬度 4