钢结构单层厂房结构计算书

精选钢结构课程设计-王子涵一、设计资料该设计为单层厂房设计，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m,柱高6m；共有12根刚架，柱距6m,屋面坡度1:1Q地震设防列度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.05g刚架平面布置见图1(a),刚架形式及几何尺寸见图1(b)。屋面及墙面板均为彩色压型钢板，内填充以保温玻璃棉板，详细做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，楝条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m,钢材采用Q235钢，焊条采用E43型IIIIIIIIIIIIIIHH66jOi112图1(a).刚架平面布置图图1(b).刚架形式及几何尺寸二、荷载计算（一）荷载取值计算1.屋盖永久荷载标准值（对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板0.15KN/m250mm厚保温玻璃棉板0.05KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网0.02KN/m2楝条及支撑0.10KN/m2刚架斜梁自重0.15KN/m2悬挂设备0.20KN/m2合计0.67KN/m22.屋面可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50KN/m2。雪荷载：基本雪压S0=0.45KN/m2。对于单跨双坡屋面，屋面坡角0=54238,%=1.0,雪荷载标准值Sk=#S=0.45KN/m2。取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.50KN/m2,不考虑积灰荷载。3 .轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）0.50KN/m24 .风荷载标准值按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS1022002附录A的规定计算。基本风压0=1.05X0.45KN/m2,地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）勺规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值采用，pz=1.0。风荷载体型系数ps：迎风面柱及屋面分别为+0.25和1.0,背风面柱及屋面分别为0.55和0.65（CECS10：22002中间区）。5地震作用据全国民用建筑工程设计技术措施结构中第18.8.1条建议：单层门式刚架轻型房屋钢结构一般在抗震设防烈度小于等于7度的地区可不进行抗震计算。故本工程结构设计不考虑地震作用。（二）各部分作用的荷载标准值计算屋面：恒荷载标准值：0.67X6=4.02KN/m活荷载标准值：0.50X6=3.00KN/m柱荷载：恒荷载标准值：0.5X6X6+4.02X9=54.18KN活荷载标准值：3.00X9=27.00KN风荷载标准值：迎风面：柱上qwi=0.47X6X0.25=0.71KN/m横梁上qw2=0.47X6X1.0=-2.82KN/m背风面：柱上qw3=0.47X6X0.55=-1.55KN/m横梁上qw4=0.47X6X0.65=-1.83KN/m三、内力分析考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱选用相同截面。柱脚按较接支承设计。采用弹性分析方法确定刚架内力。引用钢结构设计与计算（包头钢铁设计研究院编著，机械工业出版社）中表229（钱接柱脚门式刚架计算公式）计算刚架内力。1 .在恒荷载作用下号l/h=18/6=3犷f/h=0.9/6=0.15k=h/s=6/9.0449=0.6634k3+k+3+O=3+0.6634+0.15X(3+0.15)=4.1359850.150.528944.1359Ha=HE=ql入如=4.02X18X3X0.5289/8=14.35KNMc=ql21(1+0/8=4.02x1821(1+0.15)X0.5289=63.78KN-mMb=Md=ql2/8=4.02X182X0.5289/8=86.11KN-m刚架在恒荷载作用下的内力如图。内力计算的“十、一”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，在弯矩图中画在受拉侧；轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。g=4.02KNm图3.刚架在恒荷载作用下的N1r61.43KN图4.刚架在恒荷载作用下的V14.35KN2 .在活荷载作用下Va=Ve=27.00KNHa=He=3.00X18X3X0.5289/8=10.71KNMc=3.00X1821-(1+0.15)X0.5289/8=47.60KN-mMb=Md=-3.00X182X0.5289/8=64.26KN-m刚架在活荷载作用下的内力如图。q=3.00KN/mm27.00KN27.00KN图6.刚架在活荷载作用下的NS1.07KN图7.刚架在活荷载作用下的V010.71KN3 .在风荷载作用下对于作用于屋面的风荷载可分解为水平方向的分力qx和竖向的分力qy0现分别计算,然后再叠加。(1心迎风面横梁上风荷载竖向分力qw2y作用下11(85)(850.15)0.132216164.1359Ve2qa2l2.82922186.35KNVa=2.82X96.35=19.03KNHa=HE=ql入04=2.82X18X3X0.1322/4=5.03KNMb=Md=5.03X6=30.18KN-mMc=ql2qa 1.83 9Ve- 4.12KNVa=1.83X9-4.12=12.35KNHA=HE=ql 入 /4=1.83X 18X 3X 0.1322/4=3.27KNMb=Md=3.27X6=19.62KN - mMc= ql2(2 (1+0 /4=1.83 X 182X 0.52-1.15X 0.1322/4=14.52KN - m刚架在qw4y作用下的内力如图(2(1+0/4=2.82X182X0.52-1.15X0.1322/4=22.38KN-m刚架在qw2y作用下的内力如图qw2y=2.82KN/m(2心背风面横梁上风荷载竖向分力qw4y作用下2l218qw4y=1.83KN/m14.52KNm(3心迎风面柱上风荷载qwi作用下14-6(20.6634 12 0.980321K)K26(20.150.6634)44.1359Va=Vb=qh；/2L=0.71X62/(2X18)=0.71KNHa0.7161(20.9803)3.22KNHe=0.71X6Mb,22qL(24_220.7161(20.9803)6.52KNm3.22=1.04KNMd=1.04X6=6.24KN-.22(1 0.15) 0.9803)0.81KN mMcq1(14刚架在qw1作用下的内力如图。(4心背风面柱上风荷载qw3作用下Va=Vb=qhi2/2L=1.55X62/(2X18)=1.55KNqh1.55611HEq(2)(20.9803)7.02KN2222Ha=1.55X67.02=2.28KNMd=7.02X6-1.55X62/2=14.22KNmMb=2.28X6=13.68KN-mqh22MC1(1)1.5562-1(10.15)0.9803)1.78KNm刚架在qw3作用下的内力如图(5)在迎风面横梁上风荷载水平分力qw2x作用下0=1,3=00.15(4310.15)0.020284.1359Va2.820.9(260.9)0.91KN218Ha=2.82X0.9(1+0.0202)/2=1.29KNHe=2.82X0.91.29=1.25KN2.820.96Me0.150.51.150.02020.39KNm2Mb=1.29X6=7.74KN-mMd=1.25X6=7.50KN-m刚架在qw2x作用下的内力如图7.74KN m(6)在背风面横梁上风荷载水平分力qw4x作用下1.830.9VaVe(260.9)0.59KN218Ha=1.83X0.9(1+0.0202)/2=0.84KNHe=1.83X0.90.84=0.81KNMC1.830.960.150.51.150.02020.26KNm2Mb=0.81X6=4.86KN-mMd=0.84X6=5.04KN-m刚架在qw4x作用下的内力如图5.04KN m(7)用叠加绘制在风荷载作用下刚架的组合内力。qw2y=2.82KN mqw4y=1.83KNm左风38.84KNmqw2x=2.82KNmqw4x=1.83KNmqw4y=1.83KNmqw2y=2.82KNm38.84KNm图16.刚架在左风向风荷载qw作用下的N图0.86KN9.95KN0.65KN图17.刚架在左风向风荷载qw乍用下的VI四、内力组合刚架结构构件按承载能力极限状态设计，根据建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定，采用荷载效应的基本组合：mS&R。本工程结构构件安全等级为二级，产1.0。对于基本组合，荷载效应组合的设计值S从下列组合值中取最不利值确定：A. 1.2X恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4X活荷载标准值计算的荷载效应B. 1.0X恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4X风荷载标准值计算的荷载效应C. 1.2X恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4X活荷载标准值计算的荷载效应+0.6X1.4X风荷载标准值计算的荷载效应D.1.2X恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4X风荷载标准值计算的荷载效应+0.7X1.4X活荷载标准值计算的荷载效应E.1.35X恒荷载标准值计算的荷载效应+0.7X1.4X活荷载标准值计算的荷载效应本工程不进行抗震验算。最不利内力组合的计算控制截面取柱底、柱顶、梁端及梁跨中截面，对于刚架梁，截面可能的最不利内力组合有：梁端截面：(1)Mmax及相应的N、V；(2)Mmin及相应的N、V梁跨中截面：(1)Mmax及相应的N、V；(2)Mmin及相应的N、V对于刚架柱，截面可能的最不利内力组合有：(1)Mmax及相应的N、V；(2)Mmin及相应的N、V(3)Nmax及相应的士Mmax、V；(4)%所及相应的士Mmax、V内力组合见表1。精选刚架内力组合表（以左半跨为例）表1截面内力组组合项目杭荷组合方式向载组合项目M(KNm)N(KN)V(KN)刚架柱柱顶（B点）Mmax及相应的N、VA1.2X恒+1.4X活193.3081.2232.21(一)Mmin及相应的N、VB1.0X恒+1.4X风7.891.051.67(一)Nmax及相应的士Mmax、VA1.2X恒+1.4X活193.3081.2232.21(一)Nmin及相应的士Mmax、VB1.0X恒+1.4X风-7.891.051.67(一)柱底（A点）Mmax及相应的N、VMmin及相应的N、VNmax及相应的士Mmax、VA1.2X恒+1.4X活0102.8232.21(f)Nmin及相应的士Mmax、VB1.0X恒+1.4X风019.054.30(一)刚支座（B点）Mmax及相应的N、VA1.2X恒+1.4X活193.3039.8977.60(T)架Mmini及相应的N、VB1.0X恒+1.4X风7.891.570.89(T)跨中（C点）Mmax及相应的N、VB1.0X恒+1.4X风9.40-2.030.60(J)梁Mmin及相应的N、VA1.2X恒+1.4X活143.1831.813.21(T)注：内力计算的“+、”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。精选五、刚架设计（一）截面设计参考类似工程及相关资料，梁柱截面均选用焊接工字钢450X200X8X12,截面特性：B=200mm,H=450mm,tw=8.0mm,tf=12.0mm,A=82.1cm2Ix=28181cm4,Wx=1252cm3,ix=18.53cm1y=1602cm4,Wx=160.2cm3,ix=4.42cm（二）构件验算1.构件宽厚比的验算翼缘部分：b/t96/12815.235/fy15腹板部分：h0/tw426/853.25250235/fy2502,刚架梁的验算(1)抗剪验算梁截面的最大剪力为Vmax=77.60KN考虑仅有支座加劲肋，%/tw41 5.34.fy/235 0.562 0.8一_2fv=125N/mmVu=hwtwfv=426X8X125=426000N=426.0KNVmax=77.60KNVu,满足要求。弯、剪、压共同作用下的验算取梁端截面进行验算N=39.89KN,V=77.60KN,M=193.30KN-N因VM=193.30KN m,取 M=M f故(0VVU 1)2M Mf 0 1,满足要求。Meu Mf21923989020012219)(215)2198210(3度体稳定验算N=39.89KN,M=193.30KN-mA.梁平面内的整体稳定性验算。计算长度取横梁长度lx=18090mm,4lx/ix=18090/185.3=97.63J=150,b类截面，查表得巾x=0.570N EX02EAe01.1 2206 103 8210Z 21.1 97.631592.0KN ,%=1.0NmxMx398901.0193.30106xAe0We1(1xN-)0.57082101252103(10.5703989)xNexo15927=165.15N/mm2f=215N/mm2,满足要求。B.横梁平面外的整体稳定验算考虑屋面压型钢板与楝条紧密连接，有蒙皮作用，楝条可作为横梁平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个楝距或隅撑间距考虑，即ly=3015mm。对于等截面构件Y=0,能=即=19=4/iyo=3015/44.2=68.2,b类截面，查表得巾y=0.762by432068.228210 42668.2 12 21252 103;(4.4 426)1.133 0.6.c N1.0- 丁N EX00.975取心=1.070.282/%=0.821N20.75(N-)2NEX0NtMmaxmin398900.975193.301060.76282100.8211252103189.73N/mm2f215N/mm23339.8910193.301021364.86146.10821028181106150.962N/mm141.24maxmin1.94maxhn故53.25 (48 t w00.526.2)B35115.7,满足要求。,fy梁跨中截面:3max 31.81 10min82103143.18102130”112.09263.87108.22N/mm28181106104.35maxmin1.93max故53.25(4800.526.2)115.3,满足要求。(5瀚算楝条集中荷载下的局部受压承载力楝条传给横梁上翼缘的集中荷载:F=(1.2X0.27X6+1.4X3.00K3=18.43KNLz=a+5hy+2hR=70+5乂12+0=130mmctltwlz3F1.018.431032217.72N/mmf215N/mm8130验算腹板上边缘处的折算应力:取梁端截面处的内力：M=193.30KNm,N=39.89KN,V=77.60KN193.30103-42818110213146.10N/mm2cc=17.72N/mm2VS 77.60 103 200 12 419Itw28181 104 834.61N / mm2c32.(146.1039.89)217.72217.72(146.1039.89)334.612=130.65N/mm21.2f=258N/mm2,满足要求。3刚架柱的验算（1）抗剪验算柱截面的最大剪力为Vmax=32.21KN考虑仅有支座加劲肋，sh0/twfy/2350.5620.8415.34fv=125N/mm2Vu=hwtwfv=426X8X125=426000N=426.0KNVmax=32.21KNVu,满足要求。(2沔、剪、压共同作用下的验算取梁端截面进行验算N=81.22KN,V=32.21KN,M=193.30KN-N因VM=193.30KN m,取 M=M f故(晟1)2Meu*0 1,满足要求。(3度体稳定验算构件的最大内力：N=102.82KN, M=193.30KN - mA.刚架柱平面内的整体稳定性验算。刚架柱高 H=6000mm,梁长 L=18090mm.柱的线刚度 K1=IcJh=28181 X 104/6000=46968.3mm5梁线刚度 K2=I b0/(2 屿)=28181X 104/(2 X9045)=15578.2mrnK2/K1=0.332 ,查表得柱的计算长度系数以=2.934刚架柱的计算长度lx=山=17604mm。4lx/ix=17604/185.3=95。0=150,b类截面,查表得巾x=0.588223EAe02061038210,八Nex02-21681.4KN,%=1.01.121.195.02NmxMxxAe0We1(1102.821031.0193.301060.58882103102.82125210(10.588)1681.4=181.45N/mm2f=215N/mm2,满足要求。B.刚架柱平面外的整体稳定验算考虑屋面压型钢板墙面与墙梁紧密连接，起到应力蒙皮作用，与柱连接的墙梁可作为柱平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个墙梁距离或隅撑间距考虑，即ly=3000mm。对于等截面构件丫=0,/=曲=19=砥/iy0=3000/44.2=67.9,b类截面，查表得巾y=0.764by4320821042667.912、223-.()21.1380.667.9125210.4.4426取伞=1.070.282/*=0.822t1.0-0.75()20.942NEX0NexoNtMyAeOWe1br102.821030.942193.30106，2193.32N/mm0.76482100.82212521032f215N/mm2（4眩钢结构设计规范（GB500172003版核刚架柱腹板容许高厚比柱顶截面:maxmin381.221082103193.3010213281811069.89146.10155.992N/mm136.21maxmin1.87Q）：；5111.0 ,满足要求max,h0故-053.25(4800.5tw柱底截面：00故h053.25(1600.525)但572.5,满足要求tw:fy4.验算刚架在风荷载作用下的侧移nIc=Ib=28181c.,kIcl/hIb=18000/6000=3.0刚架柱顶等效水平力按下式计算：H=0.67W=0.67X13.56=9.09KN其中W=(gi+G4)h=(0.71+1.55)X6.0=13.56KNHh312El7(2t)9.09 103 6000312 206 103 28181 104(2 3) 14.1mm h/150 40mm(三)节点验算1.梁柱连接节点(1)螺栓强度验算梁柱节点采用10.9级M22高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数尸0.45,每个高强度螺栓的预拉力为190KN,连接处传递内力设计值:N=39.89KN,V=77.60KN,M=193.30KNm。每个螺栓的拉力：N112N193.3020.2652399128.65KN0.8190152KNy2n4(0.26520.162)8My2N193.300.1639.89N2，-275.70KN0.8190152KNy2n4(0.26520.162)8螺栓群的抗剪力：N；0.9nfp0.910.451908615.6KNV77.60KN,满足要求。最外排一个螺栓的抗剪、抗拉力：NVbNVNtbNt77.60/8 128.65615.6/81520.97 1 ,满足要求(2雨板厚度验算端板厚度取为t=21mm。按二边支承类端板计算:t6efewMewb 2ef(ef一一一_一320.9mm64046128.65103ew)f,46200240(4046)205(3)梁柱节点域的剪应力验算MdbdJc193.30 106426 426 10106.52N/mm2fv 125N/mm2,满足要求(4)螺栓处腹板强度验算Nt2=75.70KN0.4P=0.4X190=76.0KN2206.52N/mm2f 215N / mm2 ,满足要求0.4P0.4190103ex468图18.刚架柱与刚架梁的连接节点2,横梁跨中节点横梁跨中节点采用10.9级M20高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂,摩擦面抗滑移系数=0.45,每个高强度螺栓的预拉力为155KN,连接处传递内力设计值：N=31.81KN,V=3.21KN,M=143.18KN-m。NiMy2V每个螺栓的拉力:143.180.26531.81-2-2-95.01KN0.8155124KNn4(0.26520.162)8N2My2N143.180.16y274(0.26520.162)31.81855.79KN0.8155124KN螺栓群的抗剪力:V 3.21KN 、产于由卡,酒足要求。0.9nfp0.910.451558502.2KN最外排一个螺栓的抗剪、抗拉力:0.77 1,满足要求NvNt3.21/895.01NVbNtb502.2/8124(2雨板厚度验算端板厚度取为t=18mm按二边支承类端板计算:6efewNtewb2ef(efew)f6404695.0110346200240(4046)20517.8mm(3)螺栓处腹板强度验算Nt2=55.79KN0.4P=0.4X155=62.0KN30.4P 0.4 155 103eWt468168.48N/mm2f 215N/mm2,满足要求图19.刚架梁跨中节点柱脚设计刚架柱与基础较接，采用平板式较接柱脚(1般脚内力设计值Nmax=102.82KN,相应的V=32.21KN;11450x2顺8H2图20.刚架柱脚节点Nmin=19.05KN,相应的V=4.30KN。(2)由于柱底剪力较小，Vmax=32.21KN0,考虑柱间支撑竖向上拔力后，锚栓仍不承受拉力，故仅考虑柱在安装过程中的稳定，按构造要求设置锚栓即可，采用4M24。(3瓶脚底板面积和厚度的计算A.柱脚底板面积的确定b=b0+2t+2c=200+2X12+2X(2050)=264324mm,取b=300mm；h=h0+2t+2c=450+2X12+2X(2050)=514574mm,取h=550mm；底板布置如图。验算底板下混凝土的轴心抗压强度设计值：基础采用C20混凝土，fc=9.6N/mm2Nbh3102.82 10300 55020.62N /mm2c fc 9.6N / mm,满足要求B.底板厚度的确定根据柱底板被柱腹板和翼缘所分割的区段分别计算底板所承受的最大弯距:对于三边支承板部分：b2/b1=96/426=0.2250.3,按悬伸长度为b2的悬壁板计算:1 212Ma20.6214626608Nm2 21212M1a210.62502775Nm对于悬壁板部分：22底板厚度t6M田，/f戈6608/215136mm，取t=20mm。六、其它构件设计（一）隅撑的设计N 按下式计算：隔撑按轴心受压构件设计。轴心力180x70x20x2.212.09 103 N 12.16KNAffy2001221560cos23560cos44.68连接螺栓采用普通C级螺栓M12。隅撑的计算长度取两端连接螺栓中心的距离：l0=633mm。选用L50X4,截面特性：A=3.90cm2,Iu=14.69cm4,Wu=4.16cm3,iu=1.94cm,iv=0.99cm入u=l0/iu=633/19.4=32.6 1,0.17 10623.19 1030.17 10610.02 1030.17 10623.19 1032172.48N/mm2148.18N/mm2157.82N/mm2(压)(压)k=7.8 6.29 /9.78 胆=21.743B.上翼缘板上翼缘板为最大压力作用于部分加劲板件的支承边，犷min/max=148.18/172.48=0.859*1,kc=5.8911.59/6.68胆=0.863(3)受压板件的有效宽度A.腹板k=21.743,kc=0.863,b=180mm,c=70mm,t=2.2mm,/=172.48N/mm21.952 1.1cpT70)21.743bkc1800.863板组约束系数k1=0.11+0.93/(七-0.05)2=0.367205klk/12050.36721.743/172.483.080由于旧(min/max0,取a=1.5,bc=b/(1炉180/(1+0.915)=93.99mmb/t=180/2.2=81.8218a=18X1.15X3.080=63.7638a=38X1.15X3.080=134.60所以18ab/t0,则=1.150.15匹1.150.15X0.859=1.021bc=b=70mm,b/t=70/2.2=31.8218a=18X1.021X1.197=22.0038a=38X1.021X1.197=46.44所以18ab/t38ap则截面有效宽度21.8be（、0.1）bc:b/t21.8 1.021 1.19731.820.1） 70 57.05mmbe1=0.4be=0.4X57.05=22.82mm|be2=0.6be=0.6X57.05=34.23mmC.下翼缘板下翼缘板全截面受拉，全部有效。（4冶效净截面模量上翼缘板的扣除面积宽度为：70-57.05=12.95mmi腹板的扣除面积宽度为：93.99-81.62=12.37mn）同时在腹板的计算截面有一（|）13拉条连接孔（距上翼缘板边缘35mm）,孔位置22,822.9534.23图22.橡条上翼缘及腹板的有效净截面与扣除面积位置基本相同。所以腹板的扣除面积按小13计算，见图。有效净截面模量为:Wenx-4一一一一一2-_2374.901012.952.290132.2(9035)90_433.81310mmenymax一-4_2_248,971012.952.2(12.95/222.8221,1)132.2(21.12.2/2)21.1_432.25710mmenymax48,9710412.952.2(12.95/222.8221.1)2132.2(21.12,2/2)27021.1_430.974104mm3Wenx/Wx=0.915,Wenymax/Wymax=0.973Wenymin/Wymin=0.9724.强度计算按屋面能阻止楝条侧向失稳和扭转考虑:MxMy6.881060.1710622144187.97N/mmf205N/mmWenxWenymax3.8131042.257104MxMyWenxW异ymin6.88 1063.813 1040.17 1060.974 104162.99N/mm2f 205N/mm25.挠度计算 451.155 cos5 4238” 6000384206 103 374.9 10425.11mm1/20030mm,满足要求6.构造要求及二600/7.06=85.0肝200,满足要求=300/2.55=117.6彳=200,满足要求(三)墙梁设计1 .基本资料本工程为单层厂房，刚架柱距为6m；外墙高7.35m,标高1.200m以上采用彩色压型钢板。墙梁间距1.5m,跨中设一道拉条，钢材为Q235。2 .荷载计算墙梁采用冷弯薄壁卷边C型钢160X60X20X2.5,自重g=7kg/m;墙重0.22KN/m2;风荷载基本风压0=1.05X0.45=0.473KN/m2,风荷载标准值按CECS1022002中的围护结构计算：wk=zcJO,ps=-1.1(+1.0)本工程外墙为落地墙，计算墙梁时不计墙重，另因墙梁先安装故不计拉条作用。qx=1.2义0.07=0.084KN/m,qy=1.1X0.473X1.5X1.4=1.093KN/m3 .内力计算Mx=0.084X62/8=0.378KNm,My=1.093X62/8=4.919KN-m4 .强度计算墙梁C160X60X20X2.5,平放，开口朝上Wxmax=19.47cm3，Wmin=8.66cm3，Wy=36.02cm3，Iy=288.13cm4参考屋面檩条的计算结果及工程实践经验，取Wenx=0.9Wx，Weny=0.9WyMx My 0.378 106 wenx weny0.9 8.661034.919 1060.9 36.02 103200.2N/mm2f 205N/mm2在风吸力下拉条位置设在墙梁内侧，并在柱底设斜拉条。此时压型钢板与墙梁外侧牢固相连，可不验算墙梁的整体稳定性。一4451.1 0.473 1.5 6000384 206 103 288.13 1045 .挠度计算22.3mml/20030mm,满足要求（四）山墙抗风柱设计基本资料本工程山墙墙板为自承重墙；抗风柱6274mm，间距采用6m,承受的荷载有自重、墙梁重量及山墙风荷载。抗风柱与基础较接，按压弯构件设计。抗风柱视为支承于刚架横梁和基础的简支构件。该地区基本风压0=0.45KN/m2,地面粗糙度类别为B类，隅撑间距3.0m。抗风柱采用Q235钢。荷载计算抗风柱选用焊接工字钢300X200X6X10,自重g1=44.6kg/m墙梁及其支撑构件重量取g2=7kg/m风荷载：按CECS102:2002H勺围护结构计算。水=巧囱=1.0(+1.0),cJQ=1.05X0.45=0.473KN/m2qz=1.2X(0.07X6X3+44.6X6.274X10-2)=4.87KNqy=1.4X1.0X1.0X0.473X6=3.97KN/m墙梁自重对抗风柱的偏心力矩为1.2X0.07X6X3X0.23=0.35KN-m