30m架桥机验算计算书

设计规范及参考文献一）重机设计规范（ GB3811-83）二）钢结构设计规范（ GBJ17-88）三）公路桥涵施工规范（ 041-89 ）四）公路桥涵设计规范（ JTJ021-89 ）五）石家庄铁道学院 GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书六）梁体按 30 米箱梁 100 吨计。. 架桥机设计荷载一） . 垂直荷载梁重:Qi=100t天车重： Q2=7.5t （含卷扬机）吊梁天车横梁重： Q3=7.3t（ 含纵向走行 ） 主梁、桁架及桥面系均部荷载： q=1.29t/ 节（ 单边 ）1.29 X 1.1=1.42 t/ 节（单边）0 号支腿总重 : Q 4=5.6t1 号承重梁总重： Q5=14.6t2 号承重梁总重： Q6=14.6t纵向走行横梁（1号车）：Q=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（ 2号车）： Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取： 1.1活载冲击系数取： 1.2 不均匀系数取： 1.1 二）水平荷载1. 风荷载a. 设计取工作状态最大风力，风压为 7 级风的最大风压：2 q1=19kg/mb. 非工作计算状态风压，设计为 11 级的最大风压 ;2q2=66kg/m2（ 以上数据参照石家庄铁道学院 GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书 ）2.运行惯性力:=1.11平车及卷扬机2宀1导梁平车卩-1q 卩1-盖梁立面图盖梁四排每排7片贝雷平面图三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 见图1 （单位m）图中PEP 于打PEP3Pl1 11Jj_3 F4 ,15t 16PP3G2图1Pi=5.6t（前支柱自重）P2=1.42 X（ 22+8.5） =43.31t （导梁后段自重）Pa=1.42 X 32=45.44t（导梁前段自重）P4=14.6t（2#承重横梁自重）P5= P6=14.8t（天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，卩7=艺 CKnqAi=1.2 X 1.39 X 66X （0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）X 12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31 X 15+14.8 X（ 22+1.5） +14.8 X 27.5+14.6 X M倾=5.6 X 32+45.44 X 16+10.05 X 架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M 倾=1725.65/（962.319 X 1.1）=1.631.3 1.3 可)2. 非工作条件下稳定性计算起重小车天车横梁架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数， 而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求四.结构分析（一） 荷载取值：桁架及桥面系均部荷载1.29t/节X 1仁1.42t/节（单边），荷载（100+7.5 X 2）X 1.2=138.0t。其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m ,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中 力为（7.5+7.3 ） /4=3.7t，负荷轮压集中力为（7.3+138） /4=36.325t，架边梁 时轮压集中力为（重边）：7.3/4+138/2=70.825t，（轻边）7.3/4=1.825t.吊梁小车轮压集中力138/4=34.5t （轮距1.6m）。（二）分析计算根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP 93来完成。工况取：（1）架桥机前移，（2）1号天车提梁，（3）2号天车提梁，（4）1号天 车至跨中、（5）中梁就位，（6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大 挠度852.6mm考虑到桁架空多，加 1.1的系数，852.6 X 1.仁937.86mm,待架 孔导梁跨中最大挠度71mm考虑到桁架空多，力卩1.1的系数，71X 1.仁78mm 天车横梁跨中最大挠度？28mm导梁结构图见图4各杆件在工况1，5，6的杆件内力见附加图各工况的轴重见图5XZTTZ前行时U./fJ 卜 T 11:49吴昇字空36520苗I1#提梁时彳 33.57320212#提梁时,皆/E卜样” CC1#天车行到跨中时3A.7J 私7阳YEX 厂二 20 .231架中梁时覚1仁卜架边梁时（重边）BH69L47.645 卜彳 47.53Pr图5 （单位：-杆件最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆+232.79272工况1B附近下弦杆-228.02266工况1B附近立杆-90.408119.0工况6C附近斜杆-57.673.6工况6C附近注：受拉为+,受压为-6 种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）支点工况、ABC工况12.34598.730工况267.14540.42923.333 :工况369.1474.9523.14工况445.45777.57140.502工况526.3976.8960.245工况6重边25.86111.38395.29轻边26.9342.39825.406五.架桥机1号、2号车横梁检算架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm底板厚度为 12mm用160X 168X 14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图 6。截面特性如下：查工字钢表有 S=146.45cm,l=68512.5cm42A=145.45X 2X 100+12X 406 X 2=3903 mm42-3 41=68512.5 X 10 X 2+12X 406X (560+6) X 2=4.49 m计算图示如下图7(单位m):架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为93.75t.P1P2图1.应力计算两导梁中心距L=9.6m悬臂长度L=1m最大集中荷载P=93.75t横梁支点弯矩：M=93.75X仁93.75t m则翼缘板应力：M y 93.75 汉 0.2922-6097t/m =60.97MPa ：二=210MPaI 0.00449腹板最大应力:QS 93.75 (12 406 (560 6) 10 -20.00449 2 14.5 10 虫.max31985t / m =19.85MPa :：二=140MPa 局部I3压应力c F 93.7535 10 =269.39MPa ：；- =320MPaTwLz 162X2X14.5Lz=22X 4+(12+25) X 2=162mm换算应力：-V3t2 -60.9723 19.852 = 70.0MPa 1.程=231MPa2. (1)整体稳定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.36l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必计算其整体稳定性(见钢结构设计手册P28) (2)局部稳定性计算翼缘板局部稳定bc/t=253.5/12=21.125 b 0 /t=33 可 b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4可h0560t 14.5腹板局部稳定：= 38.62 :匹=80 235 =80. 235 =66 fQ V345不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚 10mm的内加劲肋和厚16mm的外加劲 肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其 强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。六.架桥机0号立柱横梁计算1.设计说明和基本依据架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4根，在工作状态下，仅考虑外侧2根立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t (由电算分析），此时由导梁传向横梁的荷载为 P=71.14t.2.立柱横梁承载力检算（1）应力检算支柱横梁采用箱形断面，如图 &设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mm腹 板厚 10mm计算图示如下图9：（单位：m ） 截面特性如下：P1P2rz=(120 X 2+10) X 2+2X 14=528mm0.3图兮X 0.432 3/12=0.000664m4则l=0.380 X 0.463-(0.38-2 X0.01)导梁支点悬出立柱中心位置 0.85 m ,M=71.14X 0.85=60.469t m翼缘应力：一匹=6.469。.屈联卅I 0.000664= 209.56MPa :二=210MPa 可腹板剪应力:. QS 71.14 汽(14 汉 380(2307)1040.000664 2 10 102= 6358.48t/m =63.58MPa二=140MPamax _ .局部压应力屮F71.11.310 =90.95MPa 石=320MPaI occ =TwLz 528 2 10换算应力: =+3=J209.56 1号车横梁挠度计算： m=1m l=9.6m El=8.98x 108 当 P1=R=71.93t 入=m/l=1/9.6=0.1042 +3疋63.582 =236.7MPa 拓 1.1c = 230MPa可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。3. （ 1）整体稳定性b 0=200-10-10=180h/b o=460/180=2.5566l/b q=11600/180=64.4465故可不必进行整体稳定性验算（见钢结构设计手册P28）。（2）局部稳定性计算 翼缘板局部稳定：bo/t=18O/14=12.86 b o/t=33 （ 可） b/t=90/14=6.43b/t=12.4（可）腹板局部稳定坐口*亠80 235 =66t 10t. 345故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚10mm勺内加劲肋和 厚16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚10mm勺内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其 强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。七 .1号车横梁及0号柱横梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度计算图示如下图10:P1P2-L P m2lfflET (3 2 )426 8.98 108-7131019.6 (3 2 O.1。42) *ii i0m当 Pi= 93.75t P 2=32.73t 时，可以把C点的Pi分解开，P仁Pi +P2有Pi =93.75-32.73=61.02t4232 73疋104 x12 x9 6fc=fD8(3 2 0.1042)=1.871 10 m6 x8.98x10上,P1m2l fc:3EI(1 )61.02 1041 9.683 8.98 10(10.1042) =2.401 10m-BP1ml6EI61.02 1041 9.686 8.98 10= 0.001087 radf d=m 0 b=1 x 0.001087=1.087 x 10-3m fc=1.871+2.401=4.272mm fd=1.87+1.087=2.957mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d计算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0号车横梁挠度计算：m=0.65m l=10.3m EI=1.328 x 108当 P1=F2=44.89t入=m/l=0.65/10.3=0.06312 Pml /c 丄 c.、44.89 汉 104 汉 0.652汉 10.3汉(3十2汉 0.0631)fC =fd=(3 2c)=86EI6疋1.328疋10=7.66 10 ；mP1=71.14t P 2=18.63t 时，可以把C点的P1分解开，P仁P1 +P2有P1 =71.14-18.63=52.51t4218.63 100.6510.3X86 1.328 10(3 2 0.0631)= 3.181 10mf d=m x 0 b=065X 0.0044=0.00286 m fc=3.181+6.098=9.279mm fd=3.181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d仁 23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245)d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm综上计算，天车咬合总间距为 58.81mm,（100-70） x 2=60mr可八.150型分配梁：（1号车处）截面形式如上图11:（单位mrh01004 00100n2工0161602工6 00截面特性：A=0.6 x 0.02 x 2+2x 0.36 x 0.016=0.03552m232 0.016 0.361230.6 0.02 2(120.6 0.02 0.192)=9.92 104m4跨中集中荷载P=93.75+764/1000=94.514 t最大弯矩:PL 严145 =35.443t m支点反力：R=94.514/2=47.257 t弯曲应力:35.443 1040.29.92 10*I、9.92 10，2 0.016= 33.94MPa : =140MPa6= 71.46 106Pa = 71.46MPa ： 210MPa腹板最大剪应力:4QS 47.25710 汇(0.6況0.02汇0.19)一amax4 一 =33.94 10 Pa局部压应力WF94.514 X1.35D04 “ cc rr , cccr；H62.30MPa :二=320MPaTwLz 640 2 16l z=600+2x 20=640mm换算应力：厂-；.-2 3 2 二.71.46233.942 = 92.53MPa ： 1.1二=231MPa 可九.0号柱承载力检算立柱采用219mn无缝钢管，壁厚12m（内管192mm壁厚13mrh, 一侧立 柱由两根组成，中间用 60x 5mn钢管作为连接。1.若按两根钢管同受力，其截面形式如右图12所示，其失稳方向为绕y轴失稳 （加为以内钢管为准）图12截面特性：2二(d2 -dj)A =242 2二(0.219 -0.195 )-0.0156m44二(d -di )|y=264ly244二(d -d1 )64回转半ryly回转半r2 2二(0.192 -0.166 )2=0.0146m44亠里一=8.39 1032二(O.1924 -。.1664)- 5.887 10 怖432839 1屮=0.0733mA 、0.01565.887 曲063伽.A ，0.0146按一端固结，一端铰接计算长细比二二07 36 =34.4 ： J =150 ry0.0733长细比=5 =0.7 36 =39.71 ： =150 ry0.06345由长细比，可按a类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册594页），取安全系数 n=2,得应力折减系数分别为 =0.9538，=0.941874、 N 2 71 14 0应力；N = 一71141095.6MPa :二=210MPa可*A 0.9538 汇 0.0156N 2x71 14x104应力二、一 . 103.047MPa ：匚=210MPa 可2.只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力：（图见13）A 二(d2-di2)-42 2二(.912 一。166)“0073m24444二(d -d1)J (.192 166 )=2.9435 10 讣46464回转半ry2.9435 100.0073 二0.0635m按一端固结，一端铰接计算长细比，=也=0.7 3.6 =39.7 ：， =1500.0635ry由长细比，可按a类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册594页），取安全系数 n=2,得应力折减系数分别为 =0.94194应力二 N 2 714 10= 206.93MPa 十=210MPaA 0.9419 0.0073十.起吊系统检算1.起升系统检算起升卷样机5t , 8轮100t滑车组，24.5mm钢丝绳走16 起升荷载Q=57.2t （实际净吊重为40t）,滑车组效率:丄 n(1_ 0.96汉(1一0.9616) _0 72n 1-16 (1-0.96)所需牵引力：957 2P= 4.965t : 5t 可n E 16 0.72选用公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为 38.1t，考虑钢 丝间受力不均和内力的存在，按 0.7折减。安全系数 n=38.11 X 6X 0.7/57.2=7.466可2.吊两千斤绳验算选用6X 37丝 36.5mm,10股公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其 破段拉应力为83.9t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。安全系数 n=83.9 X 10X 0.7/57.2=10.2710可十一 .架桥机导梁整体稳定性计算导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在0号支柱、1号腿 2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定i .导梁跨中主弦杆截面形式见下图14：（单位：cmILTTir1OC” 1IO0 |111 ir10丄A= (93.2-11.2 )X 8=656祈24Ix=656 X 100 =6560000cmIy=656 X 502=1640000cnnWx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmWy=ly/x=1640000/(50+12.5)=26240cm 3=100cm=50 cm入 x=l 0/rx=3200/100=32入 y=l o/ry=3200/50=64查表 Q235(b 类构件)得： x=0.929, y=0.786竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：Mx=RX 16-q X 1672=23.36 X 16X 2-1.42 X 162/2=565.76t m横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按 7级风压检算(W=19kg/m2)W=KKK3KiW=1X 0.4 X 1.0 X 1.2 X 19=9.12kg/m计算原理：旦 My f=170MPa：xWx ：yWyWx,Wy按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩 巾一一绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数f允许抗压强度值横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风 力弯矩My=2X 9.12 X 2.495 X (322/8) X 10-3=6.0t mMx My：xWx ：yWy44565.76 106 10+0.929 58311.110.786 26240= 107.35MPa : f = 170MPa 2当架桥机前行时，B点截面及截面特性同上有：Wx=58311.11cmWy=26240cm x=0.929, y=0.786竖向最大弯矩 Mx=ql2/2=1.42 X 3272+32 X 5.6=906.24 t.m232横向最大弯矩（取 7 级风压）My=ql/2=2 X 10- X 9.12 X 2.495 X 32Mx MyGxWx GyWy906.24 10423.30 1040.929 58311.110.786 26240= 178.4MPa:1.05 f H178.5MPa十二.导梁天车走道梁计算考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕(16b工字钢，(T =215MPa, W=141cm)间距取1.0m,均置于节点上，钢轨采用 P允许弯应 力(T =400MPa, W=287.2cm钢轨受弯按按简支梁计算，最大轮压为 P=31.55332t，行走轮压 17.988t1 钢轨ML=pl/4=1 X 31.55332 X 0.7/4=5.5216 t m(T =5.522 X 104/287.2=192.26MPa c =400满足规范要求。2工字钢行走时：M= pl/4=1 X 17.988 X 0.7/4=3.1479 t m c =3.1479 X 104/14仁223.26Mpa1.05 c =215 X 1.05=225.75Mpa 可 1米一根工字钢不能少。3 架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5米一根放置十三.吊梁天车横梁计算(一)受力计算 架桥机天车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为20mm底板厚度为20mm截面形图15式如图15。截面特性如下：A=20X 2X 460+16X (800-40)=30560 mm21=20 X 460X 4002x 2=2.944X 10-3n4计算图示如下图16:图16架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算横梁支点弯矩：M=16.25X 2X 11.6/4=94.25t m则翼缘板应力：4My 94.25 100.463128.06 106 Pa =128.06MPa ： 210MPaI 2.944 10腹板最大应力：-max4QS 16.25 2 10(0.46 0.016 0.39)6319.80 106 paI、2.944 100.016= 19.38MPa =140MPa局部压应力屮Fcc =TwLz416.25 2 1.35 10-500X16=54.84MPa 十=320MPal z=460+20X 2=500mm换算应力：二(t2 3r2 = .128.062 3 19.802 = 132.57MPa 1.杳=231MPa(二).天车横梁稳定性计算1 横梁整体稳定性计算见图17CS(1) 惯性力产生的倾覆力矩P=QV/gt Q 为自重，V g 为重力加速度 小车产生的惯性力矩为行车速度，V=3.0m/min,取10m/S2, t为刹车时间,t=2s图17Q=10t h 1=1.85mM惯1=10 3 1.8510 2 60= 0.04625t m 横梁惯性力矩Q 2=6.4t h2=1.1m一 6.4 汉 3 汉 1.1xM惯 2=0.0176t m10汶2汶60 混凝土梁体产生的惯性力矩Q=80X 1.仁 88t h 3=3.05m=0.671t m-88汽3汉3.05M惯3=10汉2汉60M惯=M 惯 1+ M 惯2+ M 惯 3=0.73485t ?m(2) .风力产生的倾覆力矩按7级风力计算，q=19kg/m2=0.019t/m 2,迎风面积均按实体计算P风二艺 CKnqAi,c=1.6, K=1.39 小车风力产生的力矩R=1.6 X 1.39 X 0.019 X 2X 2=0.169tM=0.169 X 1.85=0.313 t.m 横梁风力产生的力矩R=1.6 X 1.39 X 0.019 X 13.1 X 0.8=0.443tM=0.443 X 1.1=0.487 t.m 混凝土纵向风力产生的力矩R=1.6 X 1.39 X 0.019 X 3.2 X 2.5=0.338tM=0.338 X 3.05=1.0309 t.mM 风=Mi+ M2+ Ma=1.8309 t.mM 倾=M 风 + M 惯=2.56575 t.m(3) .梁体自重产生的抗倾覆力矩小车自重：W=10t, 横梁自重：W=6.4t 混凝土自重：W=80 X 1.仁88t抗倾覆力矩为 (d=1.0m,轮间距为2.0m)W= W 1+ W2+W/2=10+6.4+88/2=60.4t贝U M 稳=60.4 X 1.0=60.4 t.m(4) .抗倾覆安全系数n= M稳/ M 倾=60.4/2.56575=23.541.3可因此，横梁整体满足稳定性要求。2 横梁单个稳定性计算见图15和16由于工字钢两端有连接，计算长细比时按0.46米，外加0.75的系数以考虑工字钢两端有连接11.6 X 0.75/0.46=18.920可一. 1#, 2#横梁连接处计算1.讨论最大受力P1P2:JL :当 P1=P2=71.93 t 时 M a=71.93 T.M Q a=0当 P仁93.75 t P2=32.73 t 时有 R=100.11 t R y=26.37 tM=63.24 T.M Q a=93.75-32.73=61.02 t（偏安全）有 MAma=71.93 T.M假定 Qma=93.75-32.73=61.02 t2 构造要求：2 X 90.2=180.4200 mm 可1.5 X 90.2=135.3140 mm 可3 X 90.2=270.6304 mm 可3. 销子受弯：（14.5+32+40） X 2=1735X 90=450 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4. Mma和QamaX的共同作用计算简图见右（图中销子为 90mm中心距为304mm： 有 MAma=71.93 T.M Q ama=61.02 t 贝UT=MmaX0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= Qma/2=61.02/2=30.51 t销子的面积 S=0.25X 3.14 X 902=6361.7 mm2(1) T 的作用下：t=T/S=236.61 X 1076361.7=371.93 MPa 500MPa Q 的作用下：q=Q/S=30.51X 104/6361.7=47.96 MPA 500MPa 合力的作用 = sc += v371.93 +3汇47.96 =381.1CMPaMG=55(MPa5 连接钢板(1).从上图中(1)的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200X( 14.5+32)X 2=18600 mrn2S =200X 40X 2=16000mmt=T/S=236.61 X 104/18600=127.21 Mpa 210MPa t =T/S=236.61 X 104/16000=147.88 Mpa 210 MPa 满足要求。(2) 1-1截面上破坏：1=12 X 2X 406X (560+6) 2 *=3.12 X 109mri=3.12 X 10-3ni_ My 71.93 1040.292 一 I 一 0.00312= 67.32MPa :匚=210MPa满足要求。.Q的作用S=(584-90.2 X 2) X 14.5 X 2=11704.4mrnt =Q/S=61.02X 10000/11704.4=52.13Mpa140MPa(4).合力作用：;=y2 3r2 二 67.32 2 3 52.132 =112.63MPa 1.1； = 231MPa 1 接处计算1 .讨论最大受力图见下页由前面讨论知，有 MAma=44.89 X 0.65=29.1785 T.MCUx=71.14-18.63=52.51 t.0#横梁连3 X 70.5=211.5260 mm 可3.销子受弯：(10+32+40)X 2=1645X 70=350 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4 . MAma;和Qama的共同作用计算简图见右(图中销子为 70mm中心距为260mm：有 MAma=29.1785 T.M Q ama=52.51 t 则 T=MmaX0.26=29.1785/0.26=112.2251 t Q= Qma/2=52.51/2=26.255 t销子的面积 S=0.25X 3.14 X 702=3848.45 mm2t的作用下：4t=T/S=112.225 X 10/3848.45=291.61 MPa500MPaQ的作用下：q=Q/S=26.225X 1073848.45=68.22 MPA500Mpa合力的作用二=2 3r2 = 291.612 3 68.222 =314.64MPa 1.1550MPa5连接钢板(1).从上图中(1)的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200X( 10+32)x 2=16800 mrn2S =200X 40X 2=16000mmt=T/S=112.225 X 104/16800=66.8 Mpa 210MPat =T/S=112.225X 104/16000=70.14 Mpa = 126.8MPa :：:二=210MPa满足要求。.Q的作用S=(460-70.5 X 2) X 10X 2=6380mmQ 52.51 X104max82.30MPa : i 丿二 140MPaS 6380(4).合力作用二二 / T2 = .126.823 82.302 = 190.78MPa 14二=231MPa计算:时间:复核:时间:审核:时间:2 构造要求：2 X 70.5=141200 mm可1.5 X 70.5=105.75 100 mm可