L型支架冲压模具设计

L型支架冲压模具设计 南 京 工 程 学 院 毕业设计说明书(论文) 作 者： 学 号： 指导者： 评阅者： 2014 年 5 月 南 京 毕业设计说明书（论文）中文摘要 I 毕业设计说明书（论文）外文摘要 II 目 录 第一章 本课题的目的、意义与主要内容 . 1 1.1 目的 . 1 1.2 主要内容及意义 . 1 1.3 冲压模具的相关研究动态 . 2 1.4 设计方法及步骤 . 4 第二章 零件冲压生产经济性和冲压工艺分析 . 5 2.1 冲压生产经济性分析 . 5 2.2零件冲压工艺性分析 . 6 2.2.1零件工艺分析 . 6 2.2.2确定冲压基本工序 . 7 2.2.3排样方案的确定 . 7 2.2.4连续模的送料定位系统的选用 . 11 第三章 冲孔落料级进模零件的设计与计算 . 18 3.1冲裁模具凸模和凹模刃口尺寸计算 . 18 3.1.1冲压力的计算 . 18 3.1.2压力中心的计算 . 22 3.1.3模具主要零件尺寸计算 . 22 3.2选择冲压设备 . 27 3.3冲模的闭合高度 . 27 3.4固定与联接零件 . 28 第四章 模具安装与调试 . 35 4.1上、下模座的安装 . 35 4.1.1 上模的安装形式与联接 . 35 4.1.2 下模的安装形式与联接 . 35 4.2 调整和试模 . 35 4.2.1 调整模具闭合高度 . 35 III 4.2.2 调整模具间隙 . 36 4.2.3 试模 . 36 结 论 . 37 参考文献 . 38 致 谢 . 39 IV 第一章 本课题的目的、意义与主要内容 1.1 目的 冲压模具在实际工业生产中应用广泛。冲压模具的自动送料技术也投入到实际的生产中，冲压模具可以大大的提高劳动生产效率，减轻工人负担，具有重要的技术进步意义和经济价值。本次毕业设计是在完成冲压工艺与模具设计理论课并进行生产实习后，进行的一个重要的教学环节。其目的是通过设计给定冲压工件的冲压工艺与模具设计，提高学生综合运用所学知识，解决工程实际问题的能力，为以后从事工程技术工作奠定基础。并培养求是、创新的科学态度和养成严肃、认真、细致的从事技术工作的优良作风。 了解冲裁件、拉深件和成形件结构的工艺性。设定零件的工艺方案，比较工艺方案并确定工艺方案。计算毛坯的尺寸，计算冲裁次数，设定各步半成品的尺寸并绘出工序简图。计算各个工序的工作压力，设计并绘出模具简图，选取各个合适的零件。 1.2 主要内容及意义 本次毕业设计的题目是工件的冲孔、落料及弯曲的级进模设计，课题的主要内容是对给定零件形状进行冲压工艺性分析，提出各种可能的冲压工艺方案，经过分析与讨论确定适合于大批生产的工艺方案和中批生产的工艺方案。根据零件图的设计要求，进行冲压工艺分析，编制零件的加工工艺过程卡。设计内容还包括：排样图设计，总的冲压力计算机压力中心计算，刃口尺寸计算，弹簧、橡胶件的计算和选用，凸、凹模或凸、凹模结构设计以及其他冲模零件的设计，绘制模具装配图和工作零件图。编写毕业设计说明书。 主要内容如下： 1到模具制造相关企业调研，了解模具生产，制造，加工情况。结合本设计课题，查阅相关资料。并完成基本参数的计算及冲压机的选用； 2 确定模具类型及结构，分析设计已知L型支架的级进模具。充分分析L型支架结构，工艺性，了解级进模机构及工作原理完； 1 3运用CAD,UG等工具软件辅助设计完成模具整体结构； 4 对模具工作部分尺寸及公差进行设计计算； 5 对模具典型零件需进行选材及工艺路线分析； 6 绘制模具零件图及装配图； 7 编写设计说明书。 该课题是来源于生产实际，零件结构典型，使用量大，难度适中。本课题在分析零件结构特征的基础上，优化设计模具，采用多工序级进模。紧密结合生产实际的课题，对学生了解和掌握冲压模具制品生产过程、模具设计，提高工程设计和解决实际问题的能力，具有很重要的意义。学生经过本模具的设计后，能较好的掌握冲压模具的设计流程和方法，使其具备一定的冲压模具设计能力，为以后走入工厂打下良好的基础。 1.3 冲压模具的相关研究动态 1我国模具的发展现状： 现代模具工业有“不衰亡工业”之称。世界模具市场总体上供不应求，市场需求量非常大，同时，我国的模具产业也迎来了新一轮的发展机遇。近几年，我国模具产业总产值呈上升趋势。单就汽车产业而言，一个型号的汽车所需模具达几千副，价值上亿元，而当汽车更换车型时约有80%的模具需要更换。另外，电子和通讯产品对模具的需求也非常大，在发达国家往往占到模具市场总量的20%之多。但在整个模具设计制造水平和标准化程度上，与德国、美国、日本等发达国家相比还存在相当大的差距。 近几年来，我国模具技术有了很大发展，模具设计与制造水平有了较大提高，大型、精密、复杂、高效和长寿命模具的需求量大幅度增加，模具质量、模具寿命明显提高，模具交货期较前缩短，模具CAD/CAM技术也得到了相当广泛的应用。 模具工业企业的所有制成分也发生了巨大变化，除了国有专业模具厂外，集体、合资、独资和私营也得到了快速发展浙江宁波和黄岩地区的模具之乡；广东一些大集团公司和迅速崛起的乡镇企业，科龙、美的、康佳等集团纷纷建立了自己的模具制造中心；中外合资和外商独资的模具企业现已有几千家。 (1) 以汽车覆盖件模具为代表的大型冲压模具的制造技术已取得很大进步，东风汽车公司模具厂、一汽模具中心等模具厂家已能生产部分轿车覆盖件模具。 2 (2) 体现高水平制造技术的多工位级进模、覆盖面大增，已从电机、电铁芯片模具，扩大到接插件、电子零件、汽车零件、空调器散热片等家电零件模具上。模具质量、模具寿命明显提高，模具交货期较前缩短。 (3) 模具CAD/CAM/CAE技术相当广泛地得到应用，并开发出了自主版权的模具CAD/CAE软件。近年许多模具企业加大了用于技术进步的投资力度，将技术进步视为企业发展的重要动力。许多研究机构和大专院校开展模具技术的研究和开发。经过多年的努力，在模具CAD/CAE/CAM技术方面取得了显著进步；在提高模具质量和缩短模具设计制造周期等方面做出了贡献。一些国内模具企业已普及了二维 CAD ，并陆续开始使用 UG、 Pro/Engineer 、I-DEAS 、Euclid-IS 等国际通用软件，个别厂家还引进了 Moldflow 、C-Flow 、DYNAFORM 、Optris 和 MAGMASOFT 等 CAE 软件，并成功应用于冲压模的设计中。 (4)电加工、数控加工在模具制造技术发展上发挥了重要作用。模具加工机床品种增多，水平明显提高。 (5) 快速经济制模技术得到了进一步发展，尤其这一领域的高新技术快速原型制造技术(RPM)进展很快，国内有多家已自行开发出达到国际水平的相关设备。 (6) 模具标准件应用更加广泛，品种有所扩展。模具材料方面，由于对模具寿命的重视，优质模具钢的应用有较大进展。 目前,我国模具总量虽然已达到相当大的规模,模具水平也已有了很大提高,但设计制造水平在总体上要工业发达国家落后许多。随着与国际接轨的脚步不断加快，市场竞争的日益加剧，人们已经越来越认识到产品质量、成本和新产品的开发能力的重要性。而模具制造是整个链条中最基础的要素之一我国目前的模具开发制造水平比国际先进水平至少相差10 年， 特别是大型、精密、复杂、长寿命模具的产需矛盾更加突出，已成为严重制约我国制造业发展的瓶颈。 2未来冲压模具技术的发展趋势。 模具技术的发展应该要适应模具产品交货期短、精度高、质量好、价格低的要求。达到要求发展有以下几项： （1）模具产品发展将大型化、精密化。 （2）多功能复合模具将进一步发展。新型多功能复合具是在多工位级进模基础上开发出来的。一套多功能模具除了冲压成 形零件外，还可担负转位、叠压、攻丝、铆接、锁紧等组装任务。通过这种多功能模具生产出来的不再是单个零件，而是成 3 批的组件。 （3）热流道模具在塑料模具中的比重将逐步提高。 （4）快速经济模具的前景十分广阔。适应多品种、少批量生产方式。一方面是制品使用周期短，品种更新快，另一方面制品的花样变化频繁，均要求模具的生产周期越快越好。因此，开发快速经济具越来越引起人们的重视。例如，中、低 熔点合金模具、喷涂成型模具、陶瓷型精铸模、叠层模及快速 原型制造模具等快速经济模具将进一步发展。快换模架、快换冲头等也将日益发展。另外，采用计算机控制和机械手操作的快速换模装置、快速试模技术也会得到发展和提高。 （5）模具标准件的应用将日渐广泛。 使用模具标准件不但能缩短模具制造周期，而且能提高模具质量和降低模具制造成本。 （6）模具使用优质材料及应用先进的表面处理技术。 （7）在模具设计制造中将全面推广CAD/CAM/CAE技术。 （8）高速铣削加工将得到更广泛的应用。 （9）模具研磨抛光将向自动化、智能化方向发展。 （10）模具自动加工系统的研制和发展。 1.4 设计方法及步骤 1、查阅有关模具材料、模架结构、模具设计理论、模具设计实例等方面的文献，检索相关资料和模具技术的现状和发展动态。全面复习相关专业课程，并翻译外文资料一篇。 2、初步计算，根据所给零件图样，进行必要的工艺计算，确定初步的设计方案。 3、通过相关资料和调研，熟悉各种冲压模具的结构，模具的制造、设计和装配流程。 4、模具设计，确定快换模架的结构形式，结合本零件绘制模具装配图和指定模具的零件图。 4 第二章 零件冲压生产经济性和冲压工艺分析 2.1 冲压生产经济性分析 产品零件的生产批量对冲压工艺加工的经济性起着决定性的作用。冲压产品的成本构成：C=C材+C1+C模。C材 材料费，C1 加工费，C模模具费。提高冲压生产经 济效益的有效途径有： 1提高材料利用率 一般材料费要占冲压件成本的60%，生产中通过合理设计零件或改进毛坯形状，合理排样、搭边或实行套裁或利用好废料等； 减少工序数 世界不少国家大力推行减少每个零件的工序数目。日本是瞄准2 3-4道工序，目前其某些厂家已达到2-3道工序。因此日本冲压件成本一般比我们低25%。其他国家也在大力推行。由于工序数减少，导致模具数量及模具出问题的机会减少，开动率提高，经济效益大幅度提高； 3推行按件定隙 经验证明，当相当间隙Z双收15%-20%时，模具使用寿命可提高3-5倍。因各种冲压见的使用要求不同，质量要求各异，故其冲裁间隙也应不同，按件定隙会取得最佳效益； 4推行按件选模 因对冲压件质量与批量要求差别较大，要根据具体要求及批量大小选择各种不同模具结构、模具材料及制模方法等。在大批量生产时要采用高效的多工位级进模、复合模、高寿命的硬质合金模等。而在小批量时，可采用一些造价低廉、制模周期短、模具材料可回收利用的各种简易模具、组合模具或低熔点合金模等。 5提高生产率 目前世界一些国家，都在向生产效率要效益。有代表倾向的是(a) 建立冲压自动线；(b)冲压设备向多工位压力机转移；(c)以拉伸垫或数控拉伸垫代替双动拉伸压力机。由于生产效率高了，分摊到单件的费用减少，即降低产品成本增加收入。 5 2.2零件冲压工艺性分析 图2.1零件 2.2.1零件工艺分析 如上图所示，此工件有冲孔、落料、弯曲三个工序。材料为08，板料厚度为3mm,具有良好的冲压性能，适合冲裁。工件结构相对简单，但是做出的工件要求的精度高，所以要求做出的模具的精度就相应要高，难度就增大。在工件的展开图中，有一个6mm的孔和18mm的长孔,在冲裁的时候在保证他们的精度的时候还要保证它们的同轴度，在弯曲工序的时候，要防止弯裂，并且还要保证弯曲的垂直度要够，该工件是大批量生产，质量要求高，若采用单工序模不仅工艺繁琐，而且质量也很难保证，由于零件体积小，操作不方便，多次定位后有些尺寸难以稳定，产量低、不能适应大批量生产的需要。因此采用冲压多工位级进模。工件的尺寸公差要求为IT7级，尺寸精度较高，模具要求的精度高。 6 2.2.2确定冲压基本工序 从零件的形状看有以下基本工序，该工件包括冲孔、落料和弯曲三个基本工序，根据基本工序可以拟定出以三种工艺方案： 方案一：采用落料?冲孔?弯曲单工序模； 方案二：采用冲孔?落料复合模，弯曲单工序模； 方案三：采用冲孔?落料?弯曲级进模。 分析：方案一，虽然模具结果简单，但需要三道工序三副模具，成本高而生产效率低，难以满足中批量生产要求。方案二，工件的精度及生产效率都较高，但还是需要量副模具，需要成本还是比较高，并且冲压后成本品件留在模具上，在清理模具上的物料时会影响冲压速度，操作不方便。方案三，只需一副模具，工序数目少，冲孔、落料、弯曲整合为一个工序，大大提高了生产效率，操作方便，并能保证零件的质量，延长模具寿命，适合大批量生产。综合以上分析：本设计要求为大批量生产，故采用方案三。 2.2.3排样方案的确定 按冲裁工艺方法和材料的合理利用，条料的排样方法可分为三种： 1）有废料排样 沿冲件全部外形冲裁，在冲件周边都留有搭边。冲件尺寸完全由冲模保证，冲件精度高，模具寿命也高，但材料利用率低。 2）少废料排样 沿冲件部分外形冲切，只在冲件之间或冲件与条料侧边间有搭边。 3）无废料排样 沿直线或曲线切断条料而获得冲件，无搭边，冲件质量和模具寿命更差一些，但材料利用率最高。 从零件图上分析可知，零件形状不算复杂，但是从外形需要和工件精度的要求来看，可以采用少废料排料提高材料的利用率，采用合理的排样方法才能降低废料的比例。本设计的工件为长方形工件，考虑到效率采用一次冲出两件产品的工序设计，沿板（卷）料顺长度方向进行排样，符合材料规格及工艺要求。考虑到此为大批量生产，结合冲压生产率，冲模耐用度，冲模结构应尽量简单和操作方便，安全等因素，提出以下几种方案： 7 方案一： 工位三 工位二 工位一 图2.2排样一 此方案采用工位紧靠排样，只需要三个工位即可，即是，冲孔，弯曲和落料的设计，但此时排样材料利用少。 方案二： 工位三 空位 工位二 空位 工位一 图2.3排样二 与方案一相比，此方案每步增加了空位的工位和改换了产品的排列方位。改善了凸凹模的紧凑性，在凸模固定板和凹模设计上都比较合理，增强了凸模和凹模的 强度。但工件要求的精度高，此方案和方案一都存在定位精度不够高情况，所以需 8 要增加定位装置。 方案三： 图2.4排样三 此方案是对方案二的改进，增加了两个侧刃定位，两个定位装置的配合提高了定位精度，满足了加工工件的精度要求。这样方便于凸模的固定安装，也有利于增加凹模壁厚，这样都加强了凸凹模的强度，并且还为侧刃的安装增加了空间。此方案紧凑，工位排布合理，并且达到了加工工件精度的要求，所以选用此方案。 4）材料利用率 材料的经济利用，直接取决于冲压工件的加工工艺和排样方法。冲压工艺设计中，评价材料经济利用程度的指标是材料利用率。 材料利用率?： 实际材料面积?100% 消耗材料面积 实际材料面积即冲压件（毛坯）的有效面积，它与消耗材料面积之差即为废料。 一个步距内的材料利用率可用下式表示： A?100% （2.1） BS 式中：A一个步距内冲裁件的实际面积； B条料宽度； S步距。 若考虑到料头、料尾和边余料的材料消耗，则一张板料（或带料、条料）上总 ?的材料利用率总为： 9 ?一张板料上总的材料利用率总： n?A?总?1?总?100% （2.2） L?B 2mm式中：A-一张冲裁件（毛坯）的实际面积（）； n总-一张板料（或带料、条料）上所冲工件总数量； 2L?B-板料长?宽（mm）。 材料利用率?1。如果?84%，那么将有16%的材料变成冲压废料。 经计算，本设计工件的面积为 A?160mm。 条料宽度计算： 000B?(D?2a?nb)?(D?1.5a?nb)?116.28?1.5?1.5?2?1.5?118.611?1?0.4mm D-条料宽度方向冲裁件的最大尺寸； 2 a-侧搭边值； n - 侧刃数； b1-侧刃切去材料宽度方向尺寸。 a1=0.75a 条料长度：L?3000mm。 所以： ?总?1? 5）排样方法 n总?A384?160?100%?1?100%?71.6%L?B3000?118.61 排样方法的选择原则 冲裁小工件或某种工件需要窄条料时，应沿板料顺长度方向进行排样，符合材料规格及工艺要求。 冲裁件在条料上的排样，应考虑冲压生产效率、冲模耐用度、冲模结构是否简单和操作方便与安全等。 条料宽度选择与在板料上的排样应优先选用条料宽度较大而步距较小的方案，以便经济地裁切板料，并减少冲压用时间。 在可能的情况下，要求产品设计时修正产品零件的结构形状和尺寸，以减少或消除设计废料的形成，并有可能采取小、无废料排样方式。 10 2.2.4连续模的送料定位系统的选用 冲模的送料定位系统是冲模结构的重要组成部分。其主要功能是对送入模具的条、带、卷料实施精确定位，控制送为进距，达到准确、一致，以确保冲模冲压时具有均匀一致的搭边与沿边，从而使冲件获得更高的尺寸与形位精度。所以，定位系统的设计与制造是冲模设计与制造的重要环节。而冲模的定位系统是由各种不同的进距限位构成的。主要包括表2.1所列各种类型，不同规格的各种进距限位装置。(见表2.1) 两工位及两工位以上的连续模都应设置一套由挡料、进距控制、送进误差校准等装置构成的送料定位系统。 表2.1冲模进距限位装置的类型、结构与性能 1 2 1)靠切边定位的侧刃组件构成的定位系统主要优点如下： 可以不间断连续冲压使压力机额定滑块行程次数得到充分利用，生产效率更高。 操作工人的手不需要也不可能进入模具T作区，故操作安全。 便于实现冲压过程的机械化与自动化。 定位精确度可达O15mm甚至更高精度，比挡料销定位高一个档次。 实际冲件的尺寸精度都在IT10级以上。 使用侧刃切边定位的主要缺点是增加了废料量，降低了板料利用率。同时，也增大了冲裁力而且连续冲压必然要加大所需冲压设备的吨位，也还使冲模的制造与修理趋于复杂化。而GB与JB标准规定的三种不同断面形状的侧刃，最大切边长度仅402mm。 11 2)侧刃的形成冲裁 已纳入国标GB与机械行业标准JB的侧刃完全相同；共2类6种各38个规格，一般进行有搭边排样的有废料冲裁。标准侧刃作为一种送料进距限位装置，由于其最大切边长度Lmax=402mm，故仅能用于送料进距S402mm的小型冲压件，其使用范围十分有限，通常仅用于： 成批与大量生产料厚t125mm的各种金属板料用连续模冲制的小型冲压件并要求冲模有更高的生产率。 冲压件的尺寸与形位精度要求较高，尺寸精度高于1T10极，送料进距S<402mm，送进进距S误差<015mm。 冲模的送料进距S较小，使用其他进距限位装置不能实施定位或达不到进距限位精度。 为实现带、卷料的连续自动冲压或实施冲压过程的全机械化与自动化动作以及采用卷料进行高速连续冲压。为克服标准侧刃的缺点，扩展侧刃的应用范围，依照冲制冲件需要设计与制造非标准的异形断面侧刃，进行冲件的形成冲切或落料，使其具有标准侧刃对送进材料切边定位的作用，又具有冲裁凸模冲切冲件局部任意形状外廓的功能，成为专用成形侧刃与落料侧刃。 3)排样搭边和侧搭边数值选用 搭边可用于补偿定位误差和剪板误差，使条料保持一定的刚度，便于送料，搭边也是废料，所以尽量取小，但过小的搭边容易挤进凹模，增加刃口磨损，影响模具寿命。 搭边： 排料时在冲裁件之间以及冲裁件与条料侧边之间设置的工艺余料称为搭边。搭边有二个作用：一是补偿定位误差使条料在送进过程中产生的偏移，保证冲裁件的精度要求；二是在条料送进过程中，搭边可起送进定位作用，同时搭边使冲裁后的工艺废料有一定的刚度，利于条料的顺利送进。 搭边是工艺废料，从提高材料利用率考虑，搭边值愈小愈好。但搭边值过小，冲裁时容易翘曲或被拉断，使冲裁件上毛刺增大；特别是冲裁较薄的材料时，还有可能被拉入凸、凹模间隙中，损坏模具刃口，降低模具寿命。因此搭边值的设置应当合理，其数值目前尚需由经验确定。一般说来，硬材料的搭边值可小些，而软材料的搭边值取大一些，而较薄板料为了增大其刚度和强度也应适当增大搭边值；手 12 工送料可以使搭边值小些。 最小搭边值，查相关资料得： 图2.5搭边 侧刃冲切的料边宽度：b1=1.5mm 冲切前的条料宽度与导料板间的间隙：C=2?0.25=0.5mm 冲切后的条料宽度与导料板间的间隙：y=2?0.05=0.1mm 在有侧刃切边时的侧面搭边a1可以减小，取a1=0.75a=0.751.5mm=1.125mm 4)侧刃+导正销定距方式的使用 用侧刃定距时，使侧刃的实际长度和凹模型孔间步距一致，可提高送料精度。但采用侧刃定距时，送料操作时的认为因素，会产生送料精度不稳定的现象。对于工位较多的级进模，送料的累积误差，会使送料精度降低，对尺寸精度要求高，形状复杂的冲件尤为明显，因此，在侧刃定距的同时增设导正销的方式，在多工位级进模中得到广泛的应用。 导正销主要用于多工位级进模上，用以校正侧刃或挡料销的定位误差，提高送料的步距精度。导正销安装在凸模固定板上，分别安装在第一个工位后和最后弯曲工位前。在第一的工位先冲出5mm的导正孔，通过条料上的导正孔对条料进行导正定位，导正销与侧刃或自动送料装置配合使用。导正销由导入、定位和连接三部分组成。连接部分与冲孔凸模采用螺纹旋入式装配。导入部分为圆弧或圆锥面，定位 13 部分为圆柱面，定位圆柱直径按h9制造，但考虑到冲孔后板料弹性变形收缩，孔径缩小，导正销直径的基本尺寸d应比冲孔凸模直径dp小一双面间隙Z，按d?dp?Z计算，Z是导正销与孔径的双面间隙，其值与孔径和条料厚度有关，导向部分高度h值由条料厚度和冲孔直径确定，见表2.2。 表2.2 导正销高度h与双面间隙Z 注：当冲裁件公差较小时，可取双面间隙Z=0.010.03mm。 由于本设计中板料厚度为1 mm，导正孔为5 mm，故取Z=0.06mm，查表得h=1mm。 要正确安排侧刃孔及导正钉。连续模的侧刃孔一般安排在第一工位，而采用双向侧刃时，本设计中考虑到后面侧刃的安装方便，第二侧刃安排在第二个工位的另一侧。对于导正销孔，若采用自动送料时必须要在第一工位先冲出工艺孔，而在第二工位或再隔24个工位的相应位置设置导正销孔。 图2.6导正销 如图2.5所示冲件形状简单但尺寸精度要求较高。模具结构设计采用成形侧刃，虽然制造复杂，但当侧刃刃部磨钝后，条料边缘处也不会出现毛刺，不影响正常送进。通过此裁塔边法完成侧刃搭边的切除，此侧刃冲切使定位更精确。如图2.6中的排样图所示。利用冲制工件上的18mm孔，在冲孔后的后续工位上设导正销导正。使送料进距S的偏差小于0.015mm。保证良好的冲压精度。 14 5)步距大小的确定 连续模中，每次送料前进的距离称步距。步距计算的正确与否，直接关系到工件质量和尺寸精度。 步距的大小可按下式计算： A=C+a1 （2.3） 式中 A步距（mm）； C工件最大宽度（mm）； a1工件间搭边宽度。 X=69+1.2=71.2mm 6)侧刃大小的确定 侧刃的长度一般应等于步距的大小，而宽度可选择在69mm即可； 侧刃的位置可以根据冲模的具体情况任意选定，如采用双侧刃时则双侧刃的距离应为： 成形侧刃尺寸计算：L=A+（0.050.10）mm 式中 L成形侧刃断面沿送料方向的长度； A步距。 L=71.2+0.05=71.25mm， 7)用侧刃定距时导料板间距离 当条料的送进步距用侧刃定位时，导料板间距离 B?B?C?D?1.5a?nb1?C （2.4） =65+1.5?1.5+2?1.5+0.5=70.75 mm B1?D?1.5a?y （2.5） =65+1.5?1.5+0.1=67.25 mm D-条料宽度方向冲裁件的最大尺寸； a-侧搭边值； n - 侧刃数； b1-侧刃切去材料宽度方向尺寸。 搭边值：a=1.5 mm 侧刃冲切的料边宽度：b1=1.5mm 15 冲切前的条料宽度与导料板间的间隙：C=2?0.25=0.5mm 冲切后的条料宽度与导料板间的间隙：y=2?0.05=0.1mm 8)侧刃档块 在用侧刃档块定距的级进模中用侧刃档块限制条料侧边冲切缺口的条料送进，侧档块需和侧刃连用。 侧刃用在级进模中，通过切掉条料旁侧少量材料达到限定条料的送进步距。侧刃定位用于步距较小或材料厚度较薄（t1.5mm）场合，也用于对步距精度要求较高及手工送料的多工位连续模上。侧刃的种类和结构型式很多，根据侧刃的截面形状可分为三种： a、 长方形侧刃，制造和使用都很简单，但刃口尖角磨损后，在条料的侧边容易产生毛刺，影响条料的送进和定位的准确性。 b、 凹型侧刃，其两端略高于主刃面，由于两端尖角磨损而产生的毛刺处于条料侧边凹槽内，不会影响条料的送进和定位，步距精度较高，但凹型侧刃形状较复杂，刃口制造难度增大，冲裁废料也较多。 c、尖角形侧刃，需要与弹簧挡料销配合使用，每送一个步距需将条料向后拉，由于挡料销卡住缺口而定位。尖角形侧刃不浪费材料，但操作不如前者方便，只适合于生产率要求不太高的手工送料模具。根据模具的需求，先选用梯形侧刃。 在本模具设计中采用双侧刃，侧刃冲头的固定方法采用螺钉联接固定，侧刃的工作尺寸取0.010mm的偏差，即S 0-0.02，侧刃结构较复杂，故凸模尺寸可参照下图左所示设计,侧刃凹模与凸模配作，保证单面间隙均匀为0.0050.010mm。 9)侧导板（导料板） 用侧导板导向的结构常用于单工序和级进模中。侧导板一般设在条料两侧，一种分开制造，用于弹压卸料板结构中，另一种是在固定卸料板结构中，与卸料板制成整体结构。本设计用的是分开制造的形式。 16 图2.7侧导板 17 第三章 冲孔落料级进模零件的设计与计算 3.1冲裁模具凸模和凹模刃口尺寸计算 3.1.1冲压力的计算 冲裁力 冲裁模设计时，为了合理地设计模具及选用设备，必须计算冲裁力。冲裁力是冲裁过程中，模具工作部分对材料的压力。冲裁力在冲裁过程中随上模行程变化而变化，故通常是指冲裁力的最大值。冲裁力是选用冲压设备和检验冲模强度的重要依据，冲裁力的大小与材料性质、厚度和工件分离的轮廓长度有关。 因采用平刃口冲裁，其理论冲裁力（N）按下式计算： F = KLtb （ 3.1） 式中 L冲裁内、外周边的总长，单位为mm； t材料的厚度，单位为mm； b材料的抗切强度，单位为MPa； K系数，一般取K=1.3； F冲孔力，单位为N； 为了计算简便，也可按下式估算冲裁力： F=Lt?b （3.2） ?式中b为材料的抗拉强度，单位为MPa。 1.冲R3工序孔： 冲孔力： F=Lt?b 查资料得 ?b=490 F=3.1412/41490= 1230.88（N） 卸料力： F1?K1F 查资料得K1?0.040.07 取K1?0.04 F1?K1F?0.04?1230.88?49.24(N) 推件力： F2?nK2F 查资料得 取K2?0.063 18 凹模型口直壁高度：考虑到修模量，取h?5mm， 则 F2?1?0.063?1230.88?77.55(N) 采用弹性卸料装置和下出料的总裁力为： Fz1?2?(F?F2)?4?(1230.88?77.55)?5455.32(N) 推料力： F2?nK2F 查资料得 取K2?0.063 凹模型口直壁高度：考虑到修模量，取h?5mm， 则 F2?1?0.063?4923.52?310.18(N) 采用弹性卸料装置和下出料的总裁力为： Fz2?F?F1?F2?4923.52?221.56?310.18?5455.26(N) 2.冲2个18孔： 图3.118孔 冲孔力： F=Lt?b . 查资料得 ?b=490 F?3.14?18/4?1?490?8123.81(N) 卸料力： F1?K1F 查资料得K1?0.040.07 取K1?0.04 F1?K1F?0.04?8123.81?324.95(N) 推料力： F2?nK2F 19 查资料得 取K2?0.063 凹模型口直壁高度：考虑到修模量，取h?5mm， 则 F2?1?0.063?8123.81?511.8(N) 采用弹性卸料装置和下出料的总裁力为： Fz3?F?F1?F2?8123.81?365.57?511.8?9001.18(N) 3冲2个腰形孔： 图3.2腰形孔 冲孔力： F=Lt?b . 查资料得 ?b=490 F?30.59?0.4?490?5995.64(N) 卸料力： F1?K1F 查资料得K1?0.040.07 取K1?0.04 F1?K1F?0.04?5995.64?239.83(N) 推料力： F2?nK2F 查资料得 取K2?0.063 凹模型口直壁高度：考虑到修模量，取h?5mm， 则 F2?1?0.063?5995.64?377.73(N) 采用弹性卸料装置和下出料的总裁力为： Fz4?4?(F?F1?F2)?4?(5995.64?269.80?377.73)?26572.68(N) 4. 弯曲工序 剪切力： F=Lt?b . 20 通过计算得 L?2?3.14?30?0.1?37.68mm 查资料得 ?b=490 F?37.68?0.4?490?7385.28(N) 卸料力： F1?K1F 查资料得K1?0.040.07 取K1?0.04 F1?K1F?0.04?7385.28?295.41(N) 推料力： F2?nK2F 查资料得 取K2?0.063 凹模型口直壁高度：考虑到修模量，取h?5mm， 则 F2?1?0.063?7385.28?465.27(N) 采用弹性卸料装置和下出料的总裁力为： Fz5?F?F1?F2?7385.28?332.34?465.27?8182.89(N) 因为在本弯曲中还要计算弯曲后的顶件力和压料力，所以还要计算本工件的自由弯曲力： 0.7KBt2?bU形件：F自? （3.4） r?t 式中：F自自由弯曲在冲压行程结束时的弯曲力； B弯曲件的宽度； t弯曲材料的厚度； r弯曲件的内弯曲半径； ?b材料的抗拉强度； K安全系数，一般取=1.3 材料抗拉强度为：?b=490Mpa； 0.7KBt2?b0.7?1.3?4?9.33?0.42?490?2662.558(N) 则：F自?r?t0.6?0.4 弯曲顶件力或压料力： 本弯曲模设有顶件装置和压料装置，其顶件力FD（或压料力FY）可以近似取自由弯曲力的30%80%，即 FD=（0.30.8）F自 （3.5） 本设计中因为工件小，材料薄，作用力小，所以取弯曲力的30%，则： 21 FD（FY）=0.3F自=0.32662.558=798.77（N） 由于冲孔、落料和弯曲是同时进行的，故总的冲裁力为： Fz?Fz1?Fz2?Fz3?Fz4?Fz5?F校?FD?FY?5455.32?5455.26?9001.18?26572.68?8182.89?31918?798.77?798.77?88182.77(N)总卸料力为：F总=49.24+196.94+324.95+239.83+295.41+798.77=1905.14(N) 压力机公称压力：P=1.3FZ=1.388182.77=114637.6(N)114.6(KN) 3.1.2压力中心的计算 冲裁力合力的作用点称为冲裁的压力中心。为了保证压力机和模具平稳的工作，必须使压力中心与滑块中心线相重合，对于使用模柄的中小型模具就要使压力中心与模柄轴线相重合，否则将使冲模和压力机滑块承受侧向力，引起凸、凹模间隙不均匀和导向零件加速磨损，甚至还会引起压力机导轨的磨损，影响压力机精度。在实际生产中，可能会出现由于冲件的形状特殊或排样特殊，从模具结构设计与制造考虑不宜使压力机中心与模柄中心线相重合，这时应注意使压力中心的偏离不致超出所选用压力机允许的范围。 由于本工件的排样图中都是中心对称的工作图，所以本模具的压力中心就在中心处。 3.1.3模具主要零件尺寸计算 1凸模结构设计 （1）凸模的长度尺寸计算 凸模长度由模具结构尺寸确定。通常应考虑留有修磨余量，以及模具在闭合状态下，卸料板至凸模固定板间应留的安全距离。这里需要考虑凸模固定板厚度h1，导料板厚度h4，弹簧或橡胶的厚度h5等因素。凸模的长度计算公式为： L?h1?h2?h3?h （3.6） 其中h1- 凸模固定板厚度（mm）； h2- 卸料板厚度（mm）； h3-导料板厚度（mm） h-附加长度，主要考虑凸模进入凹模的深度（0.51.0mm），总修磨量（46mm）以及模具闭合状态下卸料板到凸模固定板的安全距离（1015mm）等因素确定。 L?18?16?6?16?56mm 22 故凸模的最终长度为56mm。 （2）凸模强度校核 凸模的强度在一般情况下是足够的，可以不必做强度校核，但是，在凸模特别细长或凸模的断面尺寸很小冲裁厚且硬的材料时，必须对凸模抗压强度和抗弯刚度进行校核。 凸模抗压强度校核。凸模冲裁时的正常工作条件是其刃口端面承受的轴向压应力必须小于凸模材料的许用压应力，即 F ?cp?c? （3.7） A 式中 ?cp-凸模刃口端面承受的压应力，单位为MPa； F-作用在凸模端面的冲裁力，单位为N； A-凸模刃口端面面积，单位为mm2； ?c?-凸模材料许用压应力，单位为MPa。需校核的凸模如下图： 冲裁力F= 1230.88（N）；A=3.14mm2得：?cp?F1230.88?392MPa A3.14 凸模选用材料为Cr12MoV,许用压应力?c?为10001600MPa，此凸模强度足够。 3）冲裁模凸、凹模刃口尺寸的计算 根据工件尺寸精度不同和加工方法的选择，冲裁模凸、凹模刃口尺寸技术方法有分开加工计算和配作加工计算两种方法。本设计零件形状简单，并且尺寸精度要求为IT7级，属于中高精度公差等级，故须采用分开加工加工计算方法来计算刃口尺寸。 4）分开加工计算方法的特点。 分开加工的方法就是分别规定凸模或凹模的尺寸和公差，分别进行制造，用凸模与凹模的尺寸及制造公差来保证间隙要求。这种加工方法必须把模具的制造公差控制在间隙变动的范围之内，使模具的制造难度加大，主要用于冲裁件形状简单、间隙较大、精度较低的模具。随着电火花、线切割等设备的应用和加工精度的不断提高，分别加工也越来越都地用于形状复杂、间隙较小、精度较高的复合模、级进模等模具。用分开加工的凸、凹模具有互换性，制造周期短，便于成批制造。采用分开加工必须满足下列条件: 凸+凹ZMax-Zmin （ 3. 9） 式中：ZMax最大冲裁间隙； 23 Zmin最小冲裁间隙； 凸、凹分别为凸模、凹模的制造公差。凸模公差取下偏差（相当于基