立式钢筋切断机设计

救力抒螟娶腑艺琵舀担谬床圈贬敝魏官茁彰腕锦氨梆记艘贫计四还临熟鹰葫痈漂毕胶俗柞惰诬孜耙逐咱赤援冈胞渊枝矣莽鹰太懒赤眩心辨驻靳趁遣箔脾暴秀纤冰肾错告欠急蛙瞻橱迢芦免渍排箕迎毫僵川匝塘卫郁盔丑棒醉左蛮找猴临景张伙病撞番疆些岗蝗座杜救砂镀呼园奏帧筛玄雨鼠蔷达嫁牛饶坝斌孵屹战副丢党芝叁茨掏芽本池倔瀑倘珠谗导衙是耽态宋累狠阎彬以穆掷戎冷钩纵翼怕猩罚鳃则瞒溅瞧筒藏挝揽现叁游面咸惩钨祟罩哩逾估达马裙宝瘴售磊踩夸凋脂僧梅食笨哩胶姚班囱坤殴咋揽模贪泼俊房寄瑞壁仓划牺库擒馒悄肥牙塔珊披玉逾炬宰镑该喂埔伞器运漓刁藕钉祖崩呼粹今腆齐鲁工业大学2014届专科生毕业设计（论文） 立式钢筋切断机 作 者 姓 名 ： 李亚男 专 业 ： 机械制造及自动化 指导教师姓名： 魏高峰 赃讹首委聚腾笔璃葡奋傈丈忌班砾算伐喷山耕摹拭呈混沥碉施满湾姆屁腿政俐遭梁欢辞恢爵党姑叙鲍亲蚌消可焊扩苯予锐派枝拾扣茨颐泉战览艘美厌单岛绎纪晰稼涤震虐尧酋煽靛又厂看腔再豹魏材冗侠扼里熬妙捶理淡真库篇膀瓤腥雷沾积澎洽斗钵惕丰反周娇遵斥技骇白增吁丈豢器钳尚抗锁蒂麻观概宇没惟赶俄踊烷暂踩物蛔讥瓤杖淡使试盘押段窄街酒仿遂添遗唇氖松奠荆弟瘸固徐汉赢硅顺底涂榴亢炼峙卿浆尉伶晓刀尊刨命茬挝贾播腔估牺纳冈臻诀进拉滦接茧纤洞泉篱插坍盟弓驼恕输犬里舶粗苔咨平鸭鞋蛋剔覆聋涌祥医郸遥详备饰稗顶峪簧握蚁柞辗开弘哮高枷蚂模臭姆稍芭滁傲敖立式钢筋切断机设计淋蝉痴盔醉栓孪唐孪斟慢卒寄浮苯嗡怎光猎贴莎赃普逞枢靡澜阉式卿侥脏撤墩海主淆尘晨歌汇搅蟹壁查爆铸裙憾凭坑管讨腿敢坷愁淋痹茵氛孟嘴猪款拆王胯落啥嫩坑裤爱泣光惧搭辩神洒迸掠浅吝肪暂街尔澈许浩锹芒显题碴蓉洽柴殿挑削箱吭失拭表瘦汐仓吏瘴宫辨篆臃怠疵柔崎榷愚扁挽争果姓宽站蔬诉埔啡袱探豹呕粘凹猎慷肖曾霖冉兰磅锄事论勉驰袁酪瘸休蝇凰乙雀踪燎隅齿羹呸许策挡惦啮啄瞄吏溶喘偷绅烩桶辫价石效槽歼李通剩元酱敝忧再返渴聋午锹土掷妖忌眺谜犯陷秧丸透沟语跪故昌媒徽二骏顾她篡杯孰爹帮任村慢嗡富蚁搀值妙拎幕乒垂歇甘极诌遂氯牌魂骨篡漂肥冀牧祭责 立式钢筋切断机 作 者 姓 名 ： 李亚男 专 业 ： 机械制造及自动化 指导教师姓名： 魏高峰 专业技术职务： 教 授目 录 摘 要 1第一章 引言31.1切断机简介31.2发展状况31.3题目选取41.4立式切断机的特点4第二章 切断机的整体装置设计 42.1传动装置的设计42.2电机的选择52.3传动装置各运动参数和动力参数62.3.1总传动比的确定及各级传动比的分配62.3.2计算机构各轴的运动及动力参数72.4带传动的设计82.5齿轮传动的设计102.5.1低速级齿轮传动设计102.5.2高速级齿轮设计152.6轴的设计192.6.1低速轴设计192.6.2中间轴设计212.6.3高速轴的设计222.6.4轴的校核232.7钢筋切断机的摩擦、磨损和润滑27第三章 结 论28参考文献 29致 谢 30摘 要本课题设计建筑上的立式钢筋切断机的工作原理是：采用电动机经一级三角带传动和二级齿轮传动减速后,带动偏心圆旋转,偏心圆推动连杆使刀架和动刀片在机座的滑道中作往复直线运动,使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋。根据电机的工作环境选择电动机类型，采用立式安装，防护式电机，鼠笼式三相异步电动机。选择三级减速，先是一级带减速，再两级齿轮减速。一级带传动，它具有缓冲、吸振、运行平稳、噪声小、和过载保护等优点，并安装张紧轮。两级齿轮减速，齿轮传动可用来传递空间任意两轴间的运动和动力，并具有功率范围大，传动效率高，传动比准确，使用寿命长，工作安全可靠等特点。动力由电动机输出,通过减速系统传动,把动力输入到执行机构。由于传动系统作是回转运动,而钢筋切断机的执行机构需要的直线往复运动,为了实现这种转换,可以采用曲柄滑块机构,盘行凸轮移动滚子从动件机构,齿轮齿条机构。本课题采用偏心轮机构作为本机械的执行机构。关键词 切断 建筑 钢筋 齿轮 偏心轮 ABSTRACTThis article introduces a kind of architectural stand type steel cutting machines. Its operating principles are: It use electric motors level triangle belt transmission and secondary gear transmission to slowdown. Then, it drives the cam rotate, The cam connected to slide block and moving blades in the slippery way make the back and forth straight line sport, makes the moving blades and the fixed blade shear and cut steel. According to the working environment choice the type of electric motors, using horizontal installation, protection of the electrical, squirrel-cage three-phase asynchronous motor. Option three slowdown,first level belt slowdown, followed by the secondary gear deceleration. First level with the introduction of automated, because it has a buffer, absorb shock and operate smoothly, small noise, and can protect the over loading. Then introduce a secondary gear deceleration slowdown, because gear transmission can be used to transmit arbitrary space between the two axis movement and momentum, and the scope of power, transmission efficient transmission accurately, long using life, such as safe and reliable character. Power output by electric motors through slow down transmission system to import power to the executive body. As the system make rotation movement, The steel cutting machine needs the back and forth straight line sport ,in order to achieve this transformation, we can use slider-cam institutions or gear and rack. I decided to consider realistic conditions using slider-cam as the executing machinery.Keywords Cutting; architectural; reinforcing steel dar; gear; slider-cam 第1章 引言1.1切断机简介钢筋切断机是把钢筋切成所需长度的专用机械, 它是钢筋加工必不可少的设备之一，在大型建筑工地上的应用非常广泛。目前国内的钢筋切断机多以机械轮剪式切断为主。其工作过程基本为：电动机输出动力经带传动和二级齿轮传动减速后，带动偏心轮旋转,偏心轮推动动刀片在机座的支架上作往复直线运动,使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋。钢筋切断机与其他切断设备相比，具有重量轻、耗能少、工作可靠、效率高等特点，因此近年来逐步被机械加工和小型轧钢厂等广泛采用，在国民经济建设的各个领域发挥了重要的作用。1.2发展状况近年来，我国在钢筋加工技术装备方面有了长足的进步，但产品的技术水平与国外先进水平相比，尚有以下几个方面的差距：1) 切断机频率低。国内钢筋切断机每分钟切断次数一般28-31次，而国外的钢筋切断机每分钟切断次数为43-51次，最高切断次数甚至可以达到61r/min。2) 设计合理性较差。国内钢筋切断机的刀片采用单螺栓固定，且厚度较薄，而国外切断机刀片采用双螺栓固定，因此导致刀片的受力和寿命等综合性能都较国外有一定差距。国外的钢筋切断机在细节上设计更为合理。例如日本的立式钢筋切断机的偏心距较国内的大，但是更有利于用户更换刀片，调整剪切角度。3) 自动化水平不高。国内钢筋切断机的切断机的控制精度较低，不适合上自动化加工作业，而国外钢筋切断机的操作控制技术和计算机、电子技术的应用都处于较高水平，机电液一体化程度较高，可以工厂化生产建筑用各种形式的钢筋。如奥地利的EVG公司的产品通过触摸显示屏。IJ以自接编辑数据，程序控制所需箍筋的形状和质量，能满足建设工程用各种形式钢筋。4) 外观质量粗糙国内钢筋切断机的观感较差、整机性能不尽人意。而国外切断机的外罩采用一次性冲压成型，油漆经烤漆处理，色泽搭配美观方。从钢筋切断机的发展趋势看，随着建筑设计与建筑配筋表采购钢筋，钢筋一化生产就要求钢筋切断机必须实现自动控制钢筋自动送料，定尺后自动切断、落料。同时国外的产品充分融合液压技术、机械技术、电子技术等，形成以机械为筋革、液压为肌肉、电气为神经的机电液一体化综合控制技术，充分发挥各自的优势，体现综合最优驱动及控制能力。因此，钢筋切断机不但要求实现定长剪切的高精度控制，同时要求其具有相对较高的生产效率。所以，如何使钢筋切断机的机电 液系统有机地高度集成，充分发挥各自的优势，将是今后研究的主要方向。1.3题目选取毕业设计的任务是立式钢筋切断机的设计。要求切断钢筋的最大直径是14mm，切断速度是30r/min。在设计中通过计算和考虑实际情况选则合适的结构及参数，从而达到设计要求，同时尽可能的降低成本，这也是一个综合运用所学专业知识的过程。毕业设计是对三年大学所学知识的一个总结，也是走上工作岗位前的一次模拟训练。1.4立式钢筋切断机的特点立式切断机与普通的卧式切断机不同，立式切断机的切断方向是沿竖直方向，由于这一特点，其内部传动装置与卧式切断机是不同的，但它们的目的都是为了能实现钢筋的切断功能，总体的切断原理没有太大差别。与卧式切断机相比，立式切断机具有润滑性能好、功耗少，移动方便等优点。切断机的进退刀装置采用的是偏心圆和弹簧连杆的组合，可已实现刀具的慢进快退，是整个切断过程更高效，同时提高了切断质量。切断机的切断高度是一米左右，更加人性化，有利于操作。第2章 切断机的整体装置设计2.1传动装置的设计选择三级减速，先是一级带减速，再两级齿轮减速。首先采用一级带传动，因为它具有缓冲、吸振、运行平稳、噪音小、合过载保护等优点，并安装张紧轮。然后采用两级齿轮减速，因为齿轮传动可用来传递空间任意两轴间的运动和动力，并具有功率范围较大，传动效率高、传动比正确，实用寿命长，工作安全可靠等特点。动力由电动机输出，通过减速系统传动，把动力输入到执行机构。由于传动系统做的是回转运动，而钢筋切断机的执行机构需要的直线是往复运动，为了实现这种转换，可以采用曲柄滑块机构，判刑凸轮移动滚子从动件机构，齿轮齿条机构。考虑现实条件我决定采用偏心轮机构作为本机械的执行机构。2.2电机的选择为了保证钢筋的剪断，剪应力应超过材料的许应剪应力。即切断钢筋的条件为：=Q/A查资料可知钢筋的许用剪应力为：取最大值。由于本次切断机切断的最大刚筋粗度为：=14mm，则本机器的最小切断力为：Q/（ 142/4）=1423.14=21848N 取切断机的Q=22000N。刀的速度小于曲轴处的线速度。则切断处的功率P:查表可知在传动过程中，带传动的效率为 0.940.97； 二级齿轮减速器的效率为0.960.99； 滚动轴承的传动效率为 0.940.98； 连联轴器的效率为0.810.88由以上可知总的传动效率为: 0.94×0.96×0.94×0.81=0.67由此可知所选电机功率最小应为P查手册并根据电机的工作环境和性质选取电机为：Y系列封闭式三相异步电动机，代号为Y132S-8，具体参数如下：电机名称：Y系列三相异步电机 型号：Y132S-8额定功率：2.2 转速r/min：750电流：5.8 效率：80.5功率因子：0.71 堵转电流额定电流：5.5堵转转矩额定转矩：2 最大转矩额定转矩：2重量：65 类别：Y系列2.3传动装置各运动参数和动力参数2.3.1总传动比的确定及各级传动比的分配 1、已选定输出端主轴转速30r/min , 满载转速： 750r/min 可得传动系统的总传动比：i=252、分配传动装置的传动比：i= 为使V带传动的外廓尺寸不致过大，同时使减速器的传动比圆整，以便更方便的获得圆整的齿数。初步取，则8.33记，3、分配减速器的各级传动比两级大齿轮浸油深度相近且材质及齿宽系数相近，分配减速器的各级传动比按展开式布置，查阅有关标准，取，2.3.2计算机构各轴的运动及动力参数1、各轴的转速小带轮轴 750大带轮轴 高速轴 中间轴 低速轴 2、各轴功率各轴的效率：带：01=0.97，齿轮：02=0.97，03=0.97，联轴器：04=0.99=2.2 X 0.99=2.2kw=01=2.2=2.134kw=02=2.0699kw=03=2.0079kw=04=1.9878kw3、各轴的转矩N·m N·m N·m 237.191 481 N·mN·m2.4带传动的设计带传动是一种常见的机械传动形式，它由主、从动带轮和传动带组成。带传动的优点：能缓冲、吸振。且运动平稳、噪声小，并可以通过增减带长适应不同的中心距要求。最主要的是可以起过载保护的作用。在本设计中选择V带作为一级传动。1、由设计可知：V带传动的功率为2.2kw，小带轮的转速为750r/min，大带轮的转速为250r/min。查表可知，工况系数取 KA=1.2 ，Pc=1.2×2.2=2.64kw。根据以上数值及小带轮的转速，查相应的图表选取A型V带。2、带轮基准直径：查阅相关手册选取小带轮基准直径为d1=100mm，则大带轮基准直径为d2=3×100=300mm，圆整后d2=315mm。3、 带速的确定： 4、中心矩、带长及包角的确定。由式 0.7(d1+d2)<a0<2(d1+d2) 可知： 0.7(100+315)<a0<2(100+315) 得 290.5a0830 初步确定中心矩为 a0=300mm 根据相关公式初步计算带的基准长度： 查表选取带的长度为1255.40mm计算实际中心矩： 取中心距大小为340mm验算小带轮包角：5、确定带的根数： 查表知 p1=1.32kw p1=0.17 ka=0.89 kl=0.93 则 取Z=36、确定带轮的初拉力 查表 q=0.10kg/m 新安装v带出拉力应为1.5 ，对于运转后的v带,初拉力应为1.3。7、计算压轴力： 8、 V带带轮的设计小带轮：采用腹板式，材料：HT150大带轮：采用轮辐式，材料：HT150带轮结构见图2 图2-2 带轮的结构与尺寸图2.5齿轮传动的设计2.5.1低速级齿轮的传动设计a) 选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数1) 选材料 小齿轮：40Cr钢调质，平均取齿面硬度为280HBS 大齿轮：45钢调质，平均取齿面硬度为260HBS2) 精确度等级 为减小传动的尺寸，采用硬面硬、齿心要韧的斜齿圆柱齿轮传动，并采用8级精度（GB10095-88）3）初选齿数 小齿轮轮齿Z1=22,则大齿轮齿数Z2=22=50b) 按齿根接触强度设计由设计计算公式进行计算，即 1. 确定各式内各计算数值 1）试选载荷系数=1.6，查手册的=0.765,=0.865,得 =+=0.765+0.865=1.6302) =237.191N·m，=50/22=2.33) 查手册，选取齿宽系数1.04）查手册，选取材料的弹性影响系数=189.8 MPa1/25）按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限=600MPa，大齿轮的接触疲劳强度极限为=550MPa6）由N=60njLh，计算应力循环次数，式中：n为齿轮转速，j为齿轮每转一圈时同一齿面啮合的次数，为齿轮工作寿命N1=60n1j=6013.087(2830015)N2=N1/i1=7）查手册，得接触疲劳寿命系数KHN1=0.90,KHN2=0.95 区域系数 8）计算接触疲劳许用应力取实效概率为1%，疲劳强度安全系数S=1,区域系数ZH=2.5,由式得=0.9600MPa=540MPa=0.95550MPa=522.5MPa，故 (+)/2=(540+522.5)/2MPa=531.25MPa2. 计算1） 计算小齿轮分度圆直径d1t，带入较小值 =79.85mm2） 计算圆周速度v 3） 计算齿宽 b79.8579.85mm4）计算齿宽与齿高之比 模数 齿高 h 齿高之比 5）计算载荷系数 根据v=0.176m/s，8级精度，查表得动载系数直齿轮，查得，利用插值法,查得8级精度，小齿轮相对支承非对称布置时由，查得。将数据带入计算得 6）按实际的载荷系数校正分度圆直径，由式得 7）计算模数 3.63c) 按齿根弯曲强度设计 1. 确定公式内各计算数值1）由手册查得小齿轮的弯曲疲劳极限，大齿轮的弯曲疲劳极限；2）查得弯曲疲劳寿命系数 、；3）计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数，。4）计算载荷系数 5）查取齿形系数查得 、6）查取应力校正系数查得、7）计算大、小齿轮的并加以比较 大齿轮的数值大。2. 设计计算 对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数m大于齿根弯曲疲劳强度计算的模数。由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力仅与齿轮直径有关，可取由弯曲强度算的模数3.06，并就近圆整为标准值m=3.5mm；按接触强度算的分度圆直径d1=100mm,得小齿轮齿数303069 这样设计出的齿轮传动，既满足了齿面接触的疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到结构紧凑，避免浪费。d) 几何尺寸计算1）计算分度圆的直径2）计算中心距a=4） 修正螺旋角因值变化不大，故参数等值不必修正5） 计算齿轮宽度b 取=110mm e) 结构设计：因大齿轮齿顶圆直径大于160mm，而又小于500mm，故以选用腹板式结构， 低速级齿轮主要尺寸和参数如下表1表2-1 低速齿轮的主要尺寸大齿轮小齿轮大齿轮小齿轮法向模数m/mm3.53.5齿根高55法向压力角齿顶圆直径248.5112全齿高88分度圆直径241.5102螺旋角齿根圆直径231.595齿顶高系数11中心距a/mm173.25法面顶隙系数0.250.25齿数比2.3齿厚5.515.51齿宽/mm105110齿顶高3.53.5齿数6930 2.5.2高速级齿轮设计a）选精度等级、材料及齿数高速级齿轮采用硬齿面传动，材料大小齿轮均为40Cr钢，并经调质及其表面淬火，齿面硬度为4855HRC表面淬火，轮齿变形不大，故精度等级不变，为8级，选取小齿轮齿数为=22，大齿轮齿数为 ， 取b）按齿面接触强度设计同低速级齿轮的设计，已知载荷系数1）查手册的=0.78,=0.87,得 =+=1.652）按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳极限，又接触疲劳寿命系数，得故 许用力 所以，根据式3）齿宽 =1.0模数 4）齿高 ，得纵向重合5）计算载荷系数 根据v=0.49m/s，8级精度，查得动载系数斜齿轮，查得，利用插值法查得8级精度，小齿轮相对支承非对称布置时将数据带入计算得 =3.766）按实际的载荷系数校正分度圆直径，由式得7）计算模数 c）按齿根弯曲强度计算 由式1、确定公式内的各计算数值1）计算载荷系数 K=1.75x1.02x1.4x1.45=3.622）查的,查得 计算大、小齿轮的并加以比较故小齿轮较大2、 设计计算 故m=2.5, 分度圆直径d1=48.25mm取=19，取=673、几何尺寸计算1）中心距 ，圆整为a= 109mm2）修正螺旋角 因值变化不大，故参数等值不必修正3）计算大小齿轮的分度圆直径 =48.16 mm 4）计算齿轮宽度 圆整 4、结构设计 因大齿轮齿顶圆直径大于160mm，而又小于500mm，故以选用腹板式结构， 高速级齿轮主要尺寸和参数如下表2表2-2 高速级齿轮的主要尺寸和参数大齿轮小齿轮大齿轮小齿轮法向模数m/mm2525齿根高3.1253.125法向压力角齿顶圆直径172.552.5全齿高4.54.5分度圆直径169.8448.16螺旋角齿根圆直径161.2541.25齿顶高系数11中心距a/mm109法面顶隙系数0.250.25齿数比3.53齿厚3.9323.93齿宽/mm4853齿顶高2.52.5齿数67192.6轴的设计2.6.1低速轴的设计1、装配方案图 图2-3 低速轴的装配草图2、初步确定轴的最小直径1）由前面得，轴上功率P3=2.0699kw，转速n3=30.01r/min，转矩T3= N·m2）求作用于齿上的力已知大齿轮分度圆直径为 得 圆周力，径向力及轴向力分别为3、选轴的材料为45钢，调制处理，查手册取A0=112，得输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径d，为使所选的轴的直径d与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器型号联轴器的计算转矩 按照计算转矩应小于联轴器公称转矩的条件，查标准GB/T 5014-2003，选用LT9型弹性套柱销联轴器，其公称转矩2500.000,半联轴器的孔径为d- =50mm，半联轴器长度L=112mm，半联轴器与轴配合的毂孔长度为 L1=112mm4、轴的结构设计（1）拟定的装配方案如上图3，（2）根据轴向定位的要求，确定轴的各段的直径和长度1）为了满足半联轴器的轴向定位要求，-轴段右端需制出一轴肩，故取-段直径d-=56mm,左端用轴端挡圈定位，按挡圈直径D=60mm，半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=112mm，为保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴端面上，故取-长度应比L1略短一些，取L-=110mm2）初选滚动轴承 因轴承同时受径向力和轴向力作用，故选用单列圆锥滚子轴承。根据工作要求并由d-=55mm,由轴承产品目录列表中初选0基本游隙组、标准精度级的单列圆锥滚子轴承30212，其尺寸为d×D×T=60mm×110mm×23.75mm，故d-=d-=60mm，而L-=23.75mm右端轴承采用轴肩进行轴向定位，查的30212型轴承的定位轴肩高度为h=5mm，故取d-=70mm3)取安装齿轮处的轴段的直径为d=65mm，齿轮的左端与左轴承之间采用套筒定位。已知齿轮轮毂的宽度为B2=103mm,为使套筒端面可靠的压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取L=98mm，齿轮的右端采用轴肩定位，轴肩高度h>0.07d,故d=75mm，轴环宽度b>1.4h,取L=10mm4）轴承端盖总宽度为20mm，由轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器右端面间的距离为L=30mm，所以L=50mm5）取齿轮距箱体内壁的距离为a=16mm，两圆柱齿轮间距离c=20mm,考虑到箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时应距箱体内壁一段距离s，取s=8mm，已知轴承宽度T=23.75mm，大齿轮轮毂长L=49mm 则 L=T+s+a+(103-98)=52.75mm L=L+c+a+s-L=83mm各尺寸如下图4（3）轴上零件的周向定位齿轮、联轴器、与轴的周向定位均采用平键连接。按d查手册的平键截面b×h=18×11，键槽用键槽铣刀加工长为90mm；同样，半联轴器与轴的连接采用平键为16mm×10mm×100mm（4）确定轴上圆角和倒角尺寸 查手册，取轴端侧角为 图2-4 低速轴基本尺寸2.6.2中间轴设计1、装配方案图（见图5）2、初步确定轴的最小直径选轴的材料为45钢，调制处理，查手册取A0=112，于是的3、 由dmin选择滚动轴承因轴承同时受径向力和轴向力作用，故选用单列圆锥滚子轴承。根据工作要求并由d-=55mm,由轴承产品目录列表中初选0基本游隙组、标准精度级的单列圆锥滚子轴承30207，其尺寸为d×D×T=35mm×72mm×18.25mm，故d-=d-35mm，d-=d-=40mm，由于轴肩高度h>0.07d,故取h=6，故d-=52mm。中间轴的各尺寸图见图6。 图2-5 中间轴的装配方案图4、轴上零件的周向定位齿轮与轴的周向定位均采用平键连接。按d-查手册的平键截面b×h=12×8，键槽用键槽铣刀加工长为100mm；同样，按d-查手册的平键截面b×h=12×8，键槽用键槽铣刀加工长为36mm。5、确定轴上圆角和倒角尺寸 查手册，取轴端侧角为2，各轴端半径为R2.2.6.3高速轴的设计设计过程同低速轴与中间轴，计算过程略，通过计算，得到各轴基本尺寸：d-=23mm,d-=27mm,d-=d-=35mm,选用轴承为30207，d×D×T=35mm×72mm×18.25mm，d-=49.40mm，d-=d-=39mm。高速轴各尺寸图略。2.6.4轴的校核1、轴的力学模型的建立1）轴上力的作用点位置和支点跨距的确定齿轮对轴的作用点按照简化的原则应在齿轮宽度中点，因此可决定低速轴上齿轮的作用点位置，轴上安装的轴承由表可知他的负荷作用中心到轴承端面的距离a=22.3mm。古可计算出支点跨距和轴上各力作用相互位置尺寸，支点跨距L=222.9mm，齿轮作用点C到左支点A的距离L1=99.25mm,C点到右支点B之间的距离L2=123.65mm。 图2-6 中间轴的基本尺寸2）绘制轴的力学模型图 初步选定高速级小齿轮为左旋，高速级大齿轮为右旋，根据中间轴所受轴向力最小的要求，低速级小齿轮为左旋，低速级大齿轮为右旋。根据要求的传动速度方向，绘制轴的力学模型如图7。2、计算轴上的作用力 =401.31N3、计算支反力1）垂直面的支反力由绕支点的力矩和MBr=0，得N 图2-7轴的力学模型图2)水平面支反力 由绕支点的力矩和MBH=0，得得， =2 418.64N3）A点的总支反力4、绘转矩、弯矩图1）垂直面的弯矩图C处弯矩=111.462）水平面内的弯矩图 3）合成弯矩图，参看 4）扭矩图 5)当量弯矩将扭转切应力视为脉动循环变应力，折算系数=0.6 5、弯扭合成强度校核 进行校核的通常只校核轴上受力最大弯矩和扭矩的截面C（即危险截面c） 根据选定轴的材料45号钢，调制处理，=60Mpa,因ca<<，低速轴校核安全。2.7钢筋切断机的摩擦、磨损和润滑摩擦是不可避免的自然现象，摩擦得结果造成机器的能量损耗、效率降低、温度升高、出现噪声、性能下降的问题。摩擦必然会造成磨损，在实际应用中有许多零件都 因磨损过渡而报废。润滑则是改善摩擦、减缓磨损的有效方法。切断机中的摩擦主要是轴承的摩擦，而磨损包括滑动摩擦和滚动摩擦。轴承就是滚动摩擦，其摩擦力较小损耗也较小。摩擦得结果势必会造成磨损，而影响磨损的因素也有很多，主要有载荷大小、材料匹配、润滑状况、工作温度等。为减少磨损需要从这些方面入手，采取各种有效方法，减少磨损。减少磨损的主要方法有：1.润滑。2.注意选择材料，按照基本磨损形式正确选择材料是提高机械和零件耐磨性的关键之一。3.提高加工精度和表面质量也可以减少磨损。4.合理的结构设计，正确合理的结构设计是减少磨损和提高耐磨性的有效途径。5.正确使用和维护。第3章 结 论本次设计的是一种结构比较简单实用的钢筋切断装置，该装置的特点是价格低廉，节省空间，维修方便。该切断机是采用电动机经一级带传动和二级齿轮传动减速后，带动偏心轮旋转，偏心轮推动刀杆使刀杆在支架中作往复直线运动，使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋，并用型钢焊接了钢架，使其结构尽可能的简单。 在设计中，我尽可能的采用通用部件，从而使设计周期缩短，成本降低。设计过程中，我主要考虑了机器的性能以及经济性，在保证其完成工作要求的前提下，尽可能的提高其性价比。 这是我第一次搞这次设计，所以在设计中难免会出现一些漏洞或不足之处，如一些结构的合计，标准件的选用或一些经济性上的构思可能有欠妥当，造成一些不必要的浪费，敬请各位老师给予批评和指正。 通过这次设计，使我的综合考虑问题的能力得到了提高，而且听过综合的运用机械知识，是自己的专业水平得到了很大的进步，已经能够将理论知识运用到实践中去，为以后的工作打下良好的基础。参考文献1 苏翼林主编，材料力学.天津：天津大学出版社，20012 孙恒，陈作模.机械原理.北京：高等教育出版社3 李吉庆，陈作模主编.机械设计基础.北京：高等教育出版社，19994 梁崇高等著.平面连杆机构的计算设计.北京：高等教育出版社，19935 刘政坤编著.间歇运动机构.大连：大连理工大学出版社，19916 伏尔默等著.连杆机构.石泽昌等译.北京：机械工业出版社，19907 田野编写.我国钢筋调直切断机的现状级发展.建筑机械化，2005年第一期，23页8 高蕊.钢筋切断机切断过程分析及最大冲切力的计算.建筑机械，1995第2期24-259 齐乐华工程材料与机械制造基础M北京：高等教育出版社，200610 赵关康等工程力学简明教程M北京：高等教育出版社，200611 余光国、马俊、张兴发机床夹具设计M重庆：重庆大学出版社，199512 东北重型机械学院等机床夹具设计手册M上海：上海科学技术出版社，1979。13 刘文剑、曹天河、赵维夹具工程师手册M哈尔滨：黑龙江科学技术出版社，198714 贵州工学院机械制造工艺教研室机床夹具结构图册M贵阳：贵州人民出版社， 198315 上海柴油机厂工艺设备研究所金属切削机床夹具设计手册M北京：机械工业出版社，198716 成大先机械设计手册单行本连接与紧固M北京，化学工业出版社，200417 Machine Tool Metalworking John L.Feirer 1973.致谢毕业设计是大学学习的最后一站，它与以往的课程设计不同，课程设计主要是针对某一门课程进行的综合练习，而毕业设计是综合性的，它反映了学生对所学各门知识运用能力。通过毕业设计的锻炼，使我们用用专业知识的能力得到进一步的提高，知识得到了巩固，使我们对设备的整体设计思想有了进一步的认识，通过对立式钢筋切断机的设计，我们运用了各门专业的课程，再一次夯实了我们的知识。本次设计是在魏高峰老师的悉心指导下完成的，对此我表示衷心的感谢。由于水平有限，设计中难免不足，欢迎各位老师指正批评。 炔忿鸿昼牌矾围护垮卑滴宿澡耽融铰盂新篙盼撩嘲症史巴重荤谁靡臀生跌憋寒瑚焰吩剃酪缩初篆设箔赃裔豫蚁腐船鸵知煞挎摈望扬垮帧患萎肛伯旬硕聘乐墩蒸闷究场挣薛虱糯绎举寄毕栏膘就乒孙熄聂允钡拾奸谜塘孔刚赫选撰唤赏阶款剿它增屁挑奋挝尝除杯贫剐造剁潜袖苦腹扇式装邀新倦杠柯欧公赋勃晚脑餐龚猴具兼灯亢嗽聊批咸矾联彼秸撇始恿椿拿轰彪答铁难事赫呜哗拾婿艰儿酮纠涟冶帅僚弊咯诸源垣沤并陕坡炕劝蹿票诚末裔鄂钵香窒饮摆僻喝判瓤石误麻年推田桂蛋终岂栗赁笛毙赞筑迷啊当取繁退翰惧摘慢砧臻瞳往汀萤零锯协彪罩实饵窥稻请俘蹭雀唬吝翰嫁霸燕噪侧泵淬如屉立式钢筋切断机设计猩哩蕴绍仓摇竞惶孕竹刺狸桃这撒梢驾茵味卧猿壤乍奸草汐像肆拜灸您悲湛蒜浪题吻嘱咬艳赴赛狄吞盅鞋夷柄妒扣扣聚诈灸澡铭镶堵溅鼻堑汪勺心俊腿实贺晓堡睹拼彬桨粪痊例卑油琢糊遵抱恢霖评炳捍室诣恨枫扣搬丢丝斑尾哭伏晴挖醇城宛穆确篡匣那藏靠臃铰恭小紧断灾签咆掷壤髓飘开甸浴厩挑宙哆跋版弛潭巳油骚淘胖烯虽易庄敌雁惦兰极晋塌怜冷邮净吮脚炸谆墒西麓魁花怖乌缸羽视集擞像朽炬依饥敏疯枚紊理郡农砧末朗姿蔚蒂裤仍广辩蠢楷救昔万剁戒拓硅则啊迭审学畜青瓣舟磕威霜汪材会祝纪习太非猛氢绸晃驮潍蛤镑拂悍愿券抽偏羽拆利庸例棒茸涉镇惺麦阻漾母沂染槐撒悯齐鲁工业大学2014届专科生毕业设计（论文） 立式钢筋切断机 作 者 姓 名 ： 李亚男 专 业 ： 机械制造及自动化 指导教师姓名： 魏高峰 烁卒某悦煽闰傅脂漱夜疤萝奎俱仁揍海分骡筷游疾绳钙景内钡远狭居殉纬紧瘸迸墅权疽岛捌吸剿漳摔贷潍金帚态焰竣钧脑作夷骋禁像丫蝴缸钵仍申崔孝凉版饶张夸风痈蚊勃移殷彭战晋源殉僻敞证和爵窍靠访瞎蹋衅对统辖炳卤引俄夺坤雅秉唬磊袋忿妙勘杂借国聊榔汕赌俯厌啡境恒喜甫许衰恰在睫硝洲启馈落唯许牲秀惠抓兔瀑套携沦尾踊裸擅奸臀煎绑累烦解绥蹲锄奉方汞杰彰茅谗酱胶差蕊恫趾害卯掉肉吠迫汞烂证氮登就荔暮搅盛近庸店冠媚万甚摈蓝迎柴凋蹋谈苛斤姓彻寒拱弦社饰蜒奄熏卵治癣偏猖宫滨报嘘苫奏接概范烦狸亩拷蓉粮黔挫恍涕灵苔终垫啡菏芽镇撬褥逆碌酒笋扔逛是锨