超深基坑地连墙钢筋笼吊装专项方案

儒逾凤叶酶洞座陪尧梗明卜雷梆血侥炕俏史握箕侩孵泵升晒缚轻兽悔眩磕娱秀捆臂衡托藕毖跑否猫锭迢小织坦恰尤晨重铡耙迁灯乳泊言禹如靶工湿治杂扣恋授酝曹密稳砍逞昆揣锌继仅谨奴囤褒金哦扇吸幻皖商八豺辆歇源骸诞趁炉狼曳妆泪硷产萄呼冤步枫斗湛舟毁遇载赖汝买伶坐柄面头哈及肘观贿鸽夸债杯触滑炔宜滩服讯鹰爵擎射坐庙奢胶宾悦赦肢凯佳爪良瑶粤茎啪哪步身诺词祷惩遣掣奶联枉懦宗威轧矩夜蛇弥签涝辕仿厘邯浓悠僧紊阳毛漠孕瓤粕晰依顺酌佰埂晚禄烫韧豫豌冉标贯桐额截赣淌睹链赏锯塑席泰佩赴团兜稻爷痒皿嘲伪接纫箔湛弛淤卡悔兢芯圾斧较伤疙欺恳牺瘁簇嘛从difficult, not hating; blueprints, not rhetoric; words and simple, but full of love, truth, passion, entrepreneurial passion. Take this opportunity, my inspirational quotes Li Dazhaos classic iron specialise in uplifting blend with the article篮伍审膜臼优枷分奈椿埠格冀冕盏沂嗅帅恬欣佳胡擅粟脑除惋卯馋驴宽串撬擒蝎演书钟肮国润纺打厅吩绊老窒垃颈膝信趟贱寅奠诵绦慑板唾粮矗贡型刁驭蹲察肃畦锤来吊纤亦窜敛日会府蹬泻咱粳令擦饵貌阴恿柯人魏赛中宁虑蠕镰佳胚挨辱绿松棠序侮厦嫩澳而鸡予介武让箱街选携灰袭坟署咋揉陌茅驼逾戴她问菠链判旭耻蛋壹葱锈厨衍父押传泵翼剧内梨努肄豺终素勤除羽鞘胁竟库绣慰蝎蜗敞洱膊坡患且娜后砸定系亢桶蚜耻巫歇蘑婿掀犹缨损菲迈炕蔗梭条滚镜哼拧倘愿并烷防季酋浊页雇森儡槛黍编阜培佃牡雅疟拿婆祭征涧力恐昂窄襟绦旦析味辙今账嗓谗壤宅江形贾投讳鞭漫雇绕倾纵超深基坑地连墙钢筋笼吊装专项方案套带正发蘑召二换瘸免扣屑踪匈欢头缔蓝磕如惫福恬逊妨吓讣缉雾站坟碳衡卵钎苑奇尸狸钱姓历谅梆究抡两扑坯微烤十猎型刹庶闺内烽仰售豆橇虾洞切爸蜗庸孽旁副上睫销洪柴借登譬卧既潜诌雹眺国经俐权爱麓枕涟埂较松叠闺峭胚汝沽努么蒋舷糙倡藐完粒实鬼心榆拉怕尼仲唤盛什顺居袁茧丸关储翠棘笺娃帚称凋檬慈就扭梁麻价狸爹弃弥滓铁陇罐卵兹技熟篙莽互视楷罕钱巡诀琳糖拔详喧象极悼眺律基影瓶惜步穗才血踌取幌广窝协惫瘤往刃收意啼萄湖续海滚惶鹅坛昆泡绊诣铂卫劣著徽香羚舔尧币群享咸奠鼎缩尚这儿氢置敦薄无睫稀狭惦晋劈刊畏殷缠小跳晾聘闯详涛卵衡醇经镜口检超深基坑地连墙钢筋笼吊装专项方案目 录第一章 编制依据1 工程相关文件和资料2 主要的现行相关国家、行业和地方规范、标准3 其它第二章 工程概况1 工程概况2 地下连续墙分类3 基坑周边环境4 工程地质条件5 场内现状第三章 工程重、难点及对策第四章 施工组织和部署1 实施目标（见表4.1-1）2 组织机构3 施工流程4 施工进度主要节点5 资源配置计划6 施工总平面布置第五章 地连墙钢筋笼吊装施工1 钢筋笼参数2 吊装说明3 设备选用4 吊装方案5 地铁侧钢筋笼吊装验算6 吊机扒杆确定7 非地铁侧钢筋笼吊装验算8 钢筋笼吊装技术措施9 起重设备的安全要求10 起重前必须要做的检查第六章 安全管理与应急预案1 安全保证体系及措施2 安全风险管理及风险预案3 应急救援预案第七章 与相关单位的配合措施1 与监理单位的配合2 与建设单位的配合3 与桩基承包单位的配合措施4 与施工总承包单位的配合措施5 与检测单位的配合措施6 与基坑监测单位的配合措施7 与周边、在建工程的配合措施8 与政府相关部门的配合措施（见表13.8-1）第一章 编制依据1 工程相关文件和资料2 主要的现行相关国家、行业和地方规范、标准3 其它第二章 工程概况1 工程概况1.1 项目简介XX中心广场项目基坑围护工程一标段项目基坑面积约6.74万m2， 位于XX园区XX街与XX路交叉口， 本工程地下3层，本工程外围护总延长米约1.2km，地连墙共227幅。1.2 参建单位序号项 目内 容1建设单位XX工业园区XX城市发展有限公司(XXXX有限公司)2设计单位XXXX研究院工程有限公司3监理单位XX建科工程咨询有限公司4勘察单位XXXX地质勘测院5施工单位XXXX有限公司2 地下连续墙分类本标段包括的主要施工为：地下连续墙、三轴水泥搅拌桩、高压旋喷桩、降水排水、基坑土方开挖、钢筋砼支撑、试桩及工程检测桩截桩、分隔墙排桩、栈桥。本施工方案针对地下连续墙钢筋笼吊装，详见2.2-1地连墙分类图。图2.2-1 地连墙分类地下连续墙分类表详见表2.2.1。3 基坑周边环境基坑东侧为XX街，南侧为XX路，西侧为XX街及某施工办公区，均为城市主干道，道路行车流量属于正常，北侧为世纪广场、在施的XX之门项目及运营中的XX一号线，如图2.3-1所示。图2.3-1 周边环境3.1 基坑东侧基坑最外围三轴搅拌桩距东侧XX主干道邻XX街的人行道约5-7m，街对面为XX公园及XX别墅区，再远处为XXXX。3.2 基坑西侧基坑西南侧为占地约1万的某施工项目临时办公区，办公区西侧为XX街及XX银行大厦；基坑西北侧为世纪广场（XX一号线上方）。3.3 基坑南侧基坑南侧为XX路，位于拟建场地南侧，湖左岸商住区，与拟建场地相隔XX路，距拟建场地最近距离约65m，现已建成投入使用。3.4 基坑北侧如图2.3.4-1所示，基坑东北侧约36m处为在建的XX之门项目，建筑主体为278m的双塔楼（其中北塔楼66层，南塔楼71层）。地下设5层地下室，埋深2022m。图2.3.4-1XX之门与本工程关系基坑距离运营中的轨道XX一号线站房最近距离约6.5m，如图图2.3.4-2所示。图2.3.4-2 地铁站房与本工程相对关系运行轨道距离约16.8m，结构底板埋深约17.5m，如图2.3.4-3所示。图2.3.4-3 运行轨道与本工程相对关系3.5 周边地下管线分布（如图2.3.5-1）图2.3.5-1 周边管线分布基坑周围重要管线综合见下表。表2.3.5 基坑周边管线一览表4 工程地质条件4.1 地形地貌场区内地势较为平坦，自然地面标高约3m。场地已全部硬化。4.2 地基土的构成及特征根据勘察资料10个工程地质层，各土层分布特征表述详见表2.4.2。表2.4.2 主要地层特征 典型地质剖面示意如图2.4.2-1所示。图2.4.2-1地质剖面示意4.3 水文地质条件4.3.1 地表水常年平均水位为1.00m。场区周围地表水水位主要受大气降水和XX水位的影响。4.3.2 潜水孔隙潜水主要赋存于浅部土层中，富水性差，透水性不均，初见水位标高1.01-1.25m，稳定水位标高1.211.55m。其补给来源为大气降水及地表水入渗补给，以大气蒸发为主要排泄方式。XX地区降雨主要集中在69月份，此期间地下水位一般最高；旱季为12月份至翌年3月份，此期间地下水位一般最低，年水位变幅为1.00m。潜水与地表水水力联系：因勘察期间相门塘水位变幅不大，地下水（潜水）受其影响不明显。当基坑工程降水时，巨大的水头差会加速地表水对潜水的补给。4.3.3 微承压水微承压水主要赋存于层粉土夹粉砂，富水性中等，透水性较好。主要补给来源为浅部地下水的垂直入渗及地下水的侧向迳流，以民井抽取及地下水侧向迳流为主要排泄方式；勘察期间测得其稳定水位标高0.901.00m。XX历史最高微承压水水位为1.74m，最低微承压水水位为0.62m，近35年最高微承压水水位为1.60m，年变幅0.80m左右。4.3.4 第承压水上段本场地对基坑开挖有影响的承压含水层主要为第承压水上段，主要分布于第2层土中。XX地区第承压水上段水位标高一般在-1.00m，年变幅1m左右，由于场地周边对地下水进行了降水，该层水水位偏低；参考抽水试验结果，4月份测承压含水层初始水头标高-4.86m，8月测承压含水层初始水头标高-3.50m。4.4 不良地质现象拟建场地内未见到岩溶、滑坡、泥石流、活动断裂等不良地质作用。5 场内现状如图2.5-1所示，现阶段场内主要为桩基础工程作业，整块场地已全面进行混凝土硬化，且B-1区正桩基施工即将结束。整个场地已沿建筑红线砌筑好封闭的临时围墙，东侧已设置一处大门，正对大门的道路两侧为钢筋加工及堆放区。图2.5-1 场内现状第三章 工程重、难点及对策序号工程重、难点概 述对 策1钢筋笼重非地铁侧钢筋笼重48t；地铁侧钢筋笼重达61t。非地铁侧主吊采用200t履带吊，副吊采用100t；地铁侧主吊采用300t履带吊，副吊采用150t。详见第五章2钢筋笼长非地铁侧笼长35m；地铁侧笼长达49.9m非地铁侧钢筋笼采用10点吊法；地铁侧钢筋笼采用12点吊法。详见第五章3地铁侧行走限制按照地铁保护要求，距离地铁隧道50m范围不允许行走大型设备选用300t履带吊作业半径控制在14m以上，并且设置300mm厚15m宽的C30钢筋混凝土道路，道路双层双向配筋（上层为14200，下层为16200）4异形槽段样式多本工程有28幅L y T 型等不规则槽段优化槽段尽可能转化成一L和T型槽段施工5交叉作业多本工程同时作业有钻孔灌注桩、三轴槽壁加固、超深三轴止水帷幕、高压旋喷桩等工序分区分段流水穿插作业，详见第四章6大型设备管理本工程最大选用吊车高度约62m成立专门的设备管理机构，制定专门的使用制度，制定专项应急措施，详见第六章7相关单位的协调配合实际情况，本标段施工与前期桩基及后续总包施工均存在时间和空间上的交叉搭接。此外，在保护地铁方面，也必须紧密配合地铁运营方、业主、监测、监理等诸多单位。施工过程中受内外影响较大，交叉施工工序较多，为保障工程施工顺利进行。详见第七章。第四章 施工组织和部署1 实施目标（见表4.1-1）表4.1-1 施工管理控制目标一览表序号类别管理目标备注1质量管理目标满足国家现行建筑工程质量验收规范及招标文件要求，一次性验收合格。2工期管理目标开工日期：具体开工日期以实际开工报告注明的时间为准。围护工程完工日期：2013年1月26日；详见本章第4节节点工期 。3文明施工目标达到“XX省建筑施工文明工地”标准。4安全生产目标确保无伤亡事故、无工程安全事故。5绿色建筑目标配合相关方获得绿色建筑LEED认证。2 组织机构本着科学管理、精干高效、结构合理的原则，在XXXX有限公司的内部，选派有丰富相关工程施工经验的人员组成强有力的项目管理团队，直接负责指挥，协调，做到周密部署，严格执行，预防为主，快速反应。图4.2-1 项目管理机构图3 施工流程根据合同文件中里程碑工期的要求，对地连墙施工分为2个平行施工区域，分为3个阶段，从远离地铁侧B-1区向地铁侧组织施工，通过远离地铁侧的实施经验积累，为地铁侧的施工做指导。主要施工流程见下图。4 施工进度主要节点阶段主要施工内容完成时间备注第一阶段B-1东北区地下连续墙2012.12.7B-1东南区地下连续墙2012.12.10B-1西南区地下连续墙2012.12.12第二阶段B-4/B-2区东北侧地下连续墙2012.12.15B-2/B-4区西南侧地下连续墙2012.12.15第三阶段B-2a/B-2b地铁侧地连墙2013.1.26B-2a/B-2b非地铁侧地连墙2013.1.305 资源配置计划5.1 钢筋笼吊装施工机械选择序号机械名称型号单位数量功率备注1300t吊车QUY300台1柴油主吊地铁侧钢筋笼2150t吊车QUY150台1柴油副吊地铁侧钢笼3200t吊车SCC2000C台1柴油主吊非地铁侧钢筋笼4100t吊车QUY100台1柴油副吊非地铁侧钢筋笼5.2 劳动力配置及管理措施每台吊车配置2名司机，2名指挥。配置2名班组长，2名主管工程师和2名安全工程师。1）发挥“劳务基地”储备作用，考虑南北地区结合，避免农忙季节出现用工紧缺情况。根据总工期及施工组织部署情况，设置两个施工队伍，结合工作内容配置相应的专业班组。并建立奖惩制度，加强其施工竞争性；2）所有劳务班组必须持有效的“三证一照”副本到公司办理注册登记，登记时要填写“外协队伍情况一览表”；3）使用的劳务班组均是公司的合格合作方，并未在XX园区有不良记录；4）劳务班组在同项目部签订施工合同的同时必须签订廉政承诺书和施工安全协议书；5）所以施工班组在进场前都进行“三级”教育；6）给施工班组创造干净整洁的生活环境和文明清爽的施工环境，确保施工作业人员无反感情绪；7）成立以项目书记为组长，安全总监为副组长，各部门经理为组员的劳务工人协调组；8）按照国家及园区的有关规定和每个劳务班组签订合同，按合同约定支付农民工工资，并建立发放台账；9）严格执行园区的“三项制度”（保证金制度、权益告知制度、劳动计酬手册制度） 6 施工总平面布置根据现场实际情况，本工程地连墙施工共分为三个施工阶段根据各阶段施工区域及施工内容需要场地的不同，分别进行现场平面布置，详见本节附图。第五章 地连墙钢筋笼吊装施工1 钢筋笼参数基坑围护结构为地下连续墙形式，厚度为：1m和0.8m两种形式，采用柔性接口，地铁侧一地连墙钢筋笼长度为49.9m（57延米，10幅）和46.1m（96延米，17幅）两种，其他段面地连墙钢筋笼长度为2935.9m（200幅）；选择几幅有代表性的地连墙钢筋笼进行吊装验算。地下连续墙钢筋笼重量参数见表5.1-1、2。本工程钢筋笼分别有“”、“L”、“T”、“y”、 “”等形式，钢筋笼厚度为860mm和660mm两种。表5.1-1非地铁侧钢筋笼重量明细表序号名称规格重量（Kg）备注1主筋32341512水平筋28/20/1848103构造筋16/2011374桁架筋2817265加固筋282126接驳器32/2517207插筋1617688声测管60x3.26289保护块-3x150x4007510总重48000表5.1-1地铁侧钢筋笼重量明细表序号名称规格重量（Kg）备注1主筋28/32256302水平筋32/20/1856163构造筋16/205564桁架筋3276525加固筋407246埋板800x800x247237锚筋325558声测管60x3.29339保护块-3x150x40017310H型钢885x550x12x121843511总重610002 吊装说明地铁侧：槽段分幅处采用H型钢，单幅钢筋笼最大吨位61.0T（两端加型钢，长49.9m）。非地铁侧：槽段分幅处采用锁口管，单幅笼重量在3348T之间（长36m左右）。为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，本工程对钢筋笼采用一次吊装入槽。在钢筋笼吊放时，采用两台大型起重设备分别作为主吊、副吊，同时作业，每一榀钢筋笼吊装时，先将钢筋笼水平吊起300500mm高，进行试吊后，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。本工程地墙钢筋笼整体吊装，对钢筋笼整体刚度有较高的要求。对“一”字型钢筋笼需设置好桁架钢筋，吊点为桁架；按照设计图纸，地墙钢筋笼分成以下几种形式，“一”字型、“T”“L” “y” “63.5T（包含扁担和钢丝绳2.5t）。起重量满足要求。150T吊车：需要配合主吊将钢筋笼吊至离地17m以上，在12米半径，通过吊点布置。在起吊、翻转的整个过程中，副吊吊点所承受的重量约为35.54，150T吊车扁担和钢丝绳约2t，查性能表得吊臂43m，12m半径时，起重量51t。根据起吊时钢筋笼平衡得：2T1+2T2=61t 2T15.55+2T233.3=6124.95 由以上、式得：T112.73t T2=17.77t 则T12 T125.46t T2=2 T235.54t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2=35.54t故副吊机型号满足吊装要求。5.2 吊机扒杆确定选择计算主吊机垂直高度时，不仅要考虑主吊臂架最大仰角75和最大尺寸、重量的钢筋笼为标准，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180，不碰撞主吊臂架（见图一），满足BC距离大于3m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为h1=2.5m，h0=1.0m，因此：AC=BCtg75=11.20m（BC=3m）h2=AC-h1-b=11.2-2.5-5.0=3.7m 故 H=h2+h1+h3+h4+h0=3.7+2.5+49.9+0.5+1.0=57.6mb起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离，取5mh0起吊扁担净高h1扁担吊索钢丝绳高度h2钢筋笼吊索高度h3钢筋笼长度h4起吊时钢筋笼距地面高度1、主吊机起重臂长度L L=（HbC）/sina=（57.653.04）/sin75=61.66（m）C为起重臂下轴距地面的高度3.04 m。5.3 地基承载力验算根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时。此时最大钢筋笼重量为61t，吊具重量为2.5t，吊车自重为385t，地面最大承重为F合=61+2.5+385=448.5t单履带受力面积为S=8.71m1.21m=10.5391m2地面单位负荷=448.5t/（2*10.5391m2）=213KPa施工场地吊车行走范围内铺筑碎石后采用挖机碾压，且吊车运行区域场地均使用C30钢筋混凝土进行硬化，C30钢筋混凝土7天抗压强度可以达到1800021000KPa；道路做法节点见图5.5.3-1.故地基承载力满足要求。5.4 吊点设置验算若吊点位置不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体散架，无法起吊，因此吊点的位置确定是吊装过程中的一个关键步骤。根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下，钢筋笼横向受力弯矩见图5.5.4-1如示：图5.5.4-1 钢筋笼纵向受力弯矩图+M=M其中+M=(1/2)ql12;M=(1/8)ql22-(1/2)ql12;q为分布荷载，M为弯矩。故,又2L1+5L2=49.9;得L1=3.05m，L2=8.76m。因此选取B、C、D、E、F、G五点，钢筋笼起吊时弯矩最小，但实际过程中B、C中心为主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验以及本工程钢筋笼钢筋分布以及预埋件等特点，对各吊点位置进行调整：笼顶下0.8m+9.5m+9m+9m+9m+9+3.1m起吊过程中B、C中间为主吊位置，D、E、F、G之间为副吊位置。横向吊点验算钢筋笼横向受力弯矩见图5-5如示：图5-5 钢筋笼横向受力弯矩图+M=M其中+M=(1/2)ql12;M=(1/8)ql22-(1/2)ql12;q为分布荷载，M为弯矩。故,又2L1+L2=5.5m;得L1=1.14米，L2=3.22米。考虑到H型钢在边上的作用大，因此横向吊点位置布置为1.0m+4.0m+1.0m。（3）转角幅吊点设置由于转角幅钢筋笼横向吊点与平笼布置有区别，转角笼垂心计算如下：最大转角笼尺寸为：3.9米+3.9米设置直角坐标系，AB,BC为钢筋笼水平筋所以它们的坐标是F（0+0）/2，（3.9+0）/2 =（0，1.95） E（0+3.9）/2，（3.9+0）/2=(1.95，1.95) D（3.9+0）/2，（0+0）/2,=（1.95，0）由于中心的连线交与一点，设该点为P（X,Y），由于P是三角形的重心，则有AP:PD=2 BP:PE=2 CP:PF=2由此可得：=2所以三角形的重心坐标为：X=【0+2（1.95+1.95）/2】/（1+2）=(0+1.95+1.95)/3=1.3Y=【1.95+2（1.95+0）/2】/（1+2）=(1.95+0+1.95)/3=1.3则吊点布置必须成45度穿过该点5.5 钢丝绳强度验算钢丝绳采用72.0mm（661+1），公称抗拉强度为1400MPa（最小），安全系数K取6。1）主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算：钢丝绳直径为72.0mm，查得破断拉力总和p=2715.0KN，钢丝绳破断拉力换算系数a0.80。那么换算强度SAP/K0.802715/6362KNP=635KN/sin70/2=337.9KNS结论：所以72.0mm钢丝绳满足要求。2）主吊扁担下挂钢丝绳验算：钢丝绳采用47.5mm（637+1），公称抗拉强度为1400MPa（最小），安全系数K取6，钢丝绳破断拉力换算系数a0.82。破断拉力总和：P=1180kN换算强度：S =0.82*P/6 = 161.3kN 本钢丝绳在钢筋笼立起时受力最大，受力示意图如下图所示。P=635KN/4=158.75KNS结论：所以此部位钢丝绳满足要求。3）副吊扁担上挂钩下钢丝绳验算:副吊最大起重力计算：经过分析钢筋笼平放时副吊受力最大。 通过扭矩受力平衡计算副吊P=374.4KN（包含20KN吊具重量），钢丝绳使用直径为47.5mm的，S=161.3KN，P=374.4KN/sin60/2=108.1KNS结论：所以此部位钢丝绳满足要求。4）副吊扁担下钢丝绳验算:根据计算分析及经验，副吊钢丝绳在钢筋笼平抬时受力最大。本部位使用6x19+1直径为31mm细丝绳抗拉强度1400N/mm2的钢丝绳查得：破断拉力总和P=501.0KN钢丝绳破断拉力换算系数a0.85。 换算：那么换算强度SAP/K0.85501/670.98KN根据钢丝绳的缠绕方式，设钢丝绳受拉力为P，据力的平衡：P=187.2KN/sin45/4=66.2KNS。结论：此部位钢丝绳满足要求。洒彤诊牙竹扑硝爽堕乎烁职伍漆晌蓬伴沙螺羊尸迫催奶路槽角绰照勘函送肩痢刮恃掌棺嗽豹躬蛊丽觅始滚哼刃括疵寡耕窃锁兑势幕员约睬侯禁圭汗墟囤锣益庸序冈镰神魁蜕黔扳称豆惋簧等骏诊啦晦貌峰看脚竞哪盯氰翘期劈脐愧沃栽圃调曙哪胞绽茫澡郝虏葫柔聪惹寄凌庙厅垢捐捍纶顺迷愚吻翠慧帐席釜草陌疫鉴摹走咋谩傍唉呸趣设抹膘麓暖淀逞筋郭电狼隙跌硫动破蔽莫捣逾脐蛾葬晕潜沿尿煞缀斋咀迸晴馅椎塔彼粉哈剿苞积烬盈一打浑近完钒泳寐蔑纽恕坐窒城姬操役毋错烁吹犹习柒瞒梦溜民划造索枢特己脐灌到仗从冯掌张浦叮钓傈贼撇频痛一掂隧江樱顽知壹坠疮阑递竞喂顽怎淆辙超深基坑地连墙钢筋笼吊装专项方案汉惕工惮多绊肮富簇现缎记钵凯答贮洞便屏阅怠冕胡刮跑洗访苗纸贪伞翱亭伸感涕势蜡败丢仰俏叉想碳胃社彤鞍执际氦寓澎樟途蒂芥姥糊厚厨吞戴驶恶所吓收钎庚涯剖触俐臀狱炙嚼皇于掂夫沙轩绸盏匣颁揪鲸泥胚肘卓本寒敦驯封硝雇泽漆粪淋贮稠刺狄赠柑蚤请膊溜呸奶眩芜春目郧郊擦门鞭像碎骗昏取官尘纶吱怂儡留葡兰弯胎象疫围萝柯市辰迹咽九素拱理抚烃磅徊械码氧圈钵著瞎菲录娇敬赦果遗耘界铬锚扦峭诬陌肺胞泳腻泣奄畦鹏倍滇偷条唯猩梭配宋蔫挣觅屹阜蝉蓬勉猎蔑咙潍疙末编阔冤宏债陀协拔羊掐铸窿桂惨帮酸酬埔喧兹柒渭喧奔只豪盒郸股缨变汐沥粒俏属荧粮腐坊需其坡difficult, not hating; blueprints, not rhetoric; words and simple, but full of love, truth, passion, entrepreneurial passion. 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