毕业设计（论文）异型管接头模具设计

湖 南 农 业 大 学全日制普通本科生毕业设计异型管接头模具设计MOLD DESING OF HETEROMORPHOUS PIPE JOINT学生姓名： 学 号：200840614127年级专业及班级：2008级机械设计制造及其自动化（1）班指导老师及职称：学 院： 工学院 湖南长沙提交日期：2012年5月湖南农业大学全日制普通本科生毕业设计诚 信 声 明本人郑重声明：所呈交的本科毕业论文（设计）是本人在指导老师的指导下，进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。除文中已经注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体在文中均作了明确的说明并表示了谢意。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 毕业论文（设计）作者签名： 年 月 日目 录摘要1关键字11前言21.1本研究领域的国内外现状和发展方向21.1.1现状21.1.2国内的发展情况21.1.3国外的发展情况21.2本课题的研究内容、要求、目的、意义31.2.1本课题的研究内容31.2.2本课题的研究要求31.2.3本课题的研究目的42塑件成型工艺分析42.1塑件的分析42.2热塑性材料（POM）的注射成型过程52.2.1成型前准备52.2.2成型过程52.2.3塑件的后处理52.3热塑性材料的成型条件62.4热塑性材料的性能分析62.4.1使用性能62.4.2成型性能62.4.3聚甲醛的用途63拟定模具的结构形式63.1分型面位置的确定73.1.1分型面设计原则73.1.2分型面位置的确定73.2确定型腔数量及排列方式73.3模具结构形式的确定84注射机型号的选择84.1所需注射量的计算84.2注射机型号的选定84.3型腔数目及注射机有关参数的校核95浇注系统形式和浇口及分流道的设计13 5.1主流道的设计 13 5.2浇口结构尺寸的经验计算14 5.3排气槽的设计15 6模架的确定15 7成型零部件的设计和计算15 7.1成型零部件的设计15 7.2成型零件工作尺寸的计算16 7.3型腔壁厚计算19 8脱模机构的设计和计算21 8.1塑件生产的包紧力的计算21 8.2脱模机构的设计22 9合模导向机构的设计22 9.1顶出系统的导向22 9.2成型零件的导向及定位22 10温度调节系统的设计和计算23 10.1冷却系统的设计23 10.2冷却系统的计算24 11模具的拭模与修模27 12模具的三维实体图27 13结论32 参考文献33 致谢34异型管接头模具设计学 生：指导老师： (湖南农业大学工学院；长沙 410128)摘 要：本次设计详细介绍了异型管接头注塑模具设计，通过对模具结构的设计与分析，对聚甲醛这种热塑性材料的用途和功能了解，设计采用一模两腔单分型面和侧浇口。同时，采用了滑块、斜导柱和顶出套脱模机构。开模时，滑块靠斜导柱的作用侧抽芯，然后，顶出机构运动，将制件顶出，再靠塑件的自重掉落下来。顶出装置必须在滑块复位时提前复位，否则顶出套将阻碍型销前进。因此，弹簧必须要有迫使顶出机构复位的力。根据任务的要求，在塑件注塑成型过程中，模具需要有合适的温度，所以在模具上开设了四条冷却水管对塑件和模具的温度进行控制。设计流程包括：塑件材料性能分析、注塑机的选择、分型面设计、浇注系统的设计、成型零件的结构尺寸设计、塑件脱模机构设计、冷却系统的设计和主要成型零部件的制造。关键词：聚甲醛；滑块；型芯；型腔；浇口；冷却Mold Design of Heterotopous Pipe JointStudent: Du Lin ShengTutor: Chen Zhi Liang(College of Engineering, Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China)Abstract: The detailed design of special-shaped pipe fittings injection mold design, the mold structure design and analysis, on POM such thermoplastic materials the purpose and function of understanding, design using a mold two cavity single parting surface and the side gate. At the same time, using the slider, inclined guide pillar and the top of the sleeve ejection mechanism. A mode, the slider on the inclined guide pillar role of side core pulling, then, ejecting mechanism movement, will part ejection, and then rely on the plastic parts of the gravity fall down. Ejection device must be reset reset slider in advance, or ejector sleeve will hinder type pin forward. Therefore, the spring must have forced ejection mechanism reset force. According to the task requirements, in the plastic injection molding process, mold need the appropriate temperature, so the upper mold opened four cooling water pipe on the plastic parts and mold temperature control. The design flow includes: plastic material performance analysis, the choice of injection molding machine, the parting surface design, the design of gating system, forming part of the structure design, plastic parts demoulding mechanism design, cooling system design and the main molding parts and components manufacturing.分享到 翻译结果重试抱歉，系统响应超时，请稍后再试 支持中英、中日在线互译 支持网页翻译，在输入框输入网页地址即可 提供一键清空、复制功能、支持双语对照查看，使您体验更加流畅Key words: Core, POM, Cativy, Gate, Cooling 1 前言 1.1 本研究领域的国内外现状和发展方向1.1.1 现状 近些年来，随着模具行业的快速发展，几乎各行各业都与模具行业有着越来越多的联系。并且在今后相当长一段时间内，还会快速发展。所以，在信息时代这个大环境下，模具行业要想更快、更稳的发展，抓住机遇并迎接挑战，积极洞悉这行业的发展趋势，采取相应的策略，提升自己的核心竞争力，有着重要的意义。1.1.2 国内的发展情况80年代以来，在国家产业政策和与之配套的一系列国家经济政策的支持和引导下，我国模具工业发展迅速，年均增速均为13%，1999年我国模具工业产值为245亿，至2000年我国模具总产值预计为260-270亿元，其中塑料模约占30%左右。国内已较广泛地采用一些新的塑料模具钢，如：P20、3Cr2Mo、PMS、SM、SM等，对模具的质量和使用寿命有着直接的重大的影响，但总体使用量仍较少。塑料模标准模架、标准推杆和弹簧等越来越广泛地得到应用，并且出现了一些国产的商品化的热流道系统元件。但目前我国模具标准化程度和商品化程度一般在30%以下，和国外先进工业国家已达到70%-80%相比，仍有很大差距。原材料方面：尽管我国POM的市场需求不断攀升，但由于我国对POM的研制开发相对较晚，国内POM的生产规模、产量以及品种、质量始终不能满足市场的需求。我国POM生产与国外先进水平相比，仍存在原料单耗高、装置规模小、质量不稳定、品种牌号少等问题。造成我国POM产能增长不能满足市场需求的原因是：国内POM市场增长较快，而我国POM生产的基础比较薄弱；另外POM是资金和技术密集型的材料类化工产品，我国巨大的市场引起了国外大公司的关注，外国公司一直想以其产品占据我国市场，不愿转让技术，使国产POM的技术水平提高缓慢，不能满足用户需求；再有就是长期以来，我国经济体制和企业经营机制不符合市场经济规律，企业不能及时获得足够的资金投入，制约了POM生产的发展。1.1.3 国外的发展情况 在制造技术方面，CAD/CAM/CAE技术的应用水平上了一个新台阶，陆续引进了相当数量的CAD/CAM系统，如美国EDS的UG、美国Parametric Technology公司的Pro/Engineer、美国CV公司的CADS5、英国Delta cam公司的DOCT5、日本HZS公司的CRADE、以色列公司的Cimarron、美国AC-Tech公司的C-Mold及澳大利亚Mold flow公司的MPA塑模分析软件等等。这些系统和软件的引进，虽花费了大量资金，但在我国模具行业中，实现了CAD/CAM的集成，并能支持CAE技术对成型过程，如充模和冷却等进行计算机模拟，取得了一定的技术经济效益，促进和推动了我国模具CAD/CAM技术的发展。近年来，我国自主开发的塑料模CAD/CAM系统有了很大发展，主要有北航华正软件工程研究所开发的CAXA系统、华中理工大学开发的注塑模HSC5.0系统及CAE软件等，这些软件具有适应国内模具的具体情况、能在微机上应用且价格较低等特点，为进一步普及模具CAD/CAM技术创造了良好条件。1.2 本课题的研究内容、要求、目的及意义1.2.1 本课题的研究内容如何设计出结构简单、合理，生产效率高的模具，节约材料、降低成本，缩短模具设计的生产周期。这次的异型管接头注塑模设计，完整的分析、计算了所需数据，比较全面、系统的掌握注塑模设计生产的具体流程。加入了塑件的侧向抽芯设计过程，达到能自动脱模要求。1.2.2 本课题的研究要求（1）了解聚甲醛的性能，特点和使用环境。（2）注塑模具要结构简单、合理，能自动脱模。（3）此塑件表面不允许有印记，且要光滑。（4）流道设计合理，可保证产品质量并且又节约生产原材料。1.2.3 本课题的研究目的（1）培养自己的动手、创新能力。（2）熟练掌握相关计算机软件的绘图技能。（3）把理论与实践相结合，运用到生产实践中。（4）掌握进行模具设计的方法和过程，为走上工作岗位和撰写论文打下基础。2 塑件成型工艺分析从该塑件的外观可以看出为了要使此塑件的外观不留下痕迹，采用侧浇注制造。利用侧抽芯和顶出套的结构达到自动脱。经分析在塑件外有管螺纹，并且需要侧抽芯，其型芯固定在滑块上并且把滑块装在矩形槽内，这样可以保证工作的可靠性，能够顺利地进行侧抽芯。2.1 塑件的分析1）塑件（如图1）图 1 塑件图Fig 1 The graph of Plastic parts2)塑料名称 聚甲醛（POM）3）生产纲领 大批量4）成型工艺分析（1） 精度等级：采用一般精度6级（2） 脱模斜度：该塑件壁厚为9mm，其脱模斜度查参考资料文献中的表2-4，内表面的脱模斜度为30130，由于外表面有螺纹故不需设斜度1。2.2 热塑性材料(POM)的注射成型过程2.2.1 成型前准备：(1) 原料的检验：对POM是色泽、细度、和均匀读进行检查，由于POM不易吸湿，成型前一般不需要干燥，但必须保证包装、运输、储存良。(2) 料筒的清洗：在注射成型前如果注射机和料筒中残留的塑料与将要使用的塑料不同或颜色不一致时一定要清洗。对于螺杆式注射机通常采用直接换料清洗，换料清洗时，必须掌握料筒中的塑料和欲换料的特性，然后采用正确的清洗步骤，例如新塑料成型温度高于料筒中的残留塑料的成型温度时应将料筒的温度升高到新塑料的最低成型温度然后加入新料然后连续对空注射直到残存塑料全部清洗完毕，在调整温度进行正常生产。如果新塑料的成型温度低于残存塑料的成型温度时应将料筒的温度升高到残存塑料的最好流动温度后切断电源用新料在降温下进行清洗。如果新料的成型温度高，而料筒中的残存料是热敏性塑料则应选热稳定性塑料作为过度换料，先换出热敏性材料再用新料清洗热稳定性塑料。(3) 脱模剂的选用：注射成型时塑料制品的脱模主要取决于合理的工艺条件和正确的模具设计，但由于制品本身的复杂性或工艺条件控制不稳定成型造成脱模困难所以在实际生产中通常采用脱模剂。一般选用硬脂酸锌2.2.2 成型过程塑料在注射机料筒中经过加热、塑化达到流动状态后，由模具的浇注系统进入模具型腔内成型，起过程可以分为充模、压实、保压、倒流和冷却五个阶。2.2.3 塑件的后处理由于塑件不均匀或由于塑料在型腔中的结晶、定向和冷却不均匀造成制品个部分收缩不一样，塑料不可避免的存在一些内应力，而内应力的存在往往导致制品在使用过程中产生变形或开裂，因此设法消除之。采用退火处理：把制品放在一定温度的烘箱中或液体介质中一段时间，然后缓慢冷却退火温度一般控制在高于塑料制品的使用温度1020或低于塑料变形温度1030。温度不宜过高否则会产生绕曲变形，温度过低则达不到目的。2.3 热塑性材料(POM)的成型条件1) 注射机：螺杆式2) 螺杆转速(r/min): 283) 喷嘴速温度()：170180喷嘴形式：直通式 4) 模具温度()：901205) 料筒温度(）)：前段：180190 中段：170180 后段：1601706) 注射压力(M Pa)：801307) 保压压力(M Pa)：50608) 注射时间(S)：2090高压时间(S)：05冷却时间(S)：2060成型周期(S)：501602.4 热塑性材料(POM)的性能分析2.4.1 使用性能聚甲醛综合性能好，比强度、刚度接近的金属，化学稳定性好，但不耐酸。热敏性强易分解，分解温度为240。但200时停留30min以上也可以发生分解，分解时产生有刺激性、腐蚀性气。摩擦系数低，弹性高，线侧凹槽可以强迫脱模，塑件表面可带皱纹花样，但易产生表面缺陷，如毛斑、折皱、熔接痕、缩孔、凹痕等弊端。2.4.2 成型性能 必须严格控制成型条件，嵌块应预热（一般100150），料温取稍高于熔点（一般170190）即可，不宜轻易提高温度，模温对塑件质量影响较大，提高模温可以改善表面凹痕，有助于熔料流动，塑件内外均匀冷却，防止缺料、缩孔、折皱，模温对结晶温度及收缩也有很大的影响，必须正确控制。一般取75120，壁厚大于4mm的取7590，宜用高速高压注射，塑件可以在较高温度时脱模，冷却时间短，但为了防止变形，应力不均，脱模后宜将塑件放在90左右的水中缓冷或用整形夹具冷却。2.4.3 聚甲醛的用途可以代替铜、钢、铝、铸铁等，制造多种结构的零件及电子产品中许多结构零件。3 拟订模具的结构形式3.1 分型面位置的确定3.1.1 分型面设计原则分型面是指分开模具取出塑件和浇注系统凝料的可分离的接触表面。分型面可以是多个，分型面可以是垂直于合模方向，也可以与合模方向平行或倾。如何确定分型面，需要考虑的因素比较复杂。由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、浇注系统设计、塑件的结构工艺性及精度、嵌件位置形状以及推出方法、模具的制造、排气、操作工艺等多种因素的影响，因此在选择分型面时应综合分析比较，从几种方案中优选出较为合理的方案。选择分型面时一般应遵循以下几项原则：便于塑件脱模；。(1) 在开模时尽量使塑件留在动模内；(2) 应有利于侧面分型和抽芯;(3) 考虑和保证塑件的外观不遭损坏；(4) 尽力保证塑件尺寸的精度要求；(5) 有利于排气；(6) 尽量使模具加工简单。该塑料在进行塑件设计时已经充分考虑了上述原则，同时从所提供的塑件图可以看出该塑件有外管螺纹而且为三通管。因此，应该分两个方向进行抽芯，需要用到侧抽芯。3.1.2 分型面位置的确定打开模具取出塑件或凝料的面叫分型面，根据塑件的结构形式分型面选在异形管接头的水平中心面，如图31。图2 分型面Fig 2 Parting surface3.2 确定型腔数量及排列方式型腔数目确定的原则：1) 根据经济性确定型腔数目；2) 根据注射机的额定锁模力确定型腔数目；3) 根据注射机的最大注射量确定型腔数目4) 根据制品精度确定型腔数目。在本设计中，由于塑件属于小型塑件，而且精度要求不是非常高，生产批量较大，因此本设计采用了一模两腔的结构方式，对称分布。可以大大提高生产效率，降低生产成本。3.3 模具结构形式的确定根据该塑件的外部特征可以看出，此塑件的抽芯方向和脱模方向一致，为了使结构简单采用两型腔一分型面的结构形。4 注塑机型号的选择4.1 所需注射量的计算1） 塑件的质量和体积的计算对于该设计，根据零件图建立模型并且对此模型分析计算：塑料体积： V1=21.53 塑件质量： m1=pV1 （1） =1.4121.53=30.362） 浇注系统凝料体积计算按塑件体积的0.6倍计算，由于设计采用一模两腔，所以浇注系统的凝料体积为： V2=2V10.6 （2） =221.530.6 =25.843） 该模具一次注射所需塑料 体积：V=2V1+V2 （3） =221.53+25.84 =68.9 质量：m =97.15在注入模具时，由于流动阻力增大，加大了沿螺杆逆流量，再考虑安全系数，实际注射量M取为机器最大注射量的0.85%。 M=85%m=85%pV=85%1.4168.9 （4） 82.584.2 注射机型号的选定近几年来，我国引进注射机型号很多，国内注射机生产厂的新机型日益增多，掌握使用设备的技术参数的注射机设计和生产所必须得技术准。根据以上的计算初步选定型号为SZ125/630其技术参数见下表4-1表 5 SZ125/630卧式注射机Table5 SZ125/630 horizontal injection理论注射量/140螺杆直径/mm40注射压力/MPa126注射速度/(g/s)110塑化能力/(g/s)16.8锁模力/KN630拉杆内间距/mm370320移模行程/mm270最大模具厚度/mm300最小模具厚度/mm150锁模形式双曲肘定位孔直径/mm125喷嘴球半径/mm154.2 型腔数目及注射机有关参数的校核1） 型腔数目的校核（1） 由注射机料筒塑化速度校核型腔数目 （6）上式右边282 符合要求式中 K注射机最大注射量的利用系数结晶型塑料一般取0.75 M注射机的额定塑化量（g/h或/h）该注射机选10g/s t-成型周期取70s 单个塑件的质量和体积 =30.36g 浇注系统所需塑料的质量和体积 =36.43g(2) 按注射机的最大注射量校核该型腔数目 （7） （8） 上式右边=2.262 符合要求式中注射机允许的最大注射量（g或）该注射机为140g（3） 根据锁模力确定型腔的数目 （9）式中 F锁模力（N） P型腔压力为（MPa） 每个塑件的投影面积为（） 浇注系统的投影面积为（） 已知锁模力为630kN;型腔压力为25或30MPa。 通过计算得 =2035 假设浇注系统的投影面积和塑件投影面积相等，即 =0.35=712.25 （11）则 （12） =5.8422） 注射机工艺参数的校核（1） 注射量的校核注射量以容积表示，最大注射容积为： =av （13） =0.75140=105式中 模具型腔和浇道的最大容积V指定型号与规格的注射机注射量容积a 注射系数取0.75-0.85，无定型取0.85，结晶型取0.75该处取0.75若实际注射量过小，注射机的塑化能力得不到发挥，塑料在料筒中停留的时间过长。所以最小注射量 =0.25v=35所以每次注射的实际注射量容积v （14）而v=68.9符合要求（2） 锁模力的校核锁模力为注射机锁模装置用于夹紧模具的力。所以注射机的锁模力必须大于由于高压熔体注入模腔而产生的胀模力，此胀模力等于塑件和流道系统在分型面上的投影面积与型腔压力的乘积。 （15）式中 F锁模力/kN K安全系数，常取1.251.4 P型腔压力/MPa A塑件及流道系统在分型面上的投影面积/已知型腔压力为25或30MPa;浇注系统的投影面积为1倍塑件投影面积；塑件及流道系统在分型面上的投影面积为 A=+=2035+712.25=2747.25 （16）式中S流道系统在分型面上的投影面积/ n模腔数即 （17）所以，锁模力符合要求（3） 模具安装尺寸的校核注塑模安装尺寸需要校核的项目有：喷嘴尺寸、定位圈尺寸、模具外形尺寸及模具厚度。1.喷嘴尺寸注塑模主流道寸套始端凹坑的球面直径D应大于注射喷嘴头直径d,以保证同心圆和紧密接触 D=d+(0.51)mm对于该模具d=3.5mm.取D=4mm符合要求主流道入口的凹球面半径应大于注射机喷嘴球半径SR通常为： =SR+（12）mm对于该注射机SR=15mm 取=16mm 符合要求2.定位圈尺寸注塑模安装用定位圈外径应与注射机定位孔内径呈间隙配合，定位圈高度应小于定位孔深。所以根据所选注射机的参数，定位圈直径 D=mm。定位孔直径mm。两者之间有较松动的间隙配合，符合要求3.模具外形尺寸该套模具模架的外形尺寸为200mm250mm,而注射机拉杆的间距为370mm320mm,因为370250，所以符合要求。4.模具厚度注塑模的厚度必须在所选注射机的最大模具300mm到最小模厚150mm之间，该模具的厚度H=20+80+80+40=220mm,符合要求。5.开模行程的校核开模取出塑件所需的开模距离必须小于注射机的最大开模行程。对于液压机械式锁模机构注射机，其最大开模行程由注射机曲肘机构的最大行程决定，与模具厚度无关。单分型面注塑模，其开模行程按下式校核 H+（510） （18） 式中 注塑机的最大开模行程（移动模板台面行程）/mm 塑件脱出距离/mm,取25mm 包括流道凝料在内的塑件高度/mm 所以，H25+35+（510）=6570mm又由于SZ125/630卧式注射机的移模行程为270mm，70mm270mm 所以开模行程也符合要求。浇注系统是指注塑模中从主流道的始端到型腔之间的熔体进料通道，它的作用是将塑料熔体顺利地充满型腔的各个部位。正确设计浇注系统对获得优质的塑料制品极为重。注射成型的基本要求是在合适的温度和压力下使足量的塑料熔体尽快充满型腔，影响顺利充模的关键在浇注系统的设计。5 浇注系统形式和浇口及分流道的设计5.1 主流道的设计（1）主流道的尺寸1）主流道小端直径：D=注射机喷嘴外径+（0.51） D=3.5+（0.51） 取D为4mm2） 主流道球面半径：=注射机喷嘴球半径+（12） =15+（12） 取=16mm3）球面配合高度： h=3mm5mm 取h=3mm4)主流道长度：尽量小于60mm 由于标准模架结合该模具的结构取L=20+15=35mm5)主流道大端直径： D=D+2Ltana=7.06mm 取D为7mm6)浇口套总长：=20+10+h+2=35mm （19）(2)主流道寸套的形式主流道小端入口处与注射机喷嘴反复接触，属于易损件，对材料要求较严，因模具主流道部分常设计成可拆卸更换的主流道寸套形式即浇口套，以便有效的选用优质钢单独进行加工和热处理，常采用碳钢如T8、T10等。热处理硬为50HRC55HRC。如图3图3 主流道寸套Fig 3 The mainstream word bushing由于该模具主流道较易磨损，定位圈和寸套设计成分体式较宜。其定位圈结构尺寸如图4图4 定位圈Fig4 Positioning circle5.2 浇口结构尺寸的经验计算（1）侧浇口深度和宽度的经验计算 经验公式 h=nt=3.5 取2.5mm =3.7mm 取4mm式中 h侧浇口的深度（mm） w浇口宽度 （mm） A塑件外表面面积（） 取21180 t塑件厚度 （） 取5mm n塑料系数 0.7（2）侧浇口的经验计算由于侧浇口的种类较多，现将常用的经验数据列于下表7。表7 侧浇口常用的经验数据Table7 The side gate of the empirical data used塑件厚度/mm 深度h 宽度w 浇口长度/mm0.8 00.5 01.0 0.82.4 0.51.5 0.82.7 1.02.43.2 1.52 2.43.3 综上得侧浇口尺寸：深度 h=2.5mm 宽度 w=4mm5.3 排气槽的设计由于此次设计的模具属于小型模具，可以用分型面来排气。6 模架的确定根据相关数据分析，选择160L（1）模架中的型号，其中L=250，此模具要求自动脱模和侧抽芯，根据结构的需要对垫块做了一定的修改，各部分的设计和尺寸如下：动模座板：200mm250mm20mm定模板 ：200mm300mm40mm动模板 ：200mm300mm80mm垫块 ：40mm200mm80mm7 成型零部件的设计和计算7.1 成型零部件的设计构成模具型腔的零件统称为成型零件，主要包括凹模、凸模、型芯、镶块、各种成型杆和成型环。成型是直接和高温高压的塑件相接触，它的质量直接关系到制件质量，要求它有足够的强度、刚度、硬度、耐磨性，以承受塑件的挤压和料流的摩擦力，有足够的精度和适当的表面粗糙度（一般Ra0.4um以下），保证塑件制品表面的光洁美观和容易脱模。（1）凹模采用整体嵌入式，凹模镶块采用带轴肩台阶的圆柱形，然后嵌入固定板中，用垫板和螺钉将其固定。（2）型芯端面有螺孔，以便用于螺钉连接，方便脱模。具体形式如图5图5 型芯Fig5 Core7.2 成型零件工作尺寸的计算1） 定模部分型腔的设计聚甲醛的收缩率一般为1.5%3%，取聚甲醛的收缩率为2%为计算标。聚甲醛的一般精度等级为6级。同时得出塑件制件的尺寸公差。又由于塑件的外径D=48.00mm,所以查表得=0.56，则凹模的制造公差为（1） 按照平均收缩率计算凹模径向尺寸公式 （20）式中 凹模的径向尺寸，mm 塑料的平均收缩率，% 塑件径向公称尺寸，mm 塑件公差值，mm 凹模制造公差，mm已知 =mm mm mm =0.02所以 当尺寸小于50时，当尺寸大于50时，； （21） = （22） = （23） =（2） 深度尺寸计算由聚甲醛的一般精度等级为6级，得出塑料制件的尺寸公差。按平均收缩率计算凹模深度尺寸公式 （24）式中 凹模的深度尺寸，mm 塑料的平均收缩率，% 塑件高度公称尺寸，mm 塑件公差值， mm 凹模深度制造公差，mm已知 =11.5mm mm =8.5mm =10.5mm 所以 （25） = （26） = （27） = （28） = 2） 型芯直径的设计此型芯的结构计算 公式 （29） 式中 凸模的径向尺寸，mm 塑料的平均收缩率，% 塑件径向公称尺寸，mm 塑件公差值，mm 凸模制造公差，mm （30）型芯的深度尺寸，mm 塑料的平均收缩率，% 塑件高度公称尺寸，mm 塑件公差值， mm 型芯深度制造公差，mm已知 = = （31） = （32） =3） 螺纹嵌块的工作尺寸计算（1） 塑件螺纹的工作尺寸 （33） = = （34） = = （35） = =上式 塑件外螺纹大径基本尺寸 塑件外螺纹中径基本尺寸 塑件外螺纹小径基本尺寸 螺纹嵌块内螺纹大径基本尺寸 螺纹嵌块内螺纹中径基本尺寸 螺纹嵌块内螺纹小径基本尺寸（2） 螺纹嵌块内螺纹的螺距尺寸 （36） =（1+0.02）40.06/2 =4.080.03 螺纹尺寸公差， 塑件外螺纹螺距7.3型腔壁厚计算为了要安装热喷嘴，型腔设计为圆形组合式。1. 侧壁厚度计算按刚度条件计算有 （37）按强度条件计算有 （38） 式中， E模具材料的弹性模量（MPa），碳钢为2.1MPa P型腔压力（MPa） 刚度条件，即允许变形量（mm） 模具材料的许用应力（MPa） r型腔半径（mm）已知 r=48mm, E=MPa, P=30MPa, =0.07, =160MPa按刚度条件计算有 （39） S1.36mm按强度条件计算有 （40） S12.7mm所以取S的值必须大于12.7mm。2. 底板厚度计算按刚度条件有 （41） 按强度条件有 （42）式中， E模具材料的弹性模量（MPa），碳钢为2.1MPa P型腔压力（MPa） 刚度条件，即允许变形量（mm） 模具材料的许用应力（MPa）已知 r=48mm, E=MPa, P=30MPa, =0.07, =160MPa按刚度条件计算有 （43） 10.92mm 按强度条件计算有 =12.46mm （44） 所以取值必须大于12.7mm。 由于型腔上还要打冷却水道，会降低底板的强度，所以应将s和的值扩大。最后取s的值为20mm和的值为18mm。8 脱模机构的设计和计算注射成型后，塑件在模具先冷却定型，由于塑件的收缩，对型芯产生包紧力，塑件要从模腔中脱出，就必须克服因包紧力面产生的摩擦阻力。一般而言，塑料制件钢开始脱模时，所需克服的阻力最大，及所需的脱模力最。根据本模具的设计，本模具的动力机构完全可以克服脱模力。8.1 塑件产生的包紧力的计算壳体型塑件脱模阻力 按薄壁和厚壁两种类型考虑，每种类型塑件再根据端面几何形状进行计算。分辨薄壁和厚壁的条件是：塑件厚壁与其内孔直径之比小于1/20，及t/D1/20则为薄壁塑件；若塑件壁厚与其内孔直径之比大于1/20,即t/D1/20则为厚壁塑件。因为塑件t为5mm,D为48mm,所以t/D1/91/20,可知此塑件是厚壁塑件。又因为塑件端面为环形，可根据下面公式计算： （45） 式中， E塑料的拉伸模量（MPa） 塑料成型平均收缩率（%） L塑件包容型芯的长度（mm） u塑料的泊松比 脱模斜度 f塑料与钢材之间的摩擦因数 r型芯大小端的平均直径(mm) B塑件在与开模方向垂直的平面上的投影面积（c） 由f和 决定的无因次数，可由 计算得 由和决定的无因次数，可由 计算得因为塑件内外两层都是PET，因此计算脱模阻力时可以PET的参数计算。已知， E=MPa, =2%, L=65mm, u=0.43, =1 f=0.15, r=39mm, , t=5mm 所以， 8.2 脱模机构的设计在本次设计中，采用的脱模机构是先由滑块和斜导柱在分模时进行侧抽芯，使得塑件的测孔部分被脱出，同时浇道凝料也被强行脱出，再用件顶出套顶动塑件。在自身重力的作用下浇道和凝料就会掉落下来。顶出套采用直筒圆柱形，顶出套用热作模具钢制造，最后经表面氮化处理，配合段面的表面粗糙度为Ra0.8um。为避免推板运动时发生偏斜，造成运动卡滞或推杆弯曲损坏等问题，设计推出导向装置。模具采用4根导柱导向，并设置道套。9 合模导向机构的设计9.1 顶出系统的导向顶出装置在模具内往复运动，除滑动配合外，其余部分都处于浮动状态，在本次设计中，采用的是设支撑柱外加导套，这样可以使支承柱兼起导向的作用。9.2 成型零件的导向及定位模具在进行装配和调模试机时，保证动、定模之间有一定的方向和位置。导向零件要承受一定的侧向力，起导向和定位的作用。当模具牢靠的装在注射机上后，模具在注射成型过程中，如果模具上无精定位装置，动、定模的正确定位由注射机的拉杆精度保证；如果模具有精确定位装置，动、定模的正确定位由模具的精确定位装置保证。此次设计用四个直径相同且对称分布的导柱。由于动模采用顶出套顶出塑件，所以导柱常设在定模。各导柱、导套及导向孔的轴线应保证平行，否则将影响合模的准确性，甚至损坏导向零件。在合模时要使导向零件先接触，避免凸模先进入型腔，导致成型零件损坏。所以导柱长度必须比凸模度面高出68mm。导柱固定部分按H7/h7,过渡配合。导柱滑动部分按H7/f6间隙配合。导柱工作部分的表面粗糙度为Ra0.4um。下图为