棕榈泉花园公寓工程模板专项施工方案

棕榈泉花园公寓工程模板施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制时间： 年 月 日编制单位：广东省高州市建筑工程总公司目 录第一章编制依据2第二章 工程概况2第三章 施工部署23.1模板选型及质量要求.23.2施工准备.33.3流水段的划分及施工顺序.43.4人员、机械、材料安排.4第四章 基础及地下室木模板施工54.1基础模板.54.2集水坑和电梯井坑处侧模.54.3地下导墙模板.5第五章 立面模板施工65.1墙体木模板设计及施工.65.2框架柱模板.15第六章 平面模板施工6.1顶板模板.156.2梁模板计算.226.3梁板模板拆除施工工艺.31第七章 质量保证措施317.1质量标准.317.2模板施工质量通病与防治.327.3模板安装及拆除的控制要点.33第八章 安全文明施工措施34第一章 编制依据 1.1长宇（珠海）国际建筑设计有限公司设计的北海棕榈泉花园公寓工程图纸。1.2国家有关施工规范、规程和行业标准：混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-92）大模板多层住宅结构设计与施工规程（JGJ20-84）北海市建筑工程施工现场安全管理标准建筑施工手册；第二章 工程概况2.1北海市棕榈泉花园公寓工程是北海市南沙鱼业房地产开发公司投资的商住楼工程。2.2单位工程1#、6#楼为全现浇钢筋混凝土剪力墙结构的高层塔式住宅，地上二十七层，建筑檐高78.3m，地下一层（层高4m）,筏板基础底板厚1500mm。2#、3#、4#、5#为全现浇钢筋混凝土剪力墙结构的高层塔式住宅，地上21层建筑檐高66.7米。地下一层（层高4m）筏板厚1300mm。商住楼建筑面积88000 m22.3地下车库为单层框架剪力墙结构，建筑面积为18151m2，筏板基础底板400mm厚，顶板厚250mm，层高4m。第三章 施工部署3.1模板选型及质量要求本工程现浇混凝土墙体厚度地下车库外墙及汽车坡道墙为350，内墙为300，柱子尺寸：方柱有600600、550550、500500、5001150、5001200、500825、400825、5001300等多种，并有多种L型、T、+字型异型柱；地下层外墙350、采光井外墙为250，内墙为200、300两种，地上墙体为220、200、180、160等四种。现浇板厚度地下车库顶板为250；首层及以上顶板厚为110，局部120厚。模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施。清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：模板选型一览表序号模板选型支撑系统使用部位主要工作量备注118mm厚覆膜多层板木方、钢管支撑系统地下车库中柱、6000 m2不含墙连柱212mm厚覆膜竹胶板木方、门式钢脚手架楼板、梁、楼梯25000m2312mm厚覆膜竹胶板木方、钢管垫层、基础、局部地下室墙柱及女儿墙 3.2施工准备施工前必须仔细审核图纸，有关的图纸问题必须在施工前解决，计算各种模板和支撑的数量。施工前应根据不同部位进行木模板的配模。本工程所有木模板采用覆膜竹胶板（1220mm2440mm12mm）和覆膜多层板（900mm1800mm18mm）。地下车库中柱由有现场18mm厚覆膜多层板配置定型柱模30套；模板运至施工现场，按设计尺寸及施工所需数量拼装，根据施工计划按照模板编号吊装就位。3.3流水段的划分及施工顺序本工程地下车库按后浇带划分为四个施工段，由于工期紧，为了保证2009年12月31日之前完成地下室工程，四个施工段只要具备施工条件可同时施工。框架中柱分为8次浇筑，边柱同墙一起浇筑；1#-3#楼按楼层设流水段，4#-6#楼按楼层设流水段由两个斑组各自组织流水作业。3.4人员、机械、材料安排机械设备一览表序号名称规格数量功率（kW）备注1空压机0.7m322.52电锯22.53小型电动工具674塔吊50m臂长2甲方提供操作人员配备情况序号工种每组人数组数小计人数备注1架子工4416安拆架子及模板支撑2木工404160安装模板3机械电工224检修机械4杂工339清理材料准备序号名称规格单位数量备注1竹胶板12mmm2地库：27000合计：39000楼：120002木方50100m3地库：2500合计：3500楼：10003门式刚架标准个地库：9000用于摸板支撑合计：1550楼：60004架料钢管48t地库：50楼：12005钢脚手板标准块地库：200合计：4003#楼：200第四章 基础及地下室木模板施工4.1基础模板4.1.1 垫层模板采用100X50方木，采用钢筋加固（埋入地下200mm上露250mm）。4.1.2基础底板侧模采用砌筑180厚水泥机砖胎模，内侧单面抹灰。4.2集水坑和电梯井坑处侧模采用高强覆膜竹胶板，支设详见下图：4.3地下导墙模板地下车库500高导墙采用吊模，模板配置高度为610mm，墙内加顶模撑，模板支设如下图：第五章 立面模板施工5.1墙体木模板设计及施工5.1.1、墙体木模板施工本工程墙体主要用于木模施工的部位：地库塔吊不能覆盖的部位；车库楼梯间；（1）施工工艺流程弹线安门窗洞口模板安装一侧模板放置对拉螺栓安另一侧模板 调 整 固 定 办 预 检（2）钢筋验收通过，调整钢筋的位置和间距，按照规范绑扎好垫块，并检查垫块的完好程度。（3）内墙模板施工，弹出模板位置线，或在模板外皮线外300处弹通线。按照模板的设计厚度弹出模板的外皮位置线，在模板的位置线外侧用1：2水泥沙浆抹2030高的地垄。把一侧的模板按位置线就位，然后安装拉杆和斜支撑，安塑料套管和穿墙螺栓。（4）外墙模板施工时，在安装内侧的模板前应先放置对拉螺栓及支撑限位装置，并根据墙体厚度的实际情况逐个调整支撑限位装置的长度，检查限位装置与钢筋网片的连接是否牢固无滑移。（5）安装门窗洞口模板，在绑好钢筋后根据门窗洞口的位置线，然后安装门窗洞口的模板，安装时应注意门窗洞的定位和下口保护层，在窗口模板的下口的正中间部分设置排气口，跨度大于3m的窗洞还应在跨中设置50100的振捣孔。（6）清扫墙内杂物再安另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。（7）模板的安装按照本方案配模要求放置大面的模板，边角及不规则的地方另外配模，但仍然要遵守总体的配模要求，所有的企口要预先制作好。（8）模板支设时应先穿好对拉螺栓，将木方扁向担在螺杆上，再按照尺寸从螺杆处向下吊钢管，调整好木方和钢管的位置后支竖向双钢管。最后紧固螺栓和扣件。（9）模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，并办理预检手续。5.1.2、墙体木模板的设计计算5.1.2.1、计算书中主要参数说明：（参考PKPM安全设施计算软件）F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）;混凝土的重力密度（kN/m3）;t0新浇筑混凝土的初凝时间（h）,可采用t0=200/（T+15）计算，（T为混凝土的温度，假定T=28,则t0=200/（28+15）=4.7h）;V混凝土的浇筑速度（m/h）,取V=1.0 m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）;1外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数；W截面抵抗矩；I截面惯性矩；fm木材抗弯强度；fv木材抗剪强度；E材料弹性模量；挠度；应力；剪应力；M弯矩；V剪力；N压力；q线荷载；5.1.2.2、计算步骤：（1）、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面7070mm，每道内楞1根方木，间距250mm。 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢管，间距600mm。 穿墙螺栓水平距离250mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。 墙模板组装示意图（2）、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。（3）、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 .抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(Nmm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 60.001.801.80/6=32.40cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.6065.83=47.40kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.604.00=3.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值9.791N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! .挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 39.50N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.597mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! （4）、墙模板内外楞的计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 .内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(Nmm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.265.83+1.44.00)0.25=21.15kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 600mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值9.136N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! .内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.400mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.365mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图 .外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(Nmm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.265.83+1.44.00)0.250.60=12.69kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 250mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值54.642N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! .外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 0.625mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.035mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求!（5）、穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.875 穿墙螺栓强度验算满足要求!5.1.3 通过验算确定支撑体系确定墙体模板配模高度为3700mm，模板竖向背楞为50100木方，间距为250，模板边框为100100木方，配模宽度根据现场实际情况确定，但最大宽度不能大于4500，模板水平背楞为48钢管单排双根间距为600mm，14对拉螺杆距地面木方上边缘300mm间距为600600mm，山字形扣件加14配套螺帽，斜撑采用48钢管，顶部加可调顶托，平面预埋“U”形地锚，斜撑水平方向成一线，第一道斜撑统一高度为1200mm用脚手架扣件固定。外墙模板采用钢管和花篮螺栓撑拉体系，外墙外侧模板采用钢管加顶托支撑在外架上。墙体模板、背楞、对拉螺栓及支撑等按加强后选用材料，支模详图如下：（具体支模方法见附图）5.1.4、丁字墙及墙连柱处模板施工丁字墙接头处采用50100木方纵向放置，从内侧与覆膜竹胶板钉牢，并且拐角处与小墙面模板在端头部保持平齐。地下车库墙连柱处模板采用两个250mm宽阴角模外加一块竹胶板配置的插板，再利用14对拉止水螺杆与外侧模板连接形成一整体。5.1.5门窗洞口模板施工局部门窗洞口模板采用12厚的竹胶板制作定形模板，门洞模板顶下800内加斜支撑，800以下每500加一道水平支撑；窗洞口模板上下各加一道斜支撑，中间加一道水平支撑，保证门窗洞不变形。具体见下图：5.1.6墙体接高3#楼非标层（F09层2.9m、F18层3m）需要用模板接高，接高模板制作如下图：说明：接高部分高度300时，墙体需单独加一道对拉螺杆间距900mm。5.1.7女儿墙模板支设阳台顶部女儿墙总高度1100mm；厚度由250mm（高250）变到350mm（高150），再变到550mm（高700）。而其他部位女儿墙厚度由200mm(高250)变到350mm(高150)，再到550mm（高650）。由于女儿墙外侧异形，且高度较大，墙顶部厚为550mm，混凝土侧向力较大，因此女儿墙模板支撑体系建立必须依靠对拉螺杆和局部搭设外挑架、屋面板施工时需预埋U型地锚。女儿墙制作详见附图：5.2框架柱模板5.2.1柱模板采用18mm厚双面高强覆膜多层板，该板表面光洁、硬度好，周转次数较多，用50100的木方做竖向背楞，再用1200mm碗扣架小横杆做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周锁住，再利用底板预留地锚和斜撑钢管形成支撑体系，浇筑基础底板时要把地锚预埋好。如下图所示：5.2.2工艺流程弹柱位置线抹找平层作定位墩 安装柱模板 安外楞 安拉杆或斜撑 办预检 5.2.3按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台和定位钢筋，以便保证柱轴线、边线与标高的准确。5.2.4安装柱模板：通排柱先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。5.2.5在柱子安装最后一片模板前应对柱模内进行认真的清扫，然后合模。保证在浇注混凝土时模内清洁。第六章 地下室顶板及梁模板施工6.1顶板模板6.1.1顶板模板设计本工程顶板模板采用12mm后覆膜竹胶板，次龙骨选用50100木方间距250，地下车库主龙骨为100100间距900，支撑系统采用423.5满堂门式钢架，支撑间距为900900；1#2#3#4#5#6楼主龙骨为100100间距900，支撑系统采用423.5满堂门式钢架架，支撑间距为900900。根据结构形式不同，地下车库和1#2#3#4#5#6#楼顶板模板支设又有不同。6.1.1.1地下车库顶板地下车库顶板为肋梁楼板，净高为3750mm；梁为矩形梁。门架支撑见附图（一）（二）（三）（四）计算见下页顶板模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.8米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距0.90米，跨距 l = 0.90米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用42.02.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离250mm。 梁底木方截面宽度70mm，高度70mm。 梁顶托梁采用双钢管483.5mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.2500.250=1.594kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.250=0.085kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.250=0.500kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.594+0.085)+1.40.500=2.714kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.651kN N2=1.792kN N3=1.792kN N4=0.651kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.097kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.792kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.097106/57166.7=1.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=30.977/(27070)=0.299N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.1mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.373kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.919kN 经过计算得到最大变形 V= 2.1mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.373106/1.05/10160.0=128.70N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 2.1mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 0.900 = 0.496kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(40.900)/(40.900)=1.000 20.038(40.900)/cos/(40.900)=0.109kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.900)/(40.900)=0.010kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.079kN/m； (10.014+40.014)/0.900=0.079kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.228kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.723kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.470kN，5.919kN 第2榀门架两端点力1.433kN，4.315kN 第3榀门架两端点力3.063kN，4.366kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 10.389kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.723kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 10.389kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.8m。 经计算得到，N = 1.20.7233.750+10.389=13.644kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.64kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.060.669=60.669kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!6.2：梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.70米，步距0.60米，跨距 l = 0.60米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用42.02.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离250mm。 梁底木方截面宽度140mm，高度70mm。 梁顶托采用6090mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2500.5000.250=0.956kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.250=6.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.250(21.000+0.400)/0.400=0.510kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.250=0.500kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(6.375+0.510)+1.40.500=8.962kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.749kN N2=2.749kN 经过计算得到最大弯矩 M= 1.278kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.749kN 经过计算得到最大变形 V= 4.7mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 14.007.007.00/6 = 114.33cm3； I = 14.007.007.007.00/12 = 400.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.278106/114333.3=11.18N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.748/(214070)=0.421N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.7mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.052kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.407kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.238kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.009.009.00/6 = 81.00cm3； I = 6.009.009.009.00/12 = 364.50cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.407106/81000.0=5.03N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34473/(26090)=1.243N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.3mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 0.600 = 0.743kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(40.600)/(40.600)=1.000 20.038(40.600)/cos/(40.600)=0.109kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.600)/(40.600)=0.010kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.119kN/m； (10.014+40.014)/0.600=0.119kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.267kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 1.011kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.804kN，3.804kN 第2榀门架两端点力7.238kN，7.238kN 第3榀门架两端点力7.238kN，7.238kN 第4榀门架两端点力3.804kN，3.804kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.475kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向