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目 录1.编制依据32.工程概况33.施工安排53.1施工组织53.2劳动力组织53.3搭设安排54、施工准备64.1 技术准备64.2材料准备：65.脚手架计算75.1脚手架设计75.2小横杆的计算75.3大横杆的计算:85.4 扣件抗滑力的计算:95.5 脚手架荷载标准值:95.6 立杆的稳定性计算:105.7 连墙件的计算:115.8悬挑架125.8.1搭设安排125.8.2 脚手架设计145.8.3脚手架计算146.施工工艺206.1基本组成206.2脚手架搭设206.2脚手架细部构造及说明256.2.1挑架256.2.2裙房顶板架256.3构造要求256.3.1立杆256.3.2大横杆（纵向水平杆）266.3.3小横杆（横向水平杆）266.3.4脚手板276.3.5连墙件276.3.6剪刀撑286.3.7横向斜撑286.3.8扣件安装296.3.9 栏杆、挡脚板的搭设296.3.10门洞口296.4结构防护306.4.1安全网306.4.2其它设施306.5脚手架的拆除336.5.1拆除前的准备工作336.5.2拆除应符合以下要求336.5.3卸料应符合以下要求337质量标准和质量控制措施337.1钢管的检查337.2扣件的检查347.3脚手架的验收阶段347.4脚手架检查347.5脚手架搭设347.6扣件拧紧抽样357.7质量控制措施367.8 质量管理体系378、成品保护379、安全生产及文明施工371.编制依据1.1现有施工图纸1.2有关规范、规程序号规 范 名 称规范编号1建筑结构荷载规范GB 50009-20012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020013直缝电焊钢管GB/T 137934碳素结构钢GB/T700-20065钢管脚手架扣件GB 158316金属拉伸试验方法GB2287冷弯薄壁型结构技术规范GB50018-20028钢结构设计规范GB50017-20039混凝土结构设计规范GB50010-200210建筑地基基础设计规范GB50007-200211地基与基础工程施工及验收规范GB50202-200212混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-200213施工现场临时用电安全技术规范GB530614北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200215实用五金手册16建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）2.工程概况2.1 地理位置：本工程位于北京市广渠门大街北侧，北京站南街东侧，上国强胡同南侧，北京电信广渠门营业厅西侧。2.2 设计概况，见下表及剖面图： 序号项目内 容1建筑规模总建筑面积地下建筑面积地上建筑面积75095.6m223948.2m251147.4m22层数地 下地 上3层12层3结构形式框架剪力墙4层高（m）-3层-2层-1层1层24层512层3.93.566.143.85建筑高度0.00相当于绝对标高41.80m室内外高差0.3m最大基坑深度-15.3m建筑檐高49.7m剖面图 2.3 脚手架使用功能工程在结构及外装修施工过程中，要搭设外防护及外装修施工脚手架，因此需在结构施工时进行脚手架的搭设，供结构及外装修施工使用。3.施工安排3.1施工组织涉及到安全的重大问题，项目部特别重视，为了顺利完成脚手架施工及使用，保证安全，建立以领导、技术、生产、质量、试验、材料和安全等责任明确的施工组织管理机构组织和落实本方案：项目经理： 王加兴总 工： 于凤才生产副经理： 涂国和安全负责人： 冉国庆技术负责人： 王海亮质量负责人： 张树成测量负责人： 刘学锋试验负责人： 李 涛材料负责人： 黄堂平3.2劳动力组织施工人员是专业的架子工，有架子工上岗证，并且在有效期内，已经经过安全员检查。3.3搭设安排1楼西侧及北侧、2楼西侧及南侧、3楼北侧及东侧、4楼南侧及东侧自三层结构外侧加宽2.34m。三层以下结构在地下一层楼面板浇注完毕后，开始搭设外架。在二层、三层楼板施工时预埋挑架卡环搭设挑架，同时在三层楼面预埋悬挑架卡环，以便安装工字钢挑梁。挑板部分在进行三层以上结构施工时搭设悬挑架进行施工，这样，不影响肥槽防水施工及回填土作业。其它边外脚手架从首层楼面板上直接搭设。三层以上标准层平面见下图： 标准层架子示意图 裙房顶板落地架子 三层以上挑架4、施工准备4.1 技术准备根据现场情况和施工技术规范制定好施工方案，做好技术交底。4.2材料准备：48钢管：外径48mm，壁厚3.5mm，表面平直，不能有裂缝、结疤、毛刺、压痕。有出厂合格证，钢管必须有国家建筑材料工业建筑五金水暖产品质量监督检验测试中心的检验报告，且报告为合格。安全网：必须是国家安全部门认证的指定厂家的产品，密目网有出厂合格证。扣件、木脚手板、铅丝等。5.脚手架计算5.1脚手架设计外架高度为49.7m，采用双排单立杆扣件式483.5钢管脚手架。脚手架步距（h）为1.5m；立杆纵距（l）为1.2m；立杆横距（lb）为1.05m；连墙件水平间距（L1）按三步二跨；内侧立杆距主体结构0.30m；小横杆按每个节点设置一根；每侧脚手架从两端开始5跨立杆为一组由下到上设连续式剪刀撑；施工面满铺一层脚手板，脚手板采用木脚手板。5.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.05=0.399kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.051.2/3=0.147kN/m 活荷载标准值 Q=3.01.051.2/3=1.26kN/m 荷载的计算值 q=1.20.0399+1.20.147+1.41.26=1.99kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.991.052/8=0.262kN.m =0.262106/5080.0=51.57N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.0399+0.147+1.26=1.806kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.8061050.04/(3842.06105121900.0)=0.869mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150=7与10mm,满足要求!5.3大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.05=0.399kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.051.2/3=0.147kN/m 活荷载标准值 Q=3.01.051.2/3=1.26kN/m 荷载的计算值 P=(1.20.0399+1.20.147+1.41.26)/2=1.0kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: M1=0.08(1.20.0399)1.22=0.006kN.m 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M2=0.2671.01.2=0.32kN.m M=M1+M2=0.326 kN.m =0.326106/5080.0=64.17N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.039912004/(1002.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值P=0.0399+0.147+1.26=1.806kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.883180612003/(1002.060105121900.000)=2.34mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.36mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8与10mm,满足要求!5.4 扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.2=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.351.051.2/2=0.221kN 活荷载标准值 Q=3.01.051.2/2=1.89kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.221+1.41.89=2.966kN R8.0 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.5 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.149 NG1 = 0.12949.7=6.411kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例按木脚手板，标准值为0.35 kN/m2 NG2 = 0.35041.2(1.05+0.3)/2=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.24/2=0.336kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.549.7=0.373kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.254kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.021.21.05/2=3.78kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +.4NQ=1.28.254+1.43.78=16.30 kN 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=1.29.173+0.851.43.78=15.20 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10=0.851.40.4721.21.52/10=0.152 kN.m 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。5.6 立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.3kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.945m； l0/i=186 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； =16300/(0.207489)=161.03 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.20kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.945m； l0/i=186 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； =15200/(0.207489)+152000/5080=180.08 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 N，连墙件的设计计算满足要求!5.8悬挑架根据现场情况，回填土受场地及作业环境影响，施工不能按计划进度进行，故每个栋号从三层外挑2.34m板外的脚手加工采用悬挑架施工，具体如下：5.8.1搭设安排1楼西侧及北侧、2楼西侧及南侧、3楼北侧及东侧、4楼南侧及东侧自三层结构外侧加宽2.34m，三层楼板施工时预埋悬挑脚手架工字钢卡环，此部分三层以上搭设悬挑脚手架。见下图（三层平面）及前面总图：5.8.2 脚手架设计悬挑架内侧立杆距主体结构0.30m； 其它要求同上。5.8.3脚手架计算5.8.3.1 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重轴心压力； NG1 = 0.12945.000=5.805kN (2)四层脚手板的轴心压力； NG2 = 0.35041.2(1.05+0.3)/2=1.134kN (3)防护件产生的轴心压力 NG3 = 0.1401.24/2=0.336kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50045.000=0.338kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =7.613kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.21.05/2=3.78kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.25 Us 风荷载体型系数：Us = 1.2 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.251.2 = 0.472kN/m2。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 1.2x7.613+1.4x3.78=14.43 kN 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=13.63 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10=0.152 kN.m 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。5.8.3.2 立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.43kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.95m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 143.56 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.63kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.95m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.152kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 164.65 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!5.8.3.4 悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照简支的连续梁计算。 水平支撑梁采用16#工字钢，其截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=14.43kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 脚手架计算简图 脚手架支撑梁剪力图(kN) 脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=37.5kN,R2=9.3kN,R3=-0.7kN 最大弯矩 Mmax=11.6kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=11.6106/(1.05141000.0)+13.51000/2610.0=83.5N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.8.3.5 悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=8.83 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为1.04 经过计算得到强度 =11.6106/(1.04141000.00)=79.1N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 538.97 kN钢丝绳按拉一根计算，实际用两根，取637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1870MPa，直径16.0mm。5.8.3.7 钢丝拉绳的吊环强度计算： 选用一级钢=20做吊环 N=RU=55.2kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f =210N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； F=210x3.14x(20/2)2x2=131.88kN55.2kN 所以=20做吊环满足要求。5.8.3.8 锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.3kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 选用一级钢=16做拉环 其中 f 为吊环抗拉强度，取f =210N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； F=210x3.14x(16/2)2x2=84.4kN9.3kN 所以=16做拉环满足要求。5.8.3.9 钢丝绳卸载3层以上每隔3层进行一次卸载，具体内容如下：1.卸载用钢丝绳验算根据原方案验算过程，脚手架在3层以上即使不采取任何卸载措施，工字钢挑梁前端拉杆用钢丝绳也能满足安全使用要求（方案是按照完全卸荷进行计算的，脚手架全部荷载由3层主梁节点钢丝绳承担并卸载）。出于安全施工考虑和脚手架整体稳定要求及构造需要，本工程脚手架每隔3层进行一次卸载，卸载钢丝绳承担的荷载按每个卸载单元（即3层脚手架）荷载的1/3考虑。具体计算如下：（1）恒载脚手板自重采用木脚手板，单块脚手板自重0.3kN，每一操作层5块，按2个操作层考虑，装修阶段增加一层护头脚手板（原方案为4层脚手板，实际施工亦为3层脚手板），里外立杆各承担脚手板自重的一半。结构阶段，里外立杆承担的脚手板自重均为0.3522=1.5kN。装修阶段，里外立杆承担的脚手板自重均为0.3532=2.25kN。挡脚板、栏杆自重每侧每米按0.14kN考虑，里外立杆承担的挡脚板、栏杆自重均为0.1432=0.84kN。小横杆自重大横杆与立杆节点处均设置小横杆，操作层脚手板下每一立杆纵距增设一根小横杆，共有6个步距，小横杆长度为1.2m，里外立杆各承担小横杆自重的一半，均为0.0381.2（264）2=0.36kN。大横杆自重里外立杆承担的大横杆自重均为0.03836=0.7kN。剪刀撑自重由外立杆承担，为0.0383cos602=0.5kN。立杆自重里外立杆自重均为0.0388.42=0.64kN。安全网自重外立杆承担，为0.00538.4=0.13kN。扣件自重统一按旋转扣件计，单个自重为0.015个，扣件总数按55个计算，里外立杆各承担扣件自重的一半，均为0.015552=0.41kN。（2）活荷载结构阶段为3kN/m2，里外立杆各承担一半，均为33122=9kN。装修阶段为2kN/m2，里外立杆各承担一半，均为23122=6kN。（3）荷载组合结构阶段，外立杆1.2（1.50.840.360.70.50.640.130.41）1.49=18.7kN，取1/3为6.23kN；里立杆1.2（1.50.840.360.70.640.41）1.49=17.9kN，取1/3为6kN。装修阶段，外立杆1.2（2.250.840.360.70.50.640.130.41）1.46=15.4kN，取1/3为5.13kN；里立杆1.2（2.250.840.360.70.640.41）1.46=14.6kN，取1/3为4.87kN。取结构阶段荷载组合进行钢丝绳受力验算。受力分析如图所示：（4）计算钢丝绳拉力F1、F4对右端支点列出力矩平衡方程为6.231F1cos331=0得F1=7.4kN对左端支点列出力矩平衡方程为F4cos22161=0得F4=6.5kN（5）核算钢丝绳规格钢丝绳允许拉力Fg=Fg/K选用直径12.5mm、公称抗拉强度1400N/mm2的619+1钢丝绳，钢丝破断拉力总和Fg=80.1kN，=0.85，取K=8，则Fg=8.5kNF1F4。满足安全使用要求。3.结论自3层以上每隔3层的卸载装置使用一根直径12.5mm（内、外立杆处各1根）、公称抗拉强度1400N/mm2的619+1钢丝绳是安全可靠的。保证结构每跨最少三个吊点，为了加强卸载点的刚度，在此位置采用双横杆、双防滑件，同时在此处加一个连接点，与结构柱固定，保证受力体系的稳定性。6.施工工艺6.1基本组成全部杆件采用48钢管（壁厚3.5），扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件）与杆件配套，脚手板采用木脚手板。立杆横距1.05m、立杆纵距1.2m；小横杆水平间距1.2m，竖向间距1.5m；大横杆步距1.5m。6.2脚手架搭设6.2.1铺设大板安放底座安立杆放置纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙件第三步纵向水平杆第三步横向水平杆剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设铺设脚手板挂安全网（密目网、兜网）检查验收6.2.2在三层以下施工时，从地下一层楼板上搭设外架（详见1-1剖-1层至二层施工）；结构施工时在首层至三层楼板施工时预埋卡环，在三、四层施工时搭设挑架（详见1-1剖-1层三、四层施工）；在三层以上施工时，外侧搭设悬挑架（详见1-1剖悬挑架搭设）。每栋楼除1-1剖面的其它2个边在首层楼面结构板上直接搭设，详见2-2剖，对应此脚手架立杆以下，即首层以下各层，对应立杆加设同地上脚手架结构的脚手架。6.2脚手架细部构造及说明6.2.1挑架1、立杆的固定在工字钢端部焊接60套筒，套筒高60mm，挑架立杆插入套筒内，并在根部设一排扫地杆，使工字钢连成整体。2、工字钢在所有工字钢底部焊接16钢筋，两端各伸出200mm，钢丝绳挂于16钢筋处，为防止钢丝绳与工字钢硬磨，在其间加设胶皮。工字钢与结构梁上地锚焊接牢固，防止水平移动。3、预埋吊环保证梁内锚固长度不小于500mm，圆钢端部做10d的弯钩，吊环预埋方向与钢丝绳方向一致。4、卸载钢丝处连墙件采用双水平杆与结构柱或预埋地锚连接，同时此处小横杆、大横杆均采用双杆，以防止卸载钢丝绳处卡子滑动及受力杆变形。6.2.2裙房顶板架裙房顶板架部位的地下各层架子不与拆除，且设计单位提供顶板受力参考值为1t/m2,完全可以承担竖向架子荷载。6.3构造要求6.3.1立杆1、基本要求立杆应采用无锈蚀、无弯曲变形的钢管，每根立杆底部均采用脚手板作垫板。2、立杆的构造要求立杆的接头除顶层以外必须采用对接扣件对接，立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点的距离不得大于0.40m。如下图： 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。开始搭设立杆时，应每隔3跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨怀立杆固定。6.3.2大横杆（纵向水平杆）1、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与主杆扣紧, 其中隔步水平杆低于楼板结构上皮5cm（铺满脚手板后高度与结构上表面平齐）。2、纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，各接头中心至最近主节点距离不宜大于0.4m。具体详下图：（la=1200mm，h=1500mm） 3、纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6 米。6.3.3小横杆（横向水平杆）1、每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧，且严禁拆除，在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150 mm，靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4，也不能大于300mm。（详下图）2、操作层上非主节点处的横向水平杆应根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。6.3.4脚手板1、作业层应满铺脚手板，脚手板应铺平稳定，离开墙面120-150mm。2、脚手板一般应设置在三根以上横向水平杆上，当采用两根横向水平杆时，应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。3、脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设，脚手板的对接搭接如下图：4、脚手板的探头应采用3.2mm(10#)的镀锌铅丝固定在支承杆上。5、在拐角、斜道平台处的脚手板与水平杆可靠连接，以防止滑动。6、脚手板应铺设上下两步，上步板为作业层，下步板为防护层，同时也为作业层脚手板提供周转使用。6.3.5连墙件1、连墙件每隔两步三跨进行设置。2、本脚手架连墙件采用刚性连接，与结构柱及预埋钢筋用扣件扣紧。预埋钢筋连接见下图。3、连墙件应采用483.5mm钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的连接均应采用扣件。 4、连墙件应均匀布置，偏离主节点的距离不应大于300mm。5、连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采取其它可靠措施固定。6、当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。7、当脚手架操作层高出连墙件二步架时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。8、连墙件宜呈水平并垂直于结构面设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜。6.3.6剪刀撑本脚手架应设剪刀撑，剪刀撑的设置应符合以下要求：每4跨（即5根立杆）设置一组剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为53，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置。1、 剪力撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。2、 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离为120mm。6.3.7横向斜撑脚手架拐角处架子断面应设横向斜撑，架子中间每隔6跨设置一道斜撑；外梯两侧的脚手架端面也要各设一道横向斜撑。横向斜撑的斜杆应在2步内，由底至顶成之字型连续布置，斜杆用旋转扣件固定在与之相交的纵向水平杆的伸出端上。6.3.8扣件安装 1、扣件规格必须与钢管外径相同。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40 NM，并不大于65 NM。2、主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。3、对接扣件的开口应朝上或朝内。4、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6.3.9 栏杆、挡脚板的搭设本工程采用木脚手板，作业层脚手板应铺满、铺稳，脚手板设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板铺设时，采用对接铺设，对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取为150mm，两块脚手板之间基本不留空隙。作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。铺板时不得有空隙、探头板和飞跳板，脚手板外侧设挡脚板（挡脚板高180mm）。结构施工时，最多可铺2层板；装修施工时最多可铺3层板。结构施工中随层铺设脚手板，封顶后，顶层铺脚手板，装修施工时操作层铺脚手板（不得超过2层），其余每三层并10m铺大眼安全网一道，防止高空坠物的打击。6.3.10门洞口1、根据现场实际情况，选择合适位置设置门洞。门洞宽度为3m，高度为两个步距，具体构造如下图：2、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。3、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。4、增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。5、门洞顶部应设置防护棚，防护棚挑出外脚手架宽度不小于3m，并在两侧立挂安全网进行封闭。6、在门洞上方安装进作业现场的安全标志。 6.4结构防护脚手架随结构同时支搭并作好防护。结构施工时脚手架外排立杆顶应始终高于本层楼面4m。高出部分脚手架应与下层墙体作临时拉接，保证稳定。脚手架在外梯断开处及两端的侧面应以密目网封闭严密，防止杂物从脚手架的侧端掉落。6.4.1安全网1、外脚手架外侧挂密目网封闭。2、首层挑网采用6m宽双层网，架设高度不低于5m。3、自首层往上隔三层且10m设置层间网。6.4.2其它设施1、层标志:在外架四周楼板位置设置一道200mm高木板，与架体固定牢固，上刷红白相间斜条。2、安全标志：四周安装北京市标准的各种安全标志，如禁止攀爬、小心坠物等。3、楼层防护：每层结构施工完毕后，当作业面脚手板移到上层后，及时将本层封闭如下图：4、电梯井防护：电梯井门洞做可上翻门窗防护，两层挂一道安全网。5、结构施工时，楼板、屋面和平台等面上短边尺寸小于25cm，但大于2.5cm的孔口必须用坚实的盖板封盖，盖板应能防止挪动、移位。楼板面处边长为2550cm的洞口，安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用竹、木等作盖板盖住洞口。盖板须能保持四周搁置均衡，有固定其位置的措施，并上刷红色警示漆。边长为50150cm的洞口，必须设置以扣件扣接钢管而形成的网格，并在其上满铺脚手板。也可采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，钢筋网格间距不得大于20cm。边长在150cm以上的洞口四周设防护栏杆，洞口下方设安全平网。结构施工中伸缩缝和后浇带处加固定盖板防护。因施工需要临时拆除洞口、临边防护的，必须设专人监护，监护人员撤离前必须将原防护设施复位。6、楼梯防护：在两跑楼梯中部搭设满高得单排钢管，与两侧楼梯及平台固定。见右图：6.5脚手架的拆除 6.5.1拆除前的准备工作1、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。2、拆除时必须有安全技术措施。拆除之前，在脚手架拆除的区域内划分作业区。3、地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守指挥，严禁一切非操作人员入内。4、清除脚手架上杂物及地面障碍物。6.5.2拆除应符合以下要求1、拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。2、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。3、拆除顺序应本着先搭后拆，后搭先拆的原则，逐层由上而下，严禁上下同时作业。4、拆除时应注意成品的保护，不得破坏门窗、玻璃、涂料、水落管等物品。如有损坏应及时通知项目部，采取补救处理措施后，方能继续向下拆除，避免架子拆除后无法修补。5、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，应增设连墙件加固。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙件。7、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按要求在不拆除的脚手架两端设置连墙件和横向支撑加固。8、脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行，在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆件应以安全的方式运走和吊出，在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。6.5.3卸料应符合以下要求1、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。2、运至地面的构配件应按要求及时检查整修与保养，并按品种规格随时堆存码放，置于干燥通风处，防止锈蚀。7质量标准和质量控制措施7.1钢管的检查项次项 目允许偏差（mm）检验方法1外径及壁厚-0.5游标卡尺2钢管两端切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲杆件钢管端部5用2m靠尺和塞尺检查立杆3m4m12钢板尺立杆4m6m20钢板尺水平杆30钢板尺7.2扣件的检查（1）有裂缝、变形的严禁
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