二级接触氧化池处理油漆废水毕业设计

1概述油漆的生产和应用已有悠久的历史，早在几千年前我国就已开始使用油漆，当时使用的油漆是从漆树上采取的漆液加工成天然漆。如从桐油籽榨取桐油，加工炼制成熟桐油，然后加或不加天然颜料（如红土、银朱等）而制成的。现代由于合成材料的出现，给油漆原料开辟了新的来源。当广泛的利用各种合成材料合成树脂、颜料及有机溶剂等来制造油漆后，具有多种多样的性能的新品种就日新月异的增加起来了。这也就是现在人们所熟悉的涂料。在涂料生产过程中产生排放的废水，其中常含有酚类、苯类及重金属（表面处理）等有毒有害物质。酚是一种化学助致癌剂，如果将高浓度的含酚废水排放到水域里会使水生物受到损害。目前涂料工业使用的颜料中还含有铅和铬。铅是目前最广泛的污染元素，其对造血系统的危害作用主要涉及大脑、小脑以及脊髓和周围神经。铬化物毒性很大，主要通过饮用水和食物进入人体。因此涂料废水对水域的危害非常严重，必须对其进行有效的治理。油漆的主要原料油、树脂和染料。油漆的组成物质决定了油漆废水的成分。使得废水中的有机物种类多，成分复杂，COD含量高，并具有一定的毒性，此类废水的特点是： 单位产品的废水产生量少，但污染物组成十分复杂； 含多种有毒性的、难于生化降解的高分子有机化合物，且浓度很高（COD1020g/L）； 废水中固体物含量也很高。油漆废水主要污染的来源见表1.1。表1.1 油漆生产和施工产生的废水成分分类废水种类排放特点主要污染物成分废水来源涂料生产废水设备、地面洗涤水溶剂型涂料废水间歇排放，数量波动大碱性，含COD、染料及助剂、悬浮物。涂料施工废水容器、地面洗涤水间歇排放，数量少悬浮物、涂料、COD、BOD。喷漆室水幕水更新排除水间歇，瞬时量大悬浮物、漆雾、COD、BOD。电泳工艺废水电泳水洗水间歇，瞬时量大悬浮物、COD、BOD、铅、铬、重金属、氨、酸、碱。油漆废水的水质特性见表1.2。表1.2 油漆废水水质调查表废水种类COD（g/L）油（mg/L）飘油废水151740004500酯化废水301001406干料废水143016294417洗滤布水0.613563769经过实践调查，由以上二表中的数据分析可知，油漆生产废水属于间歇式排放，排放的偶然性较大，连续性较差，水质水量波动范围大，生产结构复杂。2工程建设规模及水质要求本系统待处理的废水来自工厂各工段所排放的生产废水及生活污水。处理站的建设规模为日处理油漆废水500m3/d及生活污水700m3/d，污水总变化系数KZ为1.3。污水经处理后达到污水综合排放标准（GB89781996）中规定的二级新扩改标准。本废水处理站设计进出水水质情况见表2.1。表2.1 生产废水水质及排放要求项 目COD（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）石油类（mg/L）PH值油漆废水480050069生活污水400排放要求1503015010693方案选择3.1 方案选择的原则3.1.1 技术先进、工艺合理、适用性强、有较好的耐冲击性和可操作性。3.1.2 处理效果稳定，有害物去除率高，处理后的废水可稳定达到国家规定的排放标准。3.1.3 运行、管理、操作方便，设备维护简便易行。3.1.4 运行费用（电费、药剂费）低，降低运行成本。3.1.5 基建投资省，占地面积小。3.1.6 污泥量少，脱水性能好；3.1.7 对有毒有害物质具有一定的去除效果。3.2 方案比选目前，国内处理油漆废水多采用物化生化的处理工艺。物化处理方法主要工艺是隔油混凝气浮；生化处理方法主要工艺有生物接触氧化法、高负荷生物滤池、塔式生物滤池、普通活性污泥法等，它们的主要技术参数如表3.1：表3.1 生化处理工艺主要设计参数一览表处理工艺生物量g/m3BOD容积负荷BOD5/(m3d)水力停留时间hBOD5去除率生物接触氧化池10201.53.01.53.08090高负荷生物滤池0.77.01.27590塔式生物滤池0.77.01.03.06085普通活性污泥法1.53.00.40.94128595由表3.1的工艺比较可以看出生物接触氧化法和塔式生物滤池法的处理能力较强，可以考虑选用，对其进行进一步的比较如下： 生物接触氧化法由于填料比表面积大，池内充氧条件好，氧化池内单位容积的生物量高于活性污泥法曝气池及生物滤池，因此，它可达到较高的容积负荷； 生物接触氧化法由于相当一部分微生物固着生长在填料表面，不需设污泥回流系统，也不存在污泥膨胀问题，运行管理简便； 生物接触氧化法由于生物固着量多，水流属完全混合型，因此它对水质水量的骤变有较强的适应能力； 生物接触氧化法因污泥浓度高，当有机容积负荷较高时，其F/M仍保持在一定水平，因此污泥产量可相当于或低于活性污泥法。 塔式生物滤池用于高浓度有机废水的预处理，在进水BOD5浓度较高时，由于生物膜生长太快，容易导致滤料的堵塞，由于池高，废水的提升费用较大。由以上比较，且油漆废水排放多为间歇式，排放量大，所以对于油漆废水的处理采用生物接触氧化法更为合适。生物接触氧化处理技术的工艺流程一般分一段（级）处理流程，二段（级）处理流程和多段（级）处理流程，考虑这几种工艺各自具体的特点及适用条件，选用二段处理流程。其特点为，二段法流程污水经初沉后进入第一段接触氧化池氧化，出水上清液进入第二段接触氧化池，最后经沉淀池泥水分离后排放，在该流程中的一段为高负荷段，第二段为低负荷段，这样更能使微生物适应原水水质的变化，使出水水质趋于稳定。由于隔油混凝气浮法具有技术成熟、成本较低、操作有效等特点，已成为废水治理的重要手段。为了能够使废水达标排放，根据废水的特点制定了隔油混凝气浮生物接触氧化的处理工艺。4废水处理工艺流程4.1 废水处理工艺流程图废水处理工艺流程方框图如图4.1。废油外运储油池浮油沉渣废渣外运栅渣提升泵调节池隔油沉淀池含油废水隔栅清液化学污泥池污泥泵干泥外运厢式压滤机剩余污泥浮油混凝气浮池两段接触氧化池达标排放斜板沉淀池回流污泥回流泵生活污水图4.1 废水处理工艺流程方框图4.2 工艺流程简介4.2.1 工艺流程说明生产过程中产生的油漆废水在进入处理系统前先经过格栅，以截留较大的悬浮物和漂浮物，以减轻后续处理构筑物的处理负荷。之后的废水进入隔油沉淀池去除一部分浮油和COD，然后进入调节池，以调节水质水量，为后续处理提供稳定的水力负荷及有机负荷。经调节池调节后的废水由泵打入气浮池。在气浮池内油漆废水经气浮作用除去绝大部分油类。气浮处理后的废水与生活污水一同进入生物接触氧化池进行生化处理，以降解废水中残余的有机污染物，然后废水经过斜板沉淀池泥水分离后，即可达标排放。斜板沉淀池沉淀下来的污泥除部分回流至一级生物接触氧化池外，剩余污泥和混凝气浮池分离的浮油直接进入化学污泥池浓缩，浓缩后的污泥由污泥泵打入厢式压滤机进行脱水处理。脱水后得到的泥饼含水率小于80%，比重大于1.2g/cm3，可视同一般工业垃圾处置。厢式压滤机的滤出水上回流到调节池循环处理。生物接触氧化池需鼓入压缩空气，向废水中充氧，以保证好氧微生物的生命代谢活动。压缩空气由离心风机提供，生物接触氧化池采用高效曝气头曝气。4.2.2 处理工艺特点隔油混凝气浮生物接触氧化法工艺特点： 平流式隔油构造简单，便于运行管理，除油效果稳定。 混凝气浮采用溶气气浮，即在一定压力条件下，将空气溶于水中并达饱和状态，然后突然减压，使水中空气以小气泡形式逸出，与污水中颗粒粘附，达到净化水体的目的。加入混凝剂可提高气浮效率，节省时间。 生物接触氧化法是利用固着在填料上的生物膜来吸附水中有机污染物并加以氧化分解，使污水净化，它的特点是生物量较高，以MLSS计，一般在1020g/L以上，有机容积负荷大，可节省投资；微生物附着生长既可提高对冲击负荷的抵抗能力，又可不考虑污泥膨胀现象的发生，运行管理也较为方便。4.3 废水处理效率混凝气浮池隔油沉淀池含油废水500m3/d进水COD (mg/L) 4800 2400COD去除率 (%) 50 40出水COD (mg/L) 2400 1440进水石油类 (mg/L) 500 250石油类去除率 (%) 50 90出水石油类 (mg/L) 250 25一段接触氧化二段接触氧化(加入700m3/d的生活污水)(生活污水COD为400mg/L)进水COD (mg/L) 833.3 250COD去除率 (%) 70 60出水COD (mg/L) 250 100150进水石油类 (mg/L) 10.4 6.3石油类去除率 (%) 40 30出水石油类 (mg/L) 6.3 4.4105工艺设计5.1 隔油沉淀池（平流式）按废水在隔油池内的停留时间进行设计计算。隔油沉淀池采用人工撇油除渣。5.1.1 隔油池总容积隔油池按最大水量进行计算，废水在隔油池内的停留时间取1.5h，其总容积为： = 20.831.31.5 = 40.62 m3式中 W隔油池的总容积，m3；Q隔油池的废水设计流量，m3/h；t废水在隔油池内的设计停留时间，h，一般采用1.52.0h。5.1.2 隔油池过水断面面积废水在隔油池中的水平流速取2mm/s，则隔油池的过水断面面积AC为： = 1.320.83/(3.62) = 3.76 m2 式中 AC隔油池的过水断面面积，m2； Q 隔油池的设计流量，m3/h； v 废水在隔油池中的水平流速，mm/s。5.1.3 隔油池隔间数隔油池隔间数n为：式中 b隔油池每个隔间的宽度，m；h隔油池工作水深，m。取隔油池隔间数n=2，隔油池工作水深h=1.5m，则：b = 3.76/(21.5) = 1.25 m5.1.4 隔油池有效长度隔油池的有效长度L为： = 3.621.5 = 10.8 m式中符号意义同前。5.1.5 隔油池建筑高度取隔油池超高为0.4m，则隔油池建筑高度H为：H = h+h= 1.5+0.4 = 1.9 m式中 h隔油池超高，m，一般不小于0.4m。5.2 调节池由于油漆生产废水属间歇式排放，排放的偶然性大，连续性差，水质水量波动范围较大，故取废水在调节池内停留时间t为8小时，则油漆废水调节池容积W为： = 20.831.38 = 216.6 m3式中 q调节池内水的流量，m3/h；t水在调节池内停留时间，h。取调节池有效水深为3m，长8.65m，则调节池宽为：B = W/(Lh) =216.6/(8.653) =8.35 m取调节池超高h为0.4m，则调节池建筑高度H为：H = h+h= 3+0.4 = 3.4 m式中 h调节池超高，m。调节池向混凝气浮池提升废水所用提升泵选用KWQ型潜水排污泵二台，一用一备，其性能参数如表5.2.1。表5.2.1 KWQ型潜水排污泵性能表型号排出口径mm流量m3/h扬程m转速r/min功率KW重量KgKWQ65-25-15-2.265251529002.2655.3 混凝气浮池5.3.1 气浮所需空气量Qg取回流比R为50%，释气量ac为60L/m3，水温校正系数为1.1，则：Qg = QRac = 20.8350%601.1 = 687.39 L/h 式中 Qg 气浮所需空气量，L/h；Q 气浮池设计水量，m3/h；R试验条件下的回流比，%；ac 试验条件下的释气量，L/m3； 水温校正系数，取1.11.3（主要考虑水的粘滞度影响，试验时水温与冬季水温相差大者取高值）。5.3.2 加压溶气水量Qp取溶气压力P为3公斤/厘米2，水温为10，则： 式中 QP 加压溶气水量，m3/h；P 选定的溶气压力，公斤/厘米2； 溶气效率，对装阶梯环填料的溶气罐查表5.3.1；KT 溶解度系数，可根据水温查表5.3.2。由水温为10，查表得溶解度系数KT2.95102，溶气效率为85%。表5.3.1阶梯环填料(层高1m)的水温、压力与溶气效率间的关系表水温（）51015溶气压力(Mpa)0.20.30.40.50.20.30.40.50.20.30.40.5溶气效率()768380778481808683水温（）202530溶气压力(Mpa)0.20.30.40.50.20.30.40.50.20.30.40.5溶气效率()859090889292939898表5.3.2 不同温度下的KT值温度（）010203040KT3.7710-22.9510-22.4310-22.0610-21.7910-25.3.3 接触室的表面积AC选定接触室中水流的上升流速vc为10/s，则：池宽B取0.6m，则池长L=Ac/B=0.93/0.6=1.8m选用TV-型溶气释放器五支（按0.3Mpa时的加压溶气水量选取），释放器安装在距离接触室底部约5cm处的接触室中央，均布。TV-型溶气释放器的性能见表5.3.3。表5.3.3 TV-型溶气释放器性能规格(cm)溶气水支管接口直径(mm)不同压力下的流量(m3/h)作用直径(cm)0.20.250.30.350.40.4520252.162.322.482.642.82.9660回流泵选用TQL40200(I)B型清水泵两台，一用一备，其主要性能参数见表5.3.4。表5.3.4 清水泵主要性能参数表型号流量m3/h扬程m电机功率KW必需气蚀余量m重量KgTQL40200(I)B13.83432.3635.3.4 分离室的表面积AS选定分离速度（分离室的向下平均水流速度）vS为1.5/s，则：对矩形池子分离室的长宽比一般取（12）：1。池宽B取1.8m，则池长L=AS/B=6.18/1.8=3.5m5.3.5 气浮池的净容积W选定池子的平均水深H为2m（一般指分离室深），则：W = (AC+AS)H = (0.936.18)2 = 14.22 m35.3.6 容器罐直径Dd选定过流密度I为4500m3/(m2d)，则溶气罐直径为：一般对于空罐I选用10002000 m3/(m2d)，对填料罐I选用25005000 m3/(m2d)。选用TR2型压力溶气罐，罐直径300mm。5.3.7 空压机额定空气量Qg式中 安全系数，一般取1.21.5。选Z0.05/6型空气压缩机。5.3.8 气浮池前反应区容积V取废水在气浮池前反应区内停留时间t为10min，则：V = Qt = (20.8310)/60 = 3.47 m3反应池长L取1.8m，高度H为2m，则池宽B为：B=V/(LH)=3.47/(1.82)=0.964m，取为1m。5.3.9 集水系统气浮池集水采用5根集水管，每根支管流量q为：查管渠水力计算表，可得支管直径dg为50mm，管中流速为0.945m/s。支管内水头损失为：出水总管直径Dg取150mm，管中流速为0.525m/s。总管上端装水位调节器。反应池进水采用顶部溢流堰进水，管径80mm，流速1.15m/s。气浮池排渣管直径取150mm。选用TQ1型桥式刮渣机一台，驱动减速机型号为SJWD型，减速器附带电机电机功率为0.75KW。5.3.10 污泥产量混凝气浮池的污泥产量包括两部分，即去除的石油类的量及投加聚铝产生的泥渣的量。去除的石油类的量W1=(25025)500/1000=112.5Kg/d石油类的密度按800Kg/m3计，则去除的石油类的体积Q1为：Q1=112.5/800=0.141m3/d342 156聚铝的投加量按200mg/L考虑，则聚铝产生的泥渣量W2为：泥渣含水率按98计，则泥渣的体积Q2为：Q2=45.6/50=2.28m3/d5.4 一段生物接触氧化池5.4.1 一段生物接触氧化池的有效容积（即填料体积）因油漆废水的可生化性较差，为提高废水的可生化性，保证处理效率，在此加入生活污水700m3/d，即29.17m3/h。一段接触氧化池进水COD浓度La：La = (48000.50.6500+700400)/(500700) = 833.3 mg/L一段接触氧化池出水COD浓度Lt：Lt = La0.3 = 833.30.3 = 250 mg/L取一段生物接触氧化池的COD容积负荷M为1.5KgCOD/(m3d)，则一段生物接触氧化池的有效容积V：式中 V 填料有效容积，m3；Q 平均日污水量，m3/d；La 进水COD浓度，mg/L；Lt 出水COD浓度，mg/L；M COD容积负荷，gCOD/(m3d)。5.4.2 一段生物接触氧化池总面积取一段生物接触氧化池的填料层总高度H为3m，则：式中 F氧化池总面积，；H填料层总高度，m，一般H=3m。5.4.3 氧化池格数式中 n氧化池格数，个，n2个；f每格氧化池面积，m2，f25。取n=9，则：取氧化池池宽B为3m，则每格氧化池长度L为：，取为5.8m。5.4.4 校核接触时间式中 t氧化池有效接触时间，h。5.4.5 氧化池总高度取超高h1为0.5m，填料上水深h2为0.5m，填料层间隙高h3为0.2m，配水区高度h4为0.8m，填料层数m取1层，则氧化池总高度H0为：H0 = H+h1+h2+(m-1)h3+h4 = 3+0.5+0.5+(1-1)0.2+0.8=4.8m式中 H0 氧化池总高度，m；h1 超高，m，h1=0.50.6m；h2 填料上水深，m，h2=0.40.5m；h3 填料层间隙高，m，h3=0.20.3m；h4 配水区高度，m；m 填料层数，层。生物接触氧化池选用组合纤维填料470m3，其主要技术参数见表5.4.1。表5.4.1组合纤维填料主要技术参数型号塑料环片直径(mm)填料直径(mm)单片间距离(mm)理论比表面积(m2/m3)ZV-150-80751508020005.4.6 需气量按每去除一公斤COD消耗一公斤氧气计算，一段生物接触氧化池的需氧量OC为：OC = 1200(833.3-250)/1000 = 700 KgO2/d一段生物接触氧化池采用可变微孔曝气器曝气，其充氧效率EA取15，则一段接触氧化池每天所需的空气量GS为：式中 GS 需气量，m3空气/d；EA 氧转移效率，；21氧在空气中所占百分比；1.43氧的容重，Kg/m3。曝气装置选用HWB1型微孔曝气器，其主要性能参数见表5.4.2。表5.4.2 微孔曝气器的主要性能参数型号规格工艺参数动力效率面积比(%)有效水深(m)通气量(m3/h)EA(%)HWB12006.254.52.017 26由每格生物接触氧化池的供气量及HWB1型可变微孔曝气器的通气量，计算所需曝气器的数量N为：取N为36个，则一级生物接触氧化池所需要曝气器为324个。5.4.7 空气管道设计5.4.7.1 干管取干管流速为10m/s，则干管直径dg为：取dg=150mm，则干管流速vg为10.2m/s。5.4.7.2 支管每格生物接触氧化池采用一根曝气支管向池中引入空气，取支管流速为5m/s，则支管直径为dj为：取dj=80mm，则支管流速vj为4.48m/s。5.4.7.3 风管的阻力损失风管的总阻力h可用下式计算：h=h1+h2(mmH2O)式中 h1风管的沿程阻力，mmH2O；h2风管的局部阻力，mmH2O。风管的沿程阻力，可按下式计算：h1=iLTP(mmH2O)式中 i 单位管长阻力，mmH2O/m。L 风管长度，m；T温度为T时，空气容重的修正系数；P大气压力为P时的压力修正系数。在T=20，标准压力760mm汞柱时：式中 T 温度为T时的空气容重，kg/m3；20温度为20时的空气容重，kg/m3。一般空气管道内的气温按30考虑，查环境工程手册水污染防治卷表31717得，30时T=0.98。一个标准大气压时，压力修正系数P=1.0。空气干管的单位管长阻力i为：空气支管的单位管长阻力i为：因i支i干，故以i干为计算沿程阻力的参数，取风管干管及支管的总长度L为50m，则风管的沿程阻力h1为：h1=0.94500.981.0=46.06mmH2O风管的局部阻力，可用下式计算：式中 局部阻力系数；风管中平均空气流速，m/s；空气容重，Kg/m3。当温度为20，标准压力为760mm汞柱时，空气容重为1.205kg/m3。在其他情况下值可用下式计算：其中 P空气绝对压力，大气压；T空气温度，。当温度为30时，按上式计算得=1.131kg/m3。查给排水设计手册第一册“局部阻力系数值”表，取得=20，则风管的局部阻力h2为：5.4.8 污泥产量按每去除1KgCOD产生0.4Kg污泥计算，则一级生物接触氧化池的污泥产量W为：5.5 二段生物接触氧化池5.5.1 二段生物接触氧化池的有效容积（即填料体积）二段接触氧化池进水COD浓度La：La = 250 mg/L二段接触氧化池出水COD浓度Lt：Lt = La0.4 = 2500.4 = 100 mg/L取二段生物接触氧化池的COD容积负荷M为1.0KgCOD/(m3d)，则二段生物接触氧化池的有效容积V：式中 V 填料有效容积，m3；Q 平均日污水量，m3/d；La 进水COD浓度，mg/L；Lt 出水COD浓度，mg/L；M COD容积负荷，gCOD/(m3d)。5.5.2 二段生物接触氧化池总面积取二段生物接触氧化池的填料层总高度H为3m，则：式中 F氧化池总面积，；H填料层总高度，m，一般H=3m。5.5.3 氧化池格数式中 n氧化池格数，个，n2个；f每格氧化池面积，m2，f25。取n=3，则：取氧化池池宽B为3m，则每格氧化池长度L为：，取为6.8m。5.5.4 校核接触时间式中 t氧化池有效接触时间，h。5.5.5 氧化池总高度取超高h1为0.5m，填料上水深h2为0.5m，填料层间隙高h3为0.2m，配水区高度h4为0.8m，填料层数m取1层，则氧化池总高度H0为：H0 = H+h1+h2+(m-1)h3+h4 = 3+0.5+0.5+(1-1)0.2+0.8=4.8m式中 H0 氧化池总高度，m；h1 超高，m，h1=0.50.6m；h2 填料上水深，m，h2=0.40.5m；h3 填料层间隙高，m，h3=0.20.3m；h4 配水区高度，m；m 填料层数，层。生物接触氧化池选用组合纤维填料184m3。5.5.6 需气量按每去除一公斤COD消耗一公斤氧气计算，二段生物接触氧化池的需氧量OC为：OC = 1200(250-100)/1000 = 180 KgO2/d二段生物接触氧化池采用可变微孔曝气器曝气，其充氧效率EA取15，则二段接触氧化池每天所需的空气量GS为：式中 GS 需气量，m3空气/d；EA 氧转移效率，；21氧在空气中所占百分比；1.43氧的容重，Kg/m3。曝气装置选用HWB1型微孔曝气器。由每格生物接触氧化池的供气量及HWB1型可变微孔曝气器的通气量，计算所需曝气器的数量N为：取N为28个，则二级生物接触氧化池所需要曝气器为84个。5.5.7 空气管道设计5.5.7.1 干管取干管流速为10m/s，则干管直径dg为：取dg=80mm，则干管流速vg为9.2m/s。5.5.7.2 支管每格生物接触氧化池采用一根曝气支管向池中引入空气，取支管流速为5m/s，则支管直径为dj为：取dj=65mm，则支管流速vj为4.65m/s。5.5.7.3 风管的阻力损失空气干管的单位管长阻力i为：空气支管的单位管长阻力i为：因i支F2，故选取化学污泥池表面积F为12.5m2。5.7.1.3 边长设计采用两座正方形化学污泥池，则每座化学污泥池的边长A为：5.7.1.4 高度污泥在池中的有效停留时间T取16h，则化学污泥池的有效高度h2为：污泥斗下棱台边长d取0.3m，高度h4取1.4m，超高h1取0.43m，缓冲层高h3取0.5m，则化学污泥池总高度H为：H=h1+h2+h3+h4=0.43+1.07+0.5+1.4=3.4m5.7.1.5 浓缩后污泥的体积污泥经浓缩后，其体积V为：5.7.2 污泥脱水设备5.7.2.1 污泥泵浓缩后的污泥由污泥泵打入厢式压滤机进行脱水处理。污泥泵选用I1B型螺杆泵两台，一用一备，其性能参数见表5.7.2。表5.7.2 I1B型螺杆泵技术性能参数表型号流量m3/h扬程m电机功率KW吸程m转速r/min进出口径mmI1B2吋5.68033960505.7.2.2 厢式压滤机厢式压滤机的过滤面积A可用下式计算：式中：A压滤机过滤面积，m2；P污泥含水率；Q污泥量，m/h；L压滤机产率，一般为24kg/(mh)。本设计厢式压滤机每天运行8小时，压滤机产率取3kg/(mh)，则：选用XMY25/630UK型厢式压滤机一台。其主要性能参数见表5.7.3。表5.7.3 厢式压滤机主要性能参数表型 号XMY25/630UK过滤面积 (m2)25滤室总容量 (L)313外框尺寸 (mm)630630滤板厚度 (mm)50滤室数量 (pcs)40滤饼厚度 (mm)25外形尺寸 LWH (mm)398410201178电机功率 (KW)3过滤压力 (MPa)1整机质量 (Kg)16506主要土建、设备表6.1 主要处理构筑物主要处理构筑物见表6.1。表6.1 主要处理构筑物一览表序号名称外形尺寸（m）数量1隔油沉淀池3.63.751.922调节池8.658.353.413混凝气浮池分离室3.51.82.41接触室1.80.62.41池前反应区1.81.02.414生物接触氧化池一段5.83.04.89二段6.83.04.835斜板沉淀池沉淀区4.13.04.91池前反应区1.03.04.916化学污泥池2.52.53.426.2 主要设备材料主要设备材料见表6.2。表6.2 主要设备材料一览表序号名称型号数量功率kw备注1提升泵KWQ65-25-15-2.222.2一用一备2污泥泵I1B2吋23一用一备3回流泵TQL40200(I)B23一用一备4罗茨鼓风机3L42WD222一用一备5空气压缩机Z0.05/610.756压力容器罐TR2型17刮泥机TQ1型10.758厢式压滤机XMY25/630UK139生化填料ZV-150-8065410溶气释放器TV-511曝气器HWB14087主要技术经济指标7.1 占地面积废水处理站总占地面积约1000m3，构筑物实际占地面积约为600m3，折合每立方米水占地面积为0.83m3。7.2 总装机容量本废水处理站总装机容量为64.9KW。废水处理站的运转功率及耗电量见表7.1。表7.1 运作功率及耗电量一览表设备名称型号容量KW运行台数工作时间h/d耗电量KWh/d提升泵KWQ65-25-15-2.22.212452.8污泥泵I1B2吋31824回流泵TQL40200(I)B312472罗茨鼓风机3L42WD22124528空气压缩机Z0.05/60.75186刮泥机TQ1型0.751129厢式压滤机XMY25/630UK3113合计694.87.3 劳动定员废水处理站共需人员5名，其中行政技术负责人1名，生产操作人员4名（三班运转）。7.4 运行费用估算7.4.1 电费(M1)工业用电以0.72元/(KWh)计，工程日耗电694.8KWh，则：M1=(0.72694.8)/1200=0.42元/m3(废水)7.4.2 药剂费(M2)取药剂费M2=0.65元/m3(废水)。7.4.3 人员工资(M3)人均工资以700元/(人月)计，则：M3=(5700)/(301200)=0.10元/m3(废水)7.4.4 总运行费用M(不考虑折旧费)M=M1+M2+M3=0.42+0.65+0.10=1.17元/m3(废水)8施工图说明施工图纸包含以下内容： 工艺流程图：一张，表示清楚各构筑物的高程，废水、污泥、空气等管线的走向； 平面布置图：一张，表示清楚废水处理各构筑物的相对位置； 混凝气浮池单体图：一张，表示清楚混凝气浮池的内部结构； 接触氧化池单体图：一张，表示清楚接触氧化池的内部结构。9结论油漆废水中含油量较高，属可生化的有机废水。本设计采用隔油混凝气浮两段生物接触氧化工艺处理油漆废水与生活污水的混合废水，COD和石油类的去除效率较高，出水可稳定达到国家二级标准。本工艺技术先进可靠、投资少、运行费用低，已得到广泛的实际应用，适合中、小型污水处理厂处理污水使用。10致谢本次毕业设计从选题、设计方案选择到论文撰写的整个过程中得到了我院高太忠教授和北京中兵北方环境科技发展有限责任公司姜鑫工程师的热情帮助与悉心指导。在我院领导的大力支持下，在高太忠老师和姜鑫工程师的精心辅导下，我把在大学四年学到的书本知识，运用到了解决实际问题中，动脑动手能力得到进一步提高，在此对他们表示诚挚的感谢!11参考文献 韩洪军 污水处理构筑物设计与计算 哈尔滨工业大学出版社 郑铭,陈万金 环保设备原理设计应用 化学工业出版社 葛燕 涂料对环境的污染及其防治 豆俊峰等 人工神经网络在油漆废水混凝氧化处理建模中的应用 彭玉凡等 油漆废水处理技术的实验研究混凝沉淀和氧化絮凝复的应用 孙玉琴等 SBR法在上海远东集装箱有限公司污水处理中的应用 马庆麟主编 涂料工业手册 化学工业出版社 马庆麟编著 油漆工业 化学工业出版社 给水排水设计手册第三册城市给水 中国建筑工业出版社，1985 陈国华编著 水体油污染治理 化学工业出版社 给水排水设计手册第11册常用设备第二版 中国建筑工业出版社，2001 郝瑞霞编 环境工程设计 河北科技大学环境科学与工程学院，1999