一级蜗轮蜗杆减速器

课程设计报告课程名称： 机械基础课程设计 系 别： 机械系 专业年级： 机械60803 姓 名： 聂群 班级学号： 20 指导教师： 郭玲蓉 一、课程设计任务书题目：设计用于带式输送机的蜗杆减速器工作条件：连续单向运转，工作时有轻微振动，使用期限10年，小批量生产，两班制工作，运输带工作速度允许误差为5%。原始数据：运输带工作拉力F=2400N；运输带工作速度V=1.2m/s；滚筒直径D=410mm。二、传动方案的拟定与分析设计任务说明中已经给出该设计的传动方案，即一级蜗轮蜗杆传动的减速器。三、电动机的选择1、电动机类型的选择选择Y系列三相异步电动机。2、电动机功率选择（1）传动装置的总效率：=0.9920.9930.80.96=0.7304（2）电机所需的功率：电动机输出功率： kw工作机所需的功率： =3kw 所以 kw=4.11kw因载荷轻微振动，电动机即可，故3、确定电动机转速计算滚筒工作转速r/min按机械设计课程设计指导书P18表2-4推荐的传动比合理范围，取蜗轮蜗杆减速器传动比范围，则总传动比合理范围为I总=1040。故电动机转速的可选范围为：。符合这一范围的同步转速有1000、1500、和3000r/min。根据容量和转速，由有关手册查出有三种适用的电动机型号，因此有三种传动比方案，综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，可见第2方案比较适合，则选n=1500r/mi方案电动机型号额定动率/kw(r/min)1Y132S1-25.53000/28902Y132S1-45.51500/14403Y132M2-65.51000/9604、确定电动机型号根据以上选用的电动机类型，所需的额定功率及同步转速，选定电动机型号为Y132S1-4。其主要性能：额定功率5.5KW；满载转速1440r/min；额定转矩2.2。四、计算总传动比及分配各级的传动比1、总传动比2、分配各级传动比跟据课程设计指导书P18表2-4，取蜗轮蜗杆传动比（单级减速器合理）=0.7304=4.11kw=3kw=5.5kw=54.60r/min电动机型号为Y132S1-4=26.37=26.37五、动力学参数计算1、计算各轴转速2、计算各轴的功率P0=Pd=3.65 KWP1=P01=3.650.99=3.61 KWP2=P123=3.610.990.8=3.22KWP3=P212=3.220.990.99=3.16KW3、计算各轴扭矩T0=9.55106P0/n0=9.551063.65/1440=24.21 NmT1=9.55106P1/n1=9.551063.61/1440=23.94 NmT2=9.55106P2/n2=9.551063.22/54.61=563.10 NmT3=9.55106P3/n3=9.551063.16/54.61=631.30 Nm轴名功率p/kw转矩T/N.m转速n(r/min)传动比i效率输入输出输入输出电动机轴03.6524.211440蜗杆轴13.613.5723.9423.70144010.99蜗轮轴23.223.19563.10557.4754.68300.79滚筒轴33.163.13631.30624.98754.61=1440r/min=1440r/min=54.61r/min=54.61r/minP0= 3.65 KWP1=3.61 KWP2=3.22KWP3=3.16KWT0=24.21 NmT1=23.94 NmT2=563.10 NmT3=631.30 Nm六、传动零件的设计计算蜗杆蜗轮设计计算：1、蜗杆传动类型GB/T 10085-1988.阿基米德蜗杆（ZA）2、选择蜗轮蜗杆材料及精度等级蜗杆 选40Gr，表面淬火4555HRC；由表8-7查得， 蜗轮边缘选择ZCuSn10P1。金属模铸造。从GB/T10089-1988圆柱蜗轮蜗杆精度中选择8级精度。侧隙种类为f,标注为8f GB/T 10089-1988.3、按齿面接触疲劳强度设计传动中心距：（1）、蜗杆上的转矩T2=9.55106P2/n2=9.551063.22/54.61=563100 Nmm（2）、载荷系数K：应工作时轻微振动，故查表11-5知载荷分布不均匀系数=1，=1.15，由于转速不高，冲击不大，动载系数=1.05故K=1.15*1*1.05=1.21（3）、弹性影响系数铸锡磷青铜蜗轮与钢蜗杆相配，故=160（4）、接触系数先假设蜗杆分度圆直径和传动中心距a的比值=0.3，查图11-18可查得=3.1（5）、许用接触应力蜗轮材料：铸锡磷青铜ZCuSn10P1。金属模铸造。蜗杆螺旋齿面硬度45HRC,表11-7知涡轮的基本许用应力=268Mpa应力循环系数：=60*1*54.61*10*300*16=寿命系数： =0.7088则=0.7088x268=189.96Mpa（6）、计算中心距a=166.854mm取中心距a=200mm,因=2，故从机械设计第八版表11-2中取模数m=6.3,蜗杆分度圆直径=63mm，这时=0.315，从机械设计第八版表11-18中可查的接触系数,因此以上计算结果可用。4、蜗杆与蜗轮的主要参数与尺寸(1)蜗杆：轴向齿距 =19.782mm直径系数 =10齿顶圆直径 75.6mm齿根圆直径 47.88mm分度圆导程角=111836 蜗杆轴向齿厚9.891mm(2)蜗轮：蜗轮齿数=53变位系数+0.246验算传动比：i= = =26.5传动比误差为%=0.5%5%,满足条件允许蜗轮分度圆直径=333.9mm蜗轮喉圆直径 349.5996mm 蜗轮齿根圆直径 321.2244mm蜗轮咽喉母圆半径=25.2112mm5、校核齿根弯曲疲劳强度：当量齿数：=56.21根据=0.246，56.21。从机械设计第八版图11-1中可查的齿形系数=2.2。螺旋角系数：=0.9192许用变应力：从机械设计第八版表11-8中查得由ZCuSn10P1制造的蜗轮的基本许用应力=56Mpa。寿命系数：=0.570 =56X0.570Mpa=31.92Mpa =15.907Mpa0.8因此不用重算。T2=563100 NmmK=1.21=160=3.1=268MpaN=0.7088=189.96Mpa=19.782mm1075.6mm47.88mm=1118369.891=53+0.246i=26.5333.9mm349.5996mm321.2244mm25.2112mm56.210.91920.570=31.92Mpa=15.907Mpa4.842m/s=0.8516七、轴的设计计算 输出轴的设计-蜗轮轴1、按扭矩初算轴径（1）、轴的材料的选择，确定许用应力考虑到减速器为普通中用途中小功率减速传动装置，轴主要传递蜗轮的转矩。选用45号钢，正火处理 b=600MPa b1=55MPa（2）、按扭转强度，初步估计轴的最小直径d轴伸部位安装联轴器，考虑补偿轴的可能位移，选用非金属弹性元件挠性联轴器，由转速和转矩得=1.59.5503.22/54.68=843.57Nm查表GB/T 5014-1955 HL3选弹性销柱联轴器，标准孔径d=45mm，即轴伸直径为45mm 。（3）、轴承和键采用角接触球轴承，并采用凸缘式轴承盖，实现轴承系两端单向固定，轴伸处用C型普通平键联接，实现周向固定。用A型普通平键连接蜗轮与轴。2、轴的结构设计（1）、径向尺寸的确定从轴段d1=45mm开始逐渐选取轴段直径，d2起固定作用，定位轴肩高度可在（0.070.1）d范围内， h（0.070.1）d1=（3.154.5）mm。应取d2=53mm；d3与轴承的内径相配合，为便与轴承的安装，取d3=55mm，查机械零件设计手册选定轴承型号为7011C，d4与蜗轮孔径相配合且便于蜗轮安装。按标准直径系列，取d4=56mm；d5起蜗轮轴向固定作用，由h=（0.070.1）d4=（0.070.1）56=3.935.6mm，取h=4mm，d5=64mm；d7与轴承配合，取d7=d3=55mm；d6为轴承肩，轴承轴向固定，符合轴承拆卸尺寸，查轴承手册，取d6=58mm。（2）、轴向尺寸的确定与联轴器相配合的轴段长度，L1=112mm。对蜗轮b=74mm取轴长段L4=b-(23)mm=72mm,对定位轴肩L5=1.4h=1.4X8mm=11.2mm,取整则L5=11mm。7011C型轴承其轴承宽度B=18mm，故L7=B=18mm. 其他轴段的尺寸长度与箱体等的设计有关，蜗轮端面与箱体的距离取1015mm，轴承端面与箱体内壁的距离取5mm；分箱面取5565mm，轴承盖螺钉至联轴器距离1015mm，初步估计L2=55mm，轴承环宽度为8mm，两轴承的中心的跨度为144mm，轴的总长为311mm。(3)、轴的强度校核（a） 轴的结构与装配 （b）受力简图 （c）水平面的受力和弯矩图 （d）垂直面的受力和弯矩图 （e）合成弯矩图 （f）转矩图 （g）计算弯矩图（3.1）计算蜗轮受力1）、绘出轴的计算简图（a）图2）、绘制水平面弯矩图（b）图蜗轮的分度圆直径 =334mm； 转矩 =563.167Nm蜗轮的圆周力 =2563.167/334=3372.26N蜗轮的径向力=3372.26tan20=1227.4N蜗轮的轴向力760N轴承支反力：1686.13N截面C处弯矩：121.4N.m3）、绘制垂直面弯矩图（c）图轴承支反力：613.7N计算弯矩：截面C左右侧弯矩：43.96N.m4）、绘制合成弯矩图（d）图129.12N.m5）、绘制弯矩图（e）图563.10N.m6）、绘制当量弯矩图 （f）图转矩产生的扭剪应力按脉动循环变化，取0.6，截面C处的当量弯矩为：=361.69N.m7）、校核危险截面C的强度：13.78Mpa=55MPa安全。 输入轴的设计计算-蜗杆轴1、 按扭矩初算轴径（1）、轴的材料的选择：选用45号钢，调质处理，硬度HBS=230，强度极限=650Mpa，屈服极限=360Mpa，弯曲疲劳极限=300Mpa，剪切疲劳极限=155Mpa，对称循环变应力时的许用应力=60Mpa。（2）初步估算轴的最小直径最小直径估算：16.3mm轴伸部位安装联轴器，考虑补偿轴的可能位移，选用非金属弹性元件挠性联轴器，由转速和转矩得=1.59.5503.61/1440=35.91Nm查机械零件设计手册表GB/T4323-2002 LT4选TL型弹性套柱销联轴器，标准孔径d=20mm，即轴伸直径为20mm 。轴孔长度L=52mm（3）、轴承和键采用角接触球轴承，并采用凸缘式轴承盖，实现轴承系两端单向固定，轴伸处用C型普通平键联接，实现周向固定。2、 轴的结构设计（1）、径向尺寸的确定从轴段d1=20mm开始逐渐选取轴段直径，d2起固定作用，定位轴肩高度可在（0.070.1）d范围内， h（0.070.1）d1=（1.42）mm。应取d2=24mm；d3与轴承的内径相配合，为便与轴承的安装，取d3=25mm且d7=d3=25mm，查机械零件设计手册选定轴承型号为7005C，d4=d6=27mm。d6为轴承肩，轴承轴向固定，符合轴承拆卸尺寸，查轴承手册，取d6=27mm。d5取蜗杆齿顶圆直径 d5=75.6mm.(2)、轴向尺寸的确定由GB/T4323-2002查联轴段长度52mm，与轴承配合的轴段长度，查轴承宽度为12mm，取挡油板厚为1mm，其他轴段的尺寸长度与箱体等的设计有关，蜗杆端面与箱体的距离取1015mm，轴承端面与箱体内壁的距离取5mm；分箱面取5565mm，轴承盖螺钉至联轴器距离1015mm，轴承环宽度为18mm ，蜗杆轴总长352mm。(3)、蜗杆的受力齿顶圆直径=75.6mm； 转矩 =23.947Nm蜗杆的圆周力 =223.94/0.0756=633.33N蜗杆的径向力=633.33tan20=230.51N蜗杆的轴向力143.35N45号钢b=600MPa b1=55MPa843.57NmHL3选弹性销柱联轴器角接触球轴承d1=45mmd2=53mmd3=55mmd4=56mmd5=64mmd6=58mmd7=d3=55mm轴承型号为7011CL1=112mmL4=72mmL5=11mmL7=B=18mmL2=55mm=311mm3372.26N1227.4N760N=1686.13N121.4N.m613.7N43.96N.m129.12N.m563.10N.m361.69N.m13.78Mpa=55MPa45号钢HBS=230=650Mpa=360Mpa=300Mpa=155Mpa=60Mpa35.91Nm弹性套柱销联轴器LT4d1=20mmd2=24mmd7=d3=25mmd4=d6=27mmd5=75.6mm轴承型号：7005C=352mm633.33N230.51N143.35N八、滚动轴承的选择及校核计算根据根据条件，轴承预计寿命： 1030016=48000小时1、 计算输入轴轴承（1）已知=1440r/min两轴承径向反力：FR1=FR2=115.25N初选两轴承为角接触球轴承7005C型根据教材P322表13-7得轴承内部轴向力FS=0.68FR 则FS1=FS2=0.68FR1=78.37N（2）FS1+Fa=FS2 Fa=143.35故任意取一端为压紧端，现取1端为压紧端FA1=FS1=78.37N FA2=FS2=221.72N（3）求系数x、yFA1/FR1=78.37N/115.25N=0.68FA2/FR2=221.72N/115.25N=1.92根据教材P321表13-5得e=0.68FA1/FR1e x2=1 y1=0 y2=0（4）计算当量载荷P1、P2根据教材P321表13-6取fP=1.1根据教材P320式13-8a得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.1(1115.25+0)=126.775NP2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.1(1115.25+0)=126.775N（5）轴承寿命计算P1=P2 故取P=126.775N角接触球轴承=3根据手册得7005C型的Cr=23000N由教材P320式13-5a得Lh=16670/n(ftCr/P)=16670/1440(123000/126.775)3=3216949974h48000h预期寿命足够2、计算输出轴轴承（1）已知n=54.68r/min = 760N, FR=FNH1=1686.13N试选7011C型角接触球轴承根据教材P322表13-7得FS=0.68FR，则FS1=FS2=0.68FR=0.681686.13=1146.57N（2）计算轴向载荷FA1、FA2FS1+=FS2 = 760N任意用一端为压紧端，1为压紧端，2为放松端两轴承轴向载荷：FA1=1146.5NFA2= FS1+=1906.5N（3）求系数x、yFA1/FR1=1146.5/1686.13=0.68FA2/FR2=1906.5/1686.13=1.13根据教材P321表11-8得：e=0.68FA1/FR1e x2=1 y2=0（4）计算当量动载荷P1、P2根据表P321表13-6取fP=1.1根据式13-8a得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.1(11686.13)=1854.743NP2=fP(x2FR2+y2FA2)=1.1(11686.13)= 1854.743N (5)计算轴承寿命LHP1=P2 故P=1854.743 =3根据手册P71 7011C型轴承Cr=30500N根据教材P320 表13-4得：ft=1根据教材P320式13-5a得Lh=16670/n(ftCr/P)=16670/54.68(130500/1854.743)3 =1355674.4h48000h此轴承合格，预期寿命足够。FR1=FR2=115.25N角接触球轴承7005CFS1=FS2=78.37NFA1=78.37N FA2= 221.72NFA1/FR1=0.68FA2/FR2=1.92P1=126.775NP2=126.775NP=126.775N=3Lh=3216949974h48000h预期寿命足够。7011C型角接触球轴承FS1=FS2=1146.57NFA1=1146.5NFA2=1906.5NFA1/FR1=0.68FA2/FR2=1.13P1=1854.743NP2=1854.743NLh=1355674.4h48000h九、键连接的选择及校核计算1、联轴器与输出轴连接采用平键连接轴径d1=45mm，L1=112mm查机械零件设计手册P291 选用C型平键，得：b=14 h=9 L=50即：键C1450 GB/T 1096-2003 l=L1-b=112-14=98mm T2=631.30Nm 根据教材P106式6-1得p=4T2/dhl=4631100/45998=49.48Mpap(110Mpa)2、输入轴与蜗轮连接采用平键连接轴径d4=56mm L4= 72mm T2=563.10Nm查机械零件设计手册P291 选A型平键，得：b=16 h=10 L=50即：键1650 GB/T1096-2003l= L4-b=72-16=56mm p=4 T2/d4hl=4563100/561056=22.524Mpap(110Mpa)3、输入轴与联轴器连接用平键连接轴径d1=20mm L1=52mm T1=23.94N.m查机械零件设计手册P291 选用A型平键，得：b=6 h=6 L=32即：键632GB/T1096-2003l=L1-b=52-6=46mm 根据教材P106（6-1）式得p=4 T1/d1hl=423940/20646=1.32Mpap (110Mpa)C型平键b=14 h=9 L=50l=98mmp=49.48Mpap(110Mpa)A型平键b=16 h=10 L=50l=56mmp =22.524Mpap(110Mpa)A型平键b=6 h=6 L=32l=46mmp=1.32Mpap (110Mpa)十、联轴器的选择及校核计算联轴器选择的步骤：1、蜗杆端联轴器（1）、类型选择：为了隔离振动与冲击，选用非金属弹性元件挠性联轴器（2）、载荷计算：公称转矩：23.94N.m由机械设计第八版表14-1查得=1.5。故由公式（14-1）的计算转矩为：=1.5X23.94=35.91N.m (3)、型号选择：依据蜗杆轴的设计与计算中知：查GB/T 5014-1955 HL3选弹性销柱联轴器，标准孔径d=45mm，即轴伸直径为45mm 。2、 输出轴端联轴器（1）、类型选择：为了隔离振动与冲击，选用非金属弹性元件挠性联轴器（2）、载荷计算：公称转矩：563.10N.m由机械设计第八版表14-1查得=1.5。故由公式（14-1）的计算转矩为：=1.5X563.10=844.65N.m(3)、型号选择：依据蜗轮轴的设计与计算中知：查机械零件设计手册表GB/T4323-2002 LT4选TL型弹性套柱销联轴器，标准孔径d=20mm，即轴伸直径为20mm 。轴孔长度L=52mm。35.91N.m弹性销柱联轴器GB/T 5014-1955HL3844.65N.m弹性销柱联轴器GB/T 4323-2002LT4十一、减速器的润滑与密封在以上设计选择的基础上，对该减速器的结构，减速器箱体的结构，轴承端盖的结构尺寸，减速器的润滑与密封，减速器的附件作一简要的阐述。1、 减速器的结构本课题所设计的减速器，其基本结构设计是在参照机械设计基础课程设计图10-8装配图的基础上完成的，该项减速器主要由传动零件（蜗轮蜗杆），轴和轴承，联结零件（键，销，螺栓，螺母等）。箱体和附属部件以及润滑和密封装置等组成。箱体为剖分式结构，由I箱体和箱盖组成，其剖分面通过蜗轮传动的轴线；箱盖和箱座用螺栓联成一体；采用圆锥销用于精确定位以确保和箱座在加工轴承孔和装配时的相互位置；起盖螺钉便于揭开箱盖；箱盖顶部开有窥视孔用于检查齿轮啮合情况及润滑情况用于加住润滑油，窥视孔平时被封住；通气器用来及时排放因发热膨胀的空气，以放高气压冲破隙缝的密封而致使漏油；副标尺用于检查箱内油面的高低；为了排除油液和清洗减速器内腔，在箱体底部设有放汕螺塞；吊环螺栓用来提升箱体，而整台减速气的提升得使用与箱座铸成一体的吊钩；减速气用地脚螺栓固定在机架或地基上。2、减速箱体的结构该减速器箱体采用铸造的剖分式结构形式具体结构详见装配图3、轴承端盖的结构尺寸详见零件工作图4、减速器的润滑与密封蜗轮传动部分采用润滑油，润滑油的粘度为118cSt（100C）查表5-11机械设计基础课程设计轴承部分采用脂润滑，润滑脂的牌号为ZL-2查表5-13机械设计基础课程设计。5、减速器附件简要说明该减速器的附件含窥视孔，窥视孔盖，排油孔与油盖，通气空，油标，吊环螺钉，吊耳和吊钩，起盖螺钉，其结构及装配详见装配图。蜗轮传动部分：润滑油轴承部分：脂润滑十二、箱体及附件的结构设计1、减速器结构减速器由箱体、轴系部件、附件组成，其具体结构尺寸见装配图及零件图。采用下置剖分式蜗杆减速器（由于Vs=4.84m/s5m/s时，蜗杆下置）。铸造箱体，材料HT150。2、铸铁箱体主要结构尺寸和关系 名称减速器型式及尺寸关系箱座壁厚 =11mm 箱盖壁厚1 1=10mm箱座凸缘厚度b1，箱盖凸缘厚度b，箱座底凸缘厚度b2 b=1.5=16mm b1=1.1=15mm b2=2.5=28mm地脚螺钉直径及数目 df=19mm n=6轴承旁联接螺栓直径 d1=14mm箱盖，箱座联接螺栓直径 d2=10mm 螺栓间距 150mm轴承端盖螺钉直径 d3=9mm 螺钉数目4检查孔盖螺钉直径 d4=6mmDf，d1，d2至外壁距离 df，d2至凸缘边缘距离 C1=26,20,16 C2=24,14轴承端盖外径 D2=140mm 轴承旁联接螺栓距离 S=140mm轴承旁凸台半径 R1=16mm轴承旁凸台高度根据轴承座外径和扳手空间的要求由结构确定箱盖，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm蜗轮外圆与箱内壁间距离 12mm蜗轮轮毂端面与箱内壁距离 10mm3、注意事项（1）装配前，所有的零件用煤油清洗，箱体内壁涂上两层不被机油浸蚀的涂料；（2）角接触球轴承7000C、7011C的轴向游隙均为0.100.15mm；用润滑油润滑；（3）箱盖与接触面之间禁止用任何垫片，允许涂密封胶和水玻璃，各密封处不允许漏油；（4）减速器装置内装CKC150工业用油至规定的油面高度范围；（5）减速器外表面涂灰色油漆；（6）按减速器的实验规程进行试验。下置剖分式蜗杆减速器HT150设计小结通过3周的一级蜗轮蜗杆减速器设计，觉得自己受益非浅。机械设计课程设计是机械设计课程的一个重要环节，它可以让我们进一步巩固和加深学生所学的理论知识，通过设计把机械设计及其他有关先修课程（如机械制图、理论力学、材料力学、工程材料等）中所获得的理论知识在设计实践中加以综合运用，使理论知识和生产实践密切的结合起来。而且，本次设计是我们学生首次进行完整综合的机械设计，它让我树立了正确的设计思想，培养了我对机械工程设计的独立工作能力；让我具有了初步的机构选型与组合和确定传动方案的能力；为我今后的设计工作打了良好的基础。通过本次课程设计，还提高了我的计算和制图能力；我能够比较熟悉地运用有关参考资料、计算图表、手册、图集、规范；熟悉有关的国家标准和行业标准（如GB、JB等），获得了一个工程技术人员在机械设计方面所必须具备的基本技能训练。感谢我的指导老师张占国老师的无私帮助和同学之间的互助，当一份比较像样的课程设计完成的时候，我的内心无法用文字来表达。几天以来日日夜夜的计算与绘图和在电脑前编辑排版说明书，让我感觉做一个大学生原来也可以这么辛苦。但是，所有的这一切，都是值得的，她让我感觉大学是如此的充实。参考文献【1】、吴宗泽主编 机械设计 -北京：高等教育出版社， 2001【2】、席伟光 杨光 李波主编 机械设计课程设计 -北京：高等教育出版社， 2003（2004重印）【3】、吴宗泽主编 机械设计课程设计手册 2版 -北京：高等教育出版社，1999（2003重印）【4】、赵祥主编，机械零件课程设计， -北京：中国铁道出版社，1988【5】、 哈尔滨工业大学理论力学教研室 编 理论力学 -北京：高等教育出版社 ，2002.8 （2003重印）【6】、孙恒 陈作模 主编 机械原理 -北京：高等教育出版社 ，2001（2003重印）【7】、张代东 主编 机械工程材料应用基础 -北京：机械工业出版社 ，2001.6【8】、 濮良贵、纪名刚机械设计（第八版）北京：高等教育出版社，2006- 欢迎下载资料，下面是附带送个人简历资料用不了的话可以自己编辑删除，谢谢！下面黄颜色背景资料下载后可以编辑删除X X X 个 人 简 历个人资料姓 名：xxxx婚姻状况：未婚照片出 生：1987-06-24政治面貌:团员性 别：男民 族：汉学 位：本科移动电话：专 业：英语电子邮件：地 址： 教育背景2006.9-2010.6吉林工程技术师范学院-外国语言文学系主修课程本科阶段主修大学英语精读，大学英语泛读，英语口语，英语听力，英语写作，英语口译，翻译学，词汇学，语法学，英美概况，英国文学，美国文学，语言学，日语，中外名胜。特长及兴趣爱好除了有专业的英语方面知识外，我在校生活部工作一年, 在系宣传部和秘书处各工作一年。为全面发展，大三上学期，我加入系文学社，参于了我系心韵杂志的创刊和编辑工作。在这些活动中锻炼了我的领导和团队协作能力，学会了更好的与人相处，这些在我以后的工作中一定会有很大的帮助。计算机能力能熟悉使用Office工具以及Photoshop、Flash等软件。获国家计算机二级等级资格证书。外语水平通过英语专业四级考试，能熟练进行听说读写译。奖励情况：2007-2008 优秀学生会干部 200807 师生合唱比赛一等奖普通话水平测试等级证书英语专业四级证书自我评价X X X 个 人 简 历个人资料姓 名： 婚姻状况：未婚出 生： 政治面貌：团员性 别： 民 族：汉学 位： 移动电话：专 业： 电子邮件：地 址：教育背景2006.9-2010.6吉林工程技术师范学院-外国语言文学系主修课程大学英语精读，大学英语泛读，英语口语，英语听力，英语写作，英语口译，翻译学，词汇学，语法学，英美概况，英国文学，美国文学，语言学，日语，中外名胜。能力及特长这要写你明你有什么样的能力及经验，最重要就是告诉用人单位，你会做什么？计算机能力能熟悉使用Office工具以及Photoshop、Flash等软件。获国家计算机二级等级资格证书。外语水平通过英语专业四级考试，能熟练进行听说读写译。奖励情况2007-2008 优秀学生会干部 200807 师生合唱比赛一等奖普通话水平测试等级证书英语专业四级证书实习经验（或实践经验或兼职经验）这里写上你的实习经验或实践经验或兼职经验等信息吧，标题自己起一个贴切的。自我评价本人性格开朗、稳重、有活力，待人热情、真诚。工作认真负责，积极主动，能吃苦耐劳。有较强的组织能力、实际动手能力和团体协作精神，能迅速的适应各种环境，并融入其中。我不是最优秀的，但我是最用功的；我不是太显眼，但我很踏实；希望我的努力可以让您满意。这里不要照抄哦，不会写自我评价的朋友，你可以访问http 这里有很多自我评价范文可以参考。（按住键盘的CTRL键，再用鼠标点链接就可以直接打开网站，不用复制到浏览器的。）本人性格热情开朗、待人真诚，善于沟通，应变能力较强。懂得珍惜拥有的一切。B内张型鼓式制动器C湿式多片制动器D浮钳盘式制动器289.零配件市场上的主要价格形式（ABC）A厂家指导价B市场零售价C配件厂价格290.油漆出险桔皮皱，即表面不光滑，可能的原因（ D ）A涂装间通风国强B稀释剂干燥速度过快C稀释剂干燥速度过快慢D一次喷涂过厚291.汽车的动力性能包括（ACD）A最高车速B平均车速C加速时间D能爬上的最大坡度292.车险定损核价运作规范规定事故车辆修复费用包括（ABCD）A事故损失部分维修工时B事故损失部分需更换的配件费C残值D税费293.车辆全损或推定全损案件， 在确定损失前，应该了解（ABD）汽车信息A了解车辆购置时间、价格B取得车辆的购置发票或其他证明C了解车辆的购置渠道D了解车辆的所有人294.机动车电器故障引起火灾的主要原因有（BC）A电瓶故障B线路故障C电器元件故障D日光聚集295. 车险定损核价运作规范规定对残值处理的原则（AB）BA所有残值归被保险人所有，保险人在维修费中扣除B事故车辆更换的配件由保险人收回后不计入残值之内C所有配件必须折旧卖给被保险人D所有配件必须折旧卖给维修厂或废品收购站296.从火灾原因调查的角度，汽车火灾的原因分（ABCD）A机械故障类（如发动机过热）B电器类（线路老化短路）C人为类（纵火）D交通事故类（碰撞、倾覆、货物引起）297.对汽车整车进行测量非常重要的平面（D）?A基本面B中心面C零平面D下平面298.机械配件的基本维修原则（ABCD）A超过配合尺寸，通过加工也无法得到装配技术要求B变形通过矫正无法保证使用性能和安全技术要求C断裂无法焊接或焊接后无法保证使用性能和安全技术要求D转向等涉及到安全的所有发生变形的配件299.被保险人可依据哪些有效证明作为领取赔款的凭证（A）ACA居民身份证B有效驾驶本C户口薄300.驾驶员未取得驾驶资格包括哪些情况（ABCD）ABCA无驾驶证B驾驶车辆与准驾车型不符C公安交关部门规定的其他属于非有效驾驶的情况D驾驶证丢失301.车险网上理赔系统录入的要求有哪些（ABCDE）A查勘时间照片最佳大小为60-80kB扫描仪设置方档最佳大小100-150kC索赔申请书应当由当事驾驶员在第一时间亲笔填写D车损照片的拍摄必须符合车险定损核价运作规范的相关规定E驾驶证，行驶证应尽量在查勘环节第一时间采取原件拍摄 判断题 1. 185/65R14，其中R代表Radial：表达轮胎纹络为放射状的又称“子午线”() 2. 检查安全气囊系统故障时，必须先拆下蓄电池负极，再使用仪器读出故障代码。() 3. 路面附着性能越好，汽车抗热衰退性能越好。() 4. 废气再循环的作用是减少HC、CO和NOX的排放量() 5. 机动车辆保险条款（2005版）中,保险车辆发生事故,应当由第三者负责赔偿但确实无法找到第三者的,赔偿处理时实行30%绝对免赔率（） 6. 受害人无固定收入的，按照其最近二年的平均收入计算；() 7. 营运机动车在规定检验期限内经安全技术检验合格的，不再重复进行安全技术检验() 8. 本公司与被保险人就赔款金额协商确定并赔偿结案后，受害人又就同一事故向被保险人提出赔偿请求的，本公司可二次追加赔付（） 9. 维修车辆竣工结帐后,驾驶员驾驶车辆从修理厂开出时与一辆车辆相撞,因碰撞地点还在修理厂内,我司不负赔偿责任.（） 10. 机动车辆保险条款（2005版）基本险有四个独立险种（）11用于支付公安交管部门逃逸案件处理费用的特殊案件可视金额参照本机构核赔权限进行审核（）12.四冲程发动机的做工冲程中，曲轴带动活塞从上支点向下至点运动，此时进气门关闭（）13.当汽车在一般条件下行使时，应选用双速主减速器中的高速档，而在行使条件较差时，则采用低速档（）14.评价汽车制动性的指标制动效能、制动效能的恒定值、制动时的方向稳定性（）15.热塑性材料件损伤以修复为主，热固性塑性件损伤需更换（）16.投保人对投保标的具有保险利益，不具有保险利益的，保险合同无效（）17. 道路交通安全法实施条例有关高速公路应当标明车道行使速度，最高120公里小时，最低70公里小时（）18.暴风指风速28.5米/以上的大风（）19.刚性万向节是靠零件的铰链式联结来传递动力的，而挠性万向节则是靠弹性零件来传递动力的（）20.查勘案件查勘完毕后，只能点击发送按钮发送案件，不能通过 点击申请核价或申请核损按钮直接到达目的平台（）21.双片离合器中间压盘的前后，都需设有限位装置（）22.各种车身的修复，都不要使用测量工具测量车身尺度（）23附加险条款与基本险条款相抵触之处，以附加险为准，未尽之处，以基本险为准（）24.保险车辆因路面不平导致两个以上车辆轮胎磨损严重后破裂，轮胎的损失我司不负责赔偿（）25.李某于2006年4月1日向我司投保一辆奥迪A6汽车，于同年10月30日于一摩托车发生双方事故，经交警裁定李某为主要责任，对于该事故作为核赔人在审核时首先核对三者方的承保情况。（）26.汽车转弯时，转弯半径越大车速越小，附着系数越小，中心位置越高，其操作稳定性越好。（）27.应当有交强险赔偿的损失和费用，如交强险未赔付，商业三者险也可赔付（）28. 一张照片已能反映出多个部件、部位受损真实情况的不需要单个或重复拍摄，重大配件或价格较贵的配件同样如此，不必单独牌照（）29.书面委托代理的授权委托书应当载明代理人的姓名或者名称、代理事项、权限和期间，并由委托人签字或盖章。（）30.气缸盖衬垫俗称汽缸床（）31.轿车一般采用边梁式车架（）32.汽车实际价指投保车辆在保险合同签订地的市场价格（）33.四冲程发动机的作功冲程中曲轴带动活塞从上止点向下止点运动，此时，进排气门关闭（）34. 公民下落不明满三年的，利害关系人可以向人民法院申请宣告他为失踪（）35.在道路上发生交通事故，车辆驾驶人应立即停车，保户现场，因抢救应标明位置（）36.保险车辆发生多次事故，累计赔付金额时，保单合同自动终止（）37.本公司与被保险人就赔偿金额协商确定并赔偿结案后，受害人又就同一事故向被保险人提出赔偿请求，本公司可以追加赔付（）38.车辆停放过程中突然遭受洪水侵袭，紧会造成电器部分及线路损坏，可给予一定的清洁费用（）39.本车上的财产损失属于标的商业三者险的理赔范围（）40.承保年度单均赔款（统计期间该承保年度所有保单项下已决赔款未决赔款）/统计期间该承保年度承保数量