资源描述
目 录 1.编制依据 .1 2.工程概况 .1 2.1 桥梁与道路交叉情况 .1 2.2 梁体设计结构尺寸 .1 2.3 工程地质条件 .3 3.施工方案 .3 3.1 方案概述 .3 3.2 支架地基处理 .3 3.2.1 碗扣式支架地基处理 .3 3.2.2 门洞式支架地基处理 .3 3.3 支架搭设 .4 3.3.1 碗扣式支架搭设 .4 3.3.2 门洞式支架搭设 .6 3.3.3 内外楞木、模板施工 .9 3.4 支架预压 .10 3.5 模板的调整及安装 .10 3.5.1 底模板的调整 .10 3.5.2 内模的制作及安装 .11 3.6 钢筋加工及安装 .11 3.7 砼浇注及养生 .12 3.8 预应力筋加工、安装及张拉 .12 3.8.1 波纹管施工 .12 3.8.2 预应力筋张拉 .13 3.8.3 孔道压浆 .13 3.9 支架拆除 .14 3.10 现浇简支箱梁施工工艺流程 .14 4.工期安排 .15 5.施工材料及机具配置计划 .15 5.1 周转料配置计划 .15 5.2 机具配置计划 .16 5.3 劳动力配置计划 .17 6.交通安全防护 .17 7.1 质量保证体系 .18 7.2 质量保证措施 .19 7.2.1 试验工作的质量保证措施 .19 7.2.2 测量工作的质量保证措施 .19 7.2.3 模板及支架质量保证措施 .19 7.2.4 钢筋加工及安装质量保证措施 .19 7.2.5 混凝土质量保证措施 .20 8.安全保证体系及措施 .20 8.1 安全保证体系 .20 8.2 安全管理措施 .21 9.温控措施 .22 9.1 温控措施 .22 9.2 混凝土的养护 .23 9.3 对原材料及机械设备的要求 .23 9.3.1 原材料贮存、降温要求 .23 9.3.2 机械设备的要求 .24 9.4 测温的措施和办法 .24 9.4.1 混凝土的浇筑温度 .24 9.4.2 结构物外部温度和环境温度 .24 9.4.3 结构物内部温度 .24 10.附件 .24 1.编制依据 (1)新建铁路# 至#客运专线工程￥特大桥施工图； (2)客运专线桥涵工程施工技术指南 TZ213-2005； (3)客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准 铁建设2005160 号； (4)铁路工程施工安全技术规程 TB10401.1、2-2003； (5)建筑施工计算手册 ； (6)建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 ； (7) 现场对既有道路与桥梁位置关系的调查资料。 2.工程概况 2.1 桥梁与道路交叉情况 ￥特大桥位于￥市$镇境内，位于直线上，线间距 5.0m，竖曲线半径 R=35000m。桥梁于 DK0+710.0DK0+750.7（2324 #墩）处上跨现浇简支箱梁支架纵剖面图 2503010 25030120 非 机 动 车 道防护栏 2393030 239 419根纵梁间采用10槽钢连接， 每3.0m一道。 2/7 复 核 南旺坝特大桥 1-40m现浇简 支梁支架设计 图 设 计 比 例审 定日 期 209-9图 号 示 意 刘 辉 梁端4.5m支架 布置横断面图 660 2030 660 120120120120120460 梁端4.5m支架 布置横断面图 说明： 1.本图尺 寸单位为cm； 2.纵横向 剪刀撑每隔4 排立杆设置一 道，由底至顶 连续设置，支 架四边满布剪 刀撑；模板支 架四边与中间 从顶层开始每 隔两部设置 一道水平剪刀 撑； 3.支架必 须设置纵、横 向扫地杆，纵 向扫地杆应采 用直角扣件固 定在距底座上 皮不大于20c m处的立杆上 ，横向扫地杆 亦应采用直角 扣件固定在紧 靠纵向扫地杆 下方的立杆上 。 4.可调托 座时调节螺杆 的伸缩长度不 应大于20m 。 60 58 60 58 2/7 复 核 南旺坝特大桥1-40m现浇 简支梁支架设计图 设 计 比 例审 定日 期 209-图 号 示意 刘辉 梁端4.5m支架布置横断面 图 60 2030 60 120120120120120460 梁端4.5m支架布置横断面 图 说明： 1.本图尺寸单位为c m； 2纵横向剪刀撑每隔4排立杆设置一道，由底 至顶连续设置，支架四边 满布剪刀撑；模板支架四 边与中间从顶层开始每隔 两部设置 一道水平剪刀撑； 3.支架必须设置纵、 横向扫地杆，纵向扫地杆 应采用直角扣件固定在距 底座上皮不大于20cm处的 立杆上，横向扫地杆亦应 采用直角 扣件固定在紧靠纵向扫地 杆下方的立杆上; 4.可调托座时调节 螺杆的伸缩长度不应大于 20m; 60 58 60 58 腹板侧模在外侧加设5 10cm方木做限位装置，防 止侧模外移动。 5 门洞式支架布置横断面 图 门洞式支架布置横断面图 120 58 60 58 60 595914 6012712010 60 60 150143 180 143150 40.6 82 说明： 1.本图尺寸单 位为cm； 2在横向楞木上铺设5厚木板，翼板 下碗扣式支架立于木板 上； 3.可调托座时调节 螺杆的伸缩长度不应大 于20m。 4本断面图为横桥向、 道路上方支架布置示意 图。 刘 辉 示 意 图 号 209-日 期 审 定比例设计 南旺坝特大桥1-40m现浇 简支梁支架设计图 复 核 4/7 5/7 复 核 南旺坝特大桥1-40m现浇简支梁支 架设计图 设 计比 例审 定 日 期 209-图 号 示意 刘辉内箱室加固支撑布置示意图 内箱室加固支撑布置示意图490 460 说明： 1.本图尺寸单位为cm； 2沿纵向通风孔每1间距设置 30圆钢上层对拉杆，通风孔处 对拉杆通 长设置，下层对拉杆位于梁底底 模以下； 3.可调托座时调节螺杆的伸 缩长度不应大于20m。 4本断面图为横桥向、道路上方支架布置示意图。 拉杆及背带 布置横断面 图 5/5 复 核 南旺坝特大 桥1-40m现浇 简支梁支架 设计图 设 计 比 例审 定日 期 209-9图 号 示 意 刘 辉 拉杆及背带 布置示意图 说明： 1.本图 尺寸单位为 cm； 2.沿纵 向通风孔每 2m间距设置 30圆钢上 层对拉杆， 通风孔处对 拉杆通 长设置，下 层对拉杆位 于梁底底模 以下； 3.背带 采用21 6槽钢对焊加 工。 230 245 6/ 复 核 南旺坝特大桥1-40m现浇简 支梁支架设计图 设 计比 例审 定日 期 209-图 号 示意 刘辉阴角模板正面图 阴角模板示意图 阴角模板横断面图 说明： 1.本图尺寸单位为m； 2面板采用5m厚钢板 ，连接法兰及加劲肋采用 10m厚钢板； 3.阴角板预留直径4m 的射钉孔眼，顺桥向每隔 0cm设置一处； 4.模板节之间采用M16 螺栓连接，每接头三个； 5阴角模板共加工块。 6/ 复 核 南旺坝特大桥1-40m现浇简 支梁支架设计图 设 计比 例审 定日 期 209-图 号 示意 刘辉阳角模板正面图 阳角模板横断面图 说明： 1.本图尺寸单位为m； 2面板采用5m厚钢板 ，连接法兰及加劲肋采用1 0m厚钢板； 3.阴角板预留直径4m 的射钉孔眼，顺桥向每隔3 c设置一处； 4模板节之间采用M16螺栓 连接，每接头三个； 5.阳角模板共加工块 。 阳角模板示意图 ￥特大桥 1-40m 简支箱梁支架计算书 1.计算依据及假定 (1)模板及支撑自重标准值按 1.43kN/m2 计（按实际自重取值） ； (2)新浇钢筋砼自重标准值按 26kN/m3 计； (3)施工人员及设备荷载标准值：计算模板及直接支撑模板的内楞时取 2.5kN/m2， 计算外楞及支架时取 1.5kN/m2； (4)振捣砼时产生的荷载标准值：对水平模板按 2kN/m2 计，对垂直模板按 4kN/m2 计； (5)新浇砼对模板侧面的压力最大值按 50kN/m2 计（混凝土初凝时间内浇筑速度不 大于 2m） ； (6)荷 载 分 项 系 数 模 板 及 支 架 自 重 荷 载 分 项 系 数 =1.2；i 钢筋砼自重荷 载 分 项 系 数 =1.2；i 施工人员及设备荷载分 项 系 数 =1.4；i 振 捣 砼 时 产 生 的 荷 载 分 项 系 数 =1.4；i 新 浇 筑 砼 对 模 板 侧 面 的 荷 载 分 项 系 数 =1.2；i 2.箱梁模板计算 箱 梁 模 板 采 用 =18mm 厚 竹 胶 板 ， 倒 角 处 采 用 自 制 弧 形 钢 模 板 过 渡 ， =6 2bhW =5.4104mm3； =4.86105mm4。610 223bhI 2.1 腹板底位置模板计算 腹 板 底 （ 倒 角 至 线 路 中 心 方 向 1m） 范 围 砼 厚 度 取 3.75m； 计 算 承 载 力 =（ 1.43+263.75） 1.2+（ 2.5+2） 1.4=125.02kN/m2；q 取 内 楞 木 中 中 间 距 为 0.15m 进 行 计 算 ； = =0.281kN.m；2max0lM 其 截 面 强 度 按 下 式 计 算 ： = =5.2N/mm2 =15 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；WMmaxax4610.8 验 算 刚 度 模 板 扰 度 按 下 式 计 算 ： = =0.170mmEIqlf1284max53486.1025 ， 扰 度 符 合 要 求 。507.l 考 虑 梁 端 变 截 面 4.25m 范 围 底 板 砼 加 厚 因 素 ， 梁 端 4.25m 范 围 底 、 腹 板 下 模 板 计 算 内 楞 木 中 中 间 距 全 部 取 0.15m。 2.2 底板底-截面范围模板计算 底 板 底 - 截 面 范 围 砼 厚 度 取 0.58m； 计 算 承 载 力 =（ 1.43+260.58） 1.2+（ 2.5+2） 1.4=26.112kN/m2；q 取 内 楞 木 中 中 间 距 为 0.3m 进 行 计 算 ； = =0.235kN.m；2maxlM 其 截 面 强 度 按 下 式 计 算 ： = =4.352N/mm2 =15 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waxmax610.5 验 算 刚 度 模 板 扰 度 按 下 式 计 算 ： = =0.567mmEIqlf1284max3418.062. ， 扰 度 符 合 要 求 。59307.l 翼 板 、 顶 板 上 倒 角 底 模 计 算 内 楞 木 中 中 间 距 参 照 底 板 底 - 截 面 取 0.3m， 不 在 单 独 计 算 。 2.3 顶板底模板计算 计 算 承 载 力 =（ 1.43+260.3） 1.2+（ 2.5+2） 1.4=17.376kN/m2；q 取 内 楞 木 中 中 间 距 为 0.35m 进 行 计 算 ； = =0.213kN.m；2max10qlM5.376. 其 截 面 强 度 按 下 式 计 算 ： = =3.944N/mm2 =15 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waxmax610.5 验 算 刚 度 模 板 扰 度 按 下 式 计 算 ： = =0.699mmEIqlf1284max53418.067.1 ， 扰 度 符 合 要 求 。5309.l 2.4 腹板两侧模板计算 计 算 承 载 力 取 内 楞 木 间 距 为 0.25m 进 行 计 算 ； = =0.313kN.m；max1qlM2. 其 截 面 强 度 按 下 式 计 算 ： = =5.80N/mm2 =15 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waxmax461.30 验 算 刚 度 模 板 扰 度 按 下 式 计 算 ： = =0.523mmEIqlf1284max34186.025 ， 扰 度 符 合 要 求 。7503.l 3.箱梁模板加固内楞木计算 内 楞 木 采 用 9090mm 方 木 ， = =1.22105mm3； = =5.47106mm4。6 2bhW123bhI903 3.1 腹板底位置内楞木计算 内 楞 木 中 中 间 距 按 150mm 布 置 ； 外 楞 木 中 中 间 距 取 600mm 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =0.675kN.m；2max10qlM2. = =5.53N/mm2 =10 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；WMmaxax6102.7 验 算 刚 度 = =0.386mm；EIqlf184max 63417.59. ， 扰 度 符 合 要 求 。5603.l40 考 虑 梁 端 变 截 面 4.25m 范 围 底 板 砼 加 厚 因 素 ， 梁 端 4.25m 范 围 底 、 腹 板 下 内 楞 木 中 中 间 距 全 部 取 0.15m。 3.2 底板底-截面范围内楞木计算 内 楞 木 中 中 间 距 按 300mm 布 置 ； 外 楞 木 中 中 间 距 取 600mm 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =0.282kN.m；2max10qlM6.12.6 = =2.31N/mm2 =10 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax50.8 验 算 刚 度 = =0.161mm；EIqlf1284max347.519.6 ， 扰 度 符 合 要 求 。70.l40 翼 板 、 顶 板 上 倒 角 底 模 内 楞 木 中 中 间 距 参 照 底 板 底 - 截 面 ， 取 0.3m。 3.3 顶板底内楞木计算 内 楞 木 中 中 间 距 按 350mm 布 置 ； 外 楞 木 中 中 间 距 取 1000mm 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =0.608kN.m；2max10qlM21.7.6 = =4.98N/mm2 =10 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax510. 验 算 刚 度 = =0.965mm；EIqlf1284max3417.5976. ， 扰 度 符 合 要 求 。05.l4 3.4 腹板两侧内楞木计算 3.4.1 腹 板 外 侧 内 楞 木 中 中 间 距 按 200mm 布 置 ； 外 楞 木 中 中 间 距 取 1000mm 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =1.0kN.m；2max10qlM2.5 = =8.20N/mm2 =10 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax561. 验 算 刚 度 = =1.587mm；EIqlf1284max6340.59 ， 扰 度 符 合 要 求 。6057.l 1 3.4.2 腹 板 内 侧 内 楞 木 中 中 间 距 按 250mm 布 置 ； 外 楞 木 中 中 间 距 取 900mm 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =1.013kN.m；2max10qlM29. = =8.30N/mm2 =10 N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax561. 验 算 刚 度 = =1.301mm；EIqlf1284max6347.509 ， 扰 度 符 合 要 求 。603.l1 4.箱梁模板加固外楞木计算 外 楞 木 采 用 90140mm 方 木 ， = =2.94105mm3； =6 2bhW0123bhI =2.06107mm4。 腹 板 外 侧 外 楞 采 用 双 根 普 通 16 号 槽 钢 ， =116813 3 W mm3， =9345000 mm3。I 4.1 腹板底及梁端底板位置外楞木计算 外 楞 木 中 中 间 距 按 600mm 布 置 ； 纵 梁 或 顶 托 间 距 取 0.6m 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 =（ 1.43+263.75） 1.2+（ 1.5+2） 1.4=123.6kN/m2；q = =2.670kN.m；2max0lM.0 = =9.08N/mm2 =10N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax5614.7 验 算 刚 度 = =0.405mm；EIqlf1284max7316.209. ， 扰 度 符 合 要 求 。605.l4 4.2 底板底-截面范围外楞木计算 外 楞 木 中 中 间 距 按 600mm 布 置 ； 纵 梁 或 顶 托 间 距 取 0.9m 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 =（ 1.43+260.58） 1.2+（ 1.5+2） 1.4=24.712kN/m2；q = =1.201kN.m；maxlM96074 = =4.09N/mm2 =10N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax519.2 验 算 刚 度 = =0.410mm；EIqlf184max736.207. ， 扰 度 符 合 要 求 。2950.l 41 翼 板 、 顶 板 上 倒 角 底 模 外 楞 木 中 中 间 距 参 照 底 板 底 - 截 面 ， 取 0.6m。 4.3 顶板底外楞木计算 外 楞 木 中 中 间 距 按 1000mm 布 置 ， 顶 托 间 距 取 0.9m 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 =（ 1.43+260.3） 1.2+（ 1.5+2） 1.4=15.976kN/m2；q = =1.294kN.m；maxlM0976 = =4.401N/mm2 =10N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax5.2 验 算 刚 度 = =0.442mm；EIqlf1284max7316.20997.5 ， 扰 度 符 合 要 求 。690.l 4 4.4 腹板两侧外楞木（216）计算 4.4.1 腹 板 外 侧 外 楞 木 （216） 外 楞 中 中 间 距 按 1m 布 置 ， 拉 杆 间 距 取 2.35m 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =34.52kN.m；2max8qlM.50 = =147.7N/mm2 =170N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax68.34 验 算 刚 度 = =3.109mm；EIqlf124max294510253 ， 扰 度 符 合 要 求 。76309.l 4.4.2 腹 板 内 侧 外 楞 木 外 楞 木 中 中 间 距 按 0.6m 布 置 ， 间 距 取 0.9m 进 行 计 算 ； 计 算 承 载 力 = =2.43kN.m；2max1qlM.5 = =8.27N/mm2 =10N/mm2， 强 度 符 合 要 求 ；Waax561094.3 验 算 刚 度 = =0.829mm；EIqlf1284max73416.2 ， 扰 度 符 合 要 求 。069.l 5.腹板拉杆计算 5.1 强度计算 选 用 M30 对 拉 杆 ， 螺 纹 内 径 为 27mm， 净 面 积 573mm2。 对拉杆设上下两层，纵向间 距 1.0m，上下层间距取 2.35m。砼侧压力取 F=50KN/m2。 拉杆的允许拉力为： KNAN41.9010 拉杆轴力为：N5013.12=77.5kN ,强度满足要求。KN41.97 5.2 伸长量计算 拉杆工作时受力长度为 6900mm。 拉杆伸长量 mEANl 6.457310.297 由于拉杆的伸长模板向外的位移量为 4.662=2.3mm。满足要求。 6.碗 扣 式 脚 手 架 计 算 采 用 碗 扣 式 脚 手 架 ， 截面为 452.5mm， =15，搭设高度 30m 以下材料强度调整i 系数 =0.8；截面面积为 333.79mm2， =170Mpa。k 6.1 腹 板 底 碗 扣 式 脚 手 架 计 算 碗扣式脚手架立杆沿纵桥向布设间距为 0.6m，沿横桥向布设间距为 0.3m； 单根立杆承受的竖向力为：N=0.60.3123.6=22.16kN ； 单 根 碗 扣 式 脚 手 架 上 方 自 重 为 0.345KN 横杆步距按 1.2m 考虑； ，查表 =0.688；80152il = =0.8 =0.80.688333.79170=31.23 kN；NAk N=（ 22.16+0.345） =22.505kN =31.23kN，符合要求。 梁端 4.25m 范围碗扣式脚手架布置间距参照腹板底布置。 6.2 底 板 底 -截面范围碗 扣 式 脚 手 架 计 算 碗扣式脚手架立杆沿纵桥向布设间距为 0.6m，沿横桥向布设间距为 0.6m； 单根立杆承受的竖向力为：N=0.60.624.196=8.71kN ； 横杆步距按 1.8m 考虑； ，查表 =0.437；12058il = =0.8 =0.80.437333.79170=19.84 kN；NAk N=8.71kN =19.84 kN，符合要求。 翼板底碗扣式脚手架布置同底板底-截面范围。 6.3 顶 板 底 碗 扣 式 脚 手 架 计 算 碗扣式脚手架立杆沿纵桥向布设间距为 1.0m，沿横桥向布设间距为 0.9m； 单根立杆承受的竖向力为：N=1.00.915.46=13.91kN ； 横杆步距按 1.8m 考虑； ，查表 =0.437；12058il = =0.8 =0.80.437333.79170=19.84kN；NAk N=13.91kN =19.84 kN，符合要求。 7.碗 扣 式 脚 手 架 地 基 承 载 力 计 算 桥址区原状土地基承载力 =200Kpa， 碗 扣 式 脚 手 架 单 根 最 大 承 载 力 为 22.16kN， 单 根 碗 扣 式 脚 手 架 自 重 为 0.345KN， 则 底 托 下 砼 受 力 面 积 为 ： A=（ 22.16+0.345） 200=0.113m2； 取 C20 砼 垫 层 厚 度 为 15cm， 底 托 为 1010cm， 则 ： A=（ 0.1+0.3） （ 0.1+0.3） =0.16m2， 地 基 承 载 力 符 合 要 求 。 为 确 保 地 基 承 载 力 的 可 靠 度 ， 对 地 基 软 弱 土 进 行 挖 除 ， 采 用 宕 碴 回 填 分 层 碾 压 厚 度 不 小 于 0.9m， 回 填 分 层 碾 压 时 对 压 实 度 进 行 检 测 确 保 地 基 承 载 力 不 小 于 200Kpa。 8.道 路 上 方 H 型 钢 计 算 8.1 按 平 均 荷 载 考 虑 -截面范围箱梁每延米重量：26kN/m 39.55m2=248.3 kN/m； Q=（1.4312+248.3）1.2+（1.5+2）121.4=377.35kN/m； (1)按均布荷载假设，荷载纵向分布简图如下： 7.5.7.54( ) ( )264161 (2)弯矩图如下： yx3 -0.-0.25 (3)剪力图如下： yx1234( ) ( )-30.89-20.918选 用 19 根 588300 H 型 钢 （ 翼 板 厚 20mm， 腹 板 厚 12mm） 作 为 纵 梁 进 行 计 算 ：W=3.89106mm3； I=1.14109mm4； EI=2051061.1410-3=233700kN.m2； =30020284+27412137=2154456 mm3；*ax,S =5411.2106 3890000 19=73.21Mpa 170 MpaWMma =2033.921032154456（ 1.14109） 1219=16.86Mpa 100 MpadISFx *a,ax 用结构力学求解器对纵梁最大扰度进行计算， 单根纵梁受最大荷载为 19.537N/m，最大扰度发生在跨中，扰度值为 0.0147m， ，扰度符合要求。7318.04maxlf 0 考 虑 横 向 分 配 梁 计 算 跨 度 、 支 架 搭 设 构 造 要 求 、 横 向 荷 载 分 布 系 数 等 因 素 ， 实 际 布 置 纵 梁 19 根 。 8.2 按 分 项 系 数 最 大 荷 载 考 虑 按 H 型钢单根纵梁受力面积，受力最大的 H 型钢的荷载为： Q=377.350.0739=27.89KN/m (1)按均布荷载假设，荷载纵向分布简图如下： .27.89.34( ) ( )63416 (2)弯矩图如下： yx1-5.-5.9 (3)剪力图如下： yx1234( ) ( )-7.05-150.7 选 用 19 根 588300 H 型 钢 （ 翼 板 厚 20mm， 腹 板 厚 12mm） 作 为 纵 梁 进 行 计 算 ： W=3.89106mm3； I=1.14109mm4； EI=2051061.1410-3=233700kN.m2； =30020284+27412137=2154456 mm3；*ax,S =399.94106 3890000 =102.81Mpa 170 MpaWMma =150.331032154456（ 1.14109） 12=23.68Mpa 100 MpadISFx *a,ax 用结构力学求解器对纵梁最大扰度进行计算， 单根纵梁受最大荷载为 27.43N/m，最大扰度发生在跨中，扰度值为 0.0207m， ，扰度符合要求。520178.maxlf 4 9.横向分配梁计算 9.1 梁体横向荷载分布系数 横向荷载分布系数图 横向分配梁顶受力情况分析 序号 面积 横向分配系数 i 荷载作用间距 （m） 荷载（kN） 均布荷载（kN/m） 备注 1 0.255 0.0267 0.815 60.5 74.2 2 0.378 0.0396 0.9 89.6 99.6 3 0.451 0.0472 0.75 106.9 142.6 4 0.485 0.0508 0.45 115.0 255.5 5 0.649 0.0680 0.3 153.9 512.9 6 0.706 0.0739 0.3 167.4 557.9 7 0.56 0.0586 0.4175 132.8 318.0 8 0.508 0.0532 0.7175 120.4 167.9 9 0.522 0.0547 0.9 123.8 137.5 10 0.522 0.0547 0.9 123.8 137.5 9.55 0.5 6 2264.1 9.2 钢管桩顶横向分配梁计算 74.2.9.6.9.6142.65.129.38167.9137.5.137.5.13457048920( )( )( )( )( ) ( ) () ( ) () 6( )( )( ) 临时承台处荷载横向受力分析图 yx61.290548739.65283492.136057.149652.30.1479862514.3869127.604953861.09875429.028463175.( )( )( )( )( ) ( ) () ( )( ) ( )( )( )-4.9.-6.788-6.03.-2.76.-3.452.10-7.5-9.7-反力及弯矩图61.2989.65392.475.612.93478.02914.35127.61.030( )( )( )( )( ) ()( )( 9)( ) 分配梁受力分析图yx16.85394720.861743213.89460551.62821.43975.6812 567 0( )( )( 3)( )( ) ( )( )( 9)( )-5.16-5.-27.82.9.-42.-2 分配梁反力及弯矩图y x16.85394720.861743213.89460551.62821.43975.6812 567 0( )( )( 3)( )( ) ( )( )( 9)( )-5.6-.184.0.-.-75.4-3分配梁反力及剪力图经计算，分配梁最大受力为：Mmax=49.23kN.m，Q max=184.01kN，R max=220.89kN。选用 588300 H 型 钢 （ 翼 板 厚 20mm， 腹 板 厚 12mm） 作 为 分 配 梁 进 行 计 算 ：W=3.89106mm3； I=1.14109mm4； EI=2051061.1410-3=233700kN.m2； =30020284+27412137=2154456 mm3；*ax,S =49.23106 3890000 =12.66Mpa 170 MpaWMma =184.011032154456（ 1.14109） 12=28.98Mpa 100 MpadISFx *ma,max 10.钢管桩承载力计算 单根钢管桩最大承载力为 Rmax=220.89kN，选用 D5008mm 钢管，单根钢管的截 面积 A=247.3cm2，截面惯性矩 I=(D4-d4)/64=37425cm4，钢管的回转半经 AIi =12.3cm，则螺旋焊管长细比 = =500/12.3=40.7，查表得 =0.89623.2475ih N=Af=0.8962247.31001701000=3768KN R max=220.89KN，满足要求。 11.钢管桩底砼承台计算 钢管桩底采用 C30 砼承台，宽度 0.93m，厚度 0.6m，刚性角按 45计算： 220.89（0.5+0.62）0.93=139.72 200kPa， 符 合 要 求 。 承台内配筋配置双层 12螺纹抗裂钢筋,间距 15cm，钢筋保护层厚度 5cm。
展开阅读全文