汽动给水泵密封水

一、某公司600MW机组汽动给水泵密封水运行方式某公司是上海产600MW机组，正常是两台汽泵一台电泵，汽动给水泵的轴端密封采用迷宫式密封系统。密封水采用凝结水泵出口母管来水，汽泵密封水回水共有三路：第一路回到汽泵前置泵进口电动门前的前置泵进口管道，因为这一路密封水靠近泵壳侧，由于漏有部分高温高压给水所以温度较高（110度左右），引回至前置泵可以节约热量提高热效率。第二路回水母管通过U型水封回到凝汽器。第三路排地沟。后两路为同一回水母管引出，与第一路不同。正常运行时外侧密封水回水经多级水封至凝汽器，由于这一路密封水回水主要是供给的凝结水及少量给水，所以温度较低。最后一路排地沟只在启停机等凝汽器真空较低时使用。此外，汽泵正常运行时，汽泵的迷宫式密封装置采用螺旋型，当汽泵运转时，水会沿着螺旋槽向汽泵内部流动。当汽泵停运以后，汽泵内的水及密封水失去此动力，因此全部向外部流出，此时只依靠U型水封回凝汽器已不能满足排水需要。因此，必须打开密封水至地沟的排放门，如至地沟门不能及时打开就会造成大量的水沿轴向串至轴承中，导致润滑油系统中进水。密封水回水排地沟门为手动门，在机组紧急停机过程中，因为运行操作较多，往往不能及时的打开此门。同时，密封水回水直接排地沟也造成了工质的浪费。二、迷宫式密封相关知识迷宫密封是在转轴周围设若干个依次排列的环行密封齿，齿与齿之间形成一系列截流间隙与膨胀空腔，被密封介质在通过曲折迷宫的间隙时产生节流效应而达到阻漏的目的。由于迷宫密封的转子和机壳间存在间隙，无固体接触，毋须润滑，并允许有热膨胀，适应高温、高压、高转速频率的场合，这种密封形式被广泛用于汽轮机、燃汽轮机、压缩机、鼓风机的轴端和的级间的密封，其他的动密封的前置密封。1、迷宫密封的密封机理流体通过迷宫产生阻力并使其流量减少的机能称为“迷宫效应”。对液体，有流体力学效应，其中包括水力磨阻效应、流束收缩效应；对气体，还有热力学效应，即气体在迷宫中因压缩或者膨胀而产生的热转换；此外，还有“透气效应”等。而迷宫效应则是这些效应的综合反应，所以说，迷宫密封机理是很复杂的。A、摩阻效应泄露液流在迷宫中流动时，因液体粘性而产生的摩擦，使流速减慢流量（泄露量）减少。简单说来，流体沿流道的沿程摩擦和局部磨阻构成了磨阻效应，前者与通道的长度和截面形状有关，后者与迷宫的弯曲数和几何形状有关。一般是：当流道长、拐弯急、齿顶尖时，阻力大，压差损失显著，泄露量减小。B、流束收缩效应由于流体通过迷宫缝口，会因惯性的影响而产生收缩，流束的截面减小。设孔口面积为A，则收缩后的流束最小面积为CcA，此处Cc是收缩系数。同时，气体通过孔口后的速度也有变化，设在理想状态下的流速为u1，实际流速比u1小，令Cd为速度系数，则实际流速u1为u1=Cdu1于是，通过孔口的流量将等于q=CcCdAu1式中CcCd=（流量系数）。迷宫缝口的流量系数，与间隙的形状，齿顶的形状和壁面的粗糙度有关。对非压缩性流体，还与雷诺数有关；对压缩性流体，还于压力比和马赫数有关。同时，对缝口前的流动状态也有影响。因此在复杂型式的迷宫只，不能把一个缝口的流量系数当作所有缝口的流量系数。根据试验，第一级的流量系数小一些，第二级以后的缝口流量系数大一些，一般流量系数常取1。但是尖齿的流量系数比1小，约在0.7左右，圆齿的流量系数接近于1，通常取=1，计算的泄露量是偏大。C、热力学效应理想的迷宫流道模型，它是由一个个环形齿隙和齿间空腔串联而成的。气体每通过一个齿隙和齿间空腔的流动可描述如下：在间隙入口处，气体状态为p0，T0和零开始，气体越接近入口，气流越是收缩和加速，在间隙最小处的后面不远处，气流获得最大的速度；当进入空腔，流速截面突然扩大，并在空腔内形成强烈的旋涡。从能量观点来看，在间隙前后，气流的压力能转变为动能。同时，当温度下降（热焓值h减小），气体以高速进入两齿之间的环行腔室时，体积突然膨胀产生剧烈旋涡。涡流摩擦的结果，使气流的绝大部分动能转变为热能，被腔室中的气流所吸收而升高温度，热焓又恢复到接近进入间隙前的值，只有小部分动能仍以余速进入下一个间隙，如此逐级重复上述过程。D、透气效应在理想迷宫中，认为通过缝口的气流在膨胀室内动能，全部变成热能。也就是说，假定到下一个缝口时的渐近速度等于零，但这只是在膨胀室特别宽阔和特别长时才成立。在一般直通迷宫中，由于通过缝口后的气流只能向一侧扩散，在膨胀室内不能充分的进行这种速度能(动能)向热能的能量转换，而靠光滑壁一侧有一部分气体速度不减小或者只略微减小，直接越过各个齿顶流向低压侧，把这种一掠而过的现象称为“透气效应”。2、迷宫密封的结构型式迷宫密封按密封齿的结构不同，分为密封片和密封环两大类型。密封片结构紧凑，运转中与机壳相碰，密封片能向两侧弯曲，减少摩擦，且拆换方便。密封环由68块扇形块组成，装入机壳与转轴中，用弹簧片将每块环压紧在机壳上，弹簧片压紧力约60100N，当轴与齿环相碰时，齿环自行弹开，避免摩擦。这种结构尺寸较大，加工复杂，齿磨损后将整块密封环调换，因此应用不及密封圈结构广泛。3、理想迷宫的泄露计算给定下列几个条件：1)泄露气体是理想气体，不考虑焦尔-汤姆逊效应，即气体的焓只与温度有关；2)假设迷宫是连续的多缝口组成的一个系列，两缝口之间的膨胀室足够大；3)通过缝口的流动作绝热循环膨胀，在这里引用一个流量系数；4)通过缝口之后的流动速度能量在膨胀室内因受等压支配而完全作恒温恢复，所以在每一个缝口之前的速度渐近为0，即不发生透气现象。4、直通型迷宫的特性由于在轴表面加工沟槽或各种形状的齿要比孔内加工容易，因此常把孔加工成光滑面，与带槽或带齿的轴组成迷宫，这就是直通型迷宫，因制作方便，所以直通型迷宫应用最广。但是，直通型迷宫存在着透气现象，其泄露量大于理想迷宫的泄露量。5、迷宫特性的影响因素：1)齿的影响。根据国外所进行的试验得出：齿距一定时，齿数越多，泄露量越少。齿距改变时，齿距越大，泄露量会急剧下降，同时还可以减少透气现象的影响。2)膨胀室的影响。国外对膨胀室深度的影响进行过试验研究，结论是浅的膨胀室对减少泄露量有利。根据对膨胀室流动状态的观察，认为浅膨胀室中的旋涡是不稳定的。由于旋涡能很快地把能量耗尽，所以膨胀室的渐近速度减小，起到减小泄露的效果。3)副室的影响。所谓“副室”是指直通型迷宫光滑面上开的附属槽，开槽后迷宫中的流动状态立即发生明显的变化。试验证明，只要副室的位置恰当，泄露量的减少率是相当大的。6、迷宫式气体密封的间隙除特殊情况外，一般气轮机、燃气轮机等叶轮机械都采用迷宫式气体密封。其径向间隙应根据以下因素选取：轴承间隙，制造公差与装配误差，部件的变形（如铸件收缩和失圆），转子的挠度，以及通过临界旋转频率时的振幅，热膨胀以及由此引起的变形等。在多种情况下，热膨胀的影响最突出。因此，对启动与停车时单个部件尺寸的变化，以及部件的相对位移必须预先估算。可用静态和动态有限元算法出随时间变化的热膨胀规律，由此可了解哪些是临界条件，间隙实际上应当多大尺寸。7、迷宫密封设计的注意点总结迷宫密封设计中积累的经验，归纳起来有下列要点：1）尽量使气流的动能转化为热能，而不使余速进入下一个间隙。齿与齿之间应保持适当的距离，或用高-低齿强制改变气流方向。齿间距一般为59mm。2）密封齿要做得尽量薄,并带锐角。齿尖厚度应小于0.5mm，运行中偶尔与轴的相碰时，齿尖先磨损而脱离接触，不致因摩擦出现轴的局部过热而造成事故。3）由于迷宫密封泄露量大，因此在密封易燃、易爆或有毒气体时，要注意防止污染环境。采用充气式迷宫密封，间隙内引入惰性气体，其压力稍大于被密封气体压力；如果介质不允许混入充气，则可采用抽气式迷宫密封。三、汽泵密封水运行中的注意事项1、小机油中进水重要原因为密封水窜入。在小机工况变化（如变负荷、跳机、小机投退、检修隔离或恢复）时易发生进水。2、变工况下，对汽泵密封水压及时进行调整。正常汽泵两端外泄至漏斗应无水或不连续的水滴（准确判断应站在汽泵组基础上，用手电往汽泵两端面小孔内照射以观看是否有水沿轴从泵内串出），密封水压比前置泵压力高0.1MPA左右即可，调整密封水压应结合密封水回水温度，在机组负荷工况变动时要及时根据前置泵入口压力进行调整密封水压。3、检修汽泵，投退时注意：密封水在前置泵、汽泵进水（汽）前投入，在前置泵、汽泵退水（汽）后退出。4、真空较低或未建立，应及时将汽泵密封水切地沟，切的时候应注意切换方法，并应联系盘上，避免影响大机真空。5、在启、停小机时掌握好密封水回水水路运行方式：建议在打闸前先切密封水至地沟，并泵前先倒密封水至凝汽器。6、小机密封水日常检查注意供水压力不得过高、进回水温度温差合适、漏斗泄漏量、呼吸器冒汽量、多级水封第3.4级旁路是否全部开启、水封注水情况是否正常以及系统阀门位置、状态是否正确，排烟机出口防水门是否开启，小机油箱是否异常升高。7、定期工作注意：每周一小机滤油机切换，大小机油箱底部放水（根据放水量确定油箱进水程度）及每周二油质化验情况。8、该公司小机油箱底部取样口在滤油机入口以下，如发现底部有水，应立即化验运动中油质，并以此为标准。每次小机启动，需将滤油机切入运行。并在接班后和下班前、操作后及时化验油质进行检验。9、运行中、变工况时盘操要注意关注密封水系统相关参数的变化，如有异常及时分析可能原因及后果。四、汽泵检修时的操作要点1、对汽泵组进行隔离检修，存在以下风险，应加强控制：、系统管路憋压，压力上升，导致前置泵入口安全门动作。、小机油中进水，主要可能是密封水压力过高或密封水压力过低，导致高温高压水串入小机油中。2、针对上述风险后，进行下列操作，主要原则是先隔离高压侧、后隔离低压侧的顺序，先隔离高温高压侧，后隔离低温水侧：、汽泵停止后，将汽泵密封水回水切至地沟。、关闭汽泵出口门、增压电动门、中间抽头手动门、再循环手动门。、缓慢关闭前置泵入口电动门，注意监视前置泵入口压力，并根据此压力调节密封水压力，保持密封水压力与此压力相差0.08MPA既可，并密切监视密封水回水温度，当密封水回水温度上升较快时，应加大密封水压力。、当前置泵入口电动门全关后，应监视前置泵入口不上升，如果上升较快，说明高压侧隔离不严，应开启前置泵入口电动门泄压。如果不上升，可以开启放水门放水，放水速度应控制，防止地沟返汽量大。并根据前置泵入口压力调节密封水压力，保持密封水压力与此压力相差0.08MPA既可。、当前置泵入口压力降至0.15MPA以下时，断汽泵密封水。、系统全部隔离完成后，通知化学化验小机油质情况。五、汽泵检修结束后的恢复操作1、对汽泵汽泵检修结束后的恢复，存在以下风险，应加强控制：、系统管路憋压，压力上升，导致前置泵入口安全门动作。、小机油中进水，主要可能是密封水压力过高或密封水压力过低，导致高温高压水串入小机油中。2、针对上述风险后，进行下列操作，主要原则先投密封水、前置泵密封水及冷却水，再投高温高压侧：、所有放水门关闭，放空门保持开启。、开启密封水前后手动门、投入前置泵密封水及冷却水。、微开前置泵入口电动门进行注水排空，并根据前置泵入口压力调节密封水压力，保持密封水压力与此压力相差0.08MPA既可，并密切监视密封水回水温度，当密封水回水温度上升较快时，应加大密封水压力。、适当控制注水速度，如果就地前置泵入口及汽泵入口管道振动较大，应减缓注水速度。、当前置泵入口电动门全开后，调整密封水压力大于前置泵入口压力相差0.08MPA既可。这样注水及投密封水结束后，就不会造成小机油中进水。、系统全部恢复完成后，通知化学化验小机油质情况。