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单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,第八章 锅炉水动力特性与传热,锅炉水动力学基础,自然循环锅炉的水循环与计算,强制流动锅炉,第八章 锅炉水动力特性与传热 锅炉水动力学基础,锅炉水动力学的研究任务是研究锅炉,蒸发受热面,的水动力特性，,保证锅炉水循环的可靠性,。为了使锅炉安全可靠运行，所有受热面都应受到工质足够的冷却，以保证金属壁温不超过所用钢材的允许工作温度。通过锅炉水动力研究，可以得到锅炉内部工质（水、蒸汽及汽水混合物）的水动力特性及流动阻力。,在锅炉的受热面中，省煤器中流动的工质为,单相,流体水，过热器中工质为,单相,流体蒸汽，惟有蒸发受热面水冷壁上升管中流动的工质为,汽水混合物,。在上升管受热过程中，汽液两相比例不断变化，并且两相之间存在相对运动，使管内汽液两相流体的流动规律比单相流体流动复杂的多，且汽相与液相在传热过程中的性质也不同，因此必须首先研究汽液两相流体的流动与传热特性。,锅炉水动力学的研究任务是研究锅炉蒸发受热面的水动力特性,锅炉水动力学基础,一、管内汽液两相流体的流动结构,汽泡趋中效应：,蒸汽密度比水小，在,上升两相流,中，在相同压力的作用下，汽泡的上升速度比水快，水在管中流动的速度分布是中间大，外侧小。如果汽泡在靠近管边处，汽水相对速度大，阻力大；而汽泡若在管中间则阻力小。汽泡总是往阻力小的地方运动，所以在上升管中，汽泡都向管中间运动。,思考：,对于,下降两相流,，汽泡如何运动？,锅炉水动力学基础一、管内汽液两相流体的流动结构,汽水混合物在垂直管中上升运动：,混合物,含汽率变化，两相流速不同，汽泡趋中效应,两相流流型不同 流动阻力和传热机理不同,流速大小与传热强弱不同 影响流型,（a）（b）（c）（d）,(a)泡状流：,汽水混合物中含汽率较小时，蒸汽呈细小的汽泡，主要在管子中心部分向上运动。,(b)弹状流：,含汽率增大，汽泡开始合并成弹状大汽泡，形成阻力较小的汽弹。,汽水混合物在垂直管中上升运动：（a）（b）,汽水混合物在垂直管中上升运动：,混合物,含汽率变化，两相流速不同，汽泡趋中效应,两相流流型不同 流动阻力和传热机理不同,流速大小与传热强弱不同 影响流型,（a）（b）（c）（d）,(c)环状流：,含汽率继续增大，弹状汽泡汇合成汽柱并沿着管子中心流动，而水则呈环状水膜沿管壁流动。,(d)雾状流：,含汽率再增大，管壁上水膜变薄，汽流将水膜撕破成小水滴分布于蒸汽流中被带走，汽水形成雾状混合物。,汽水混合物在垂直管中上升运动：（a）（b）,2.汽水混合物在水平管中的运动：,在浮力作用下，形成管子,上部蒸汽偏多的不对称流动结构,。随着流速减小，流动结构的不对称性增加。当流速小到一定程度时，形成,分层,流动。管子上部与蒸汽接触，管壁温度升高，可能过热损坏；在汽水分层的交界面处，由于汽水波动，可能产生疲劳损坏。,汽水混合物,流速，含汽率，管子的倾角,，汽水分层越易发生。对自然循环锅炉，管子倾角应大于30,，且尽量避免使用水平管，以防止发生分层流动。直流锅炉，一般采用提高流速的方法防止汽水分层。,2.汽水混合物在水平管中的运动：,二、蒸发管内的传热,垂直蒸发管内的流型与传热的关系,在蒸发过程的各个阶段，蒸发管内的流型不断变化，随流型不同流体与管壁的换热方式也不同，即管内流体的,放热系数,不断变化。,放热系数越大，管壁温度越接近工质温度,。,图：垂直上升蒸发管中两相流型和传热工况的关系,二、蒸发管内的传热图：垂直上升蒸发管中两相流型和传热工况的关,不同负荷时放热系数与x的关系,2.蒸发管内的传热恶化,AB单相水对流传热；BC过冷核态沸腾；CD饱和核态沸腾；DE强制水膜对流传热段；EF传热恶化；FG含水不足段,第一类传热恶化：,因为,膜态沸腾,引起的传热恶化。当热负荷很高，管内壁汽化核心急剧增加，形成连续的汽膜，导致对流放热系数急剧下降，管壁得不到液体冷却而超温破坏。其直接原因是,热负荷过高,。把出现第一类传热恶化时的热负荷称为临界热负荷q,cr,。,不同负荷时放热系数与x的关系2.蒸发管内的传热恶化AB单相,不同负荷时放热系数与x的关系,2.蒸发管内的传热恶化,AB单相水对流传热；BC过冷核态沸腾；CD饱和核态沸腾；DE强制水膜对流传热段；EF传热恶化；FG含水不足段,第二类传热恶化：,因为,蒸干,引起的传热恶化。热负荷比前者低，但含汽率很高时，汽流将水膜撕破或因蒸发使水膜部分或全部消失，管壁直接与蒸汽接触而得不到液体的足够冷却。其直接原因是,含汽率过高,。把出现第二类传热恶化时的含汽率称为临界含汽率x,cr,。,不同负荷时放热系数与x的关系2.蒸发管内的传热恶化AB单相,传热恶化时，工质与管壁间的放热系数急剧下降，导致管壁温度剧增，可能,烧坏管子,。同时还会导致管壁温度发生波动，造成,金属疲劳损坏,。,第一类传热恶化,，防止受热面热负荷过高，即可避免第一类传热恶化。,第二类传热恶化,，对自然循环锅炉，只要保证蒸发管出口含汽率不至过高，即可避免；但对直流锅炉，蒸发管内出现含水不足的状况不可避免，因此,无法防止,第二类传热恶化，只能设法减少传热恶化时壁温的上升幅度。,传热恶化时，工质与管壁间的放热系数急剧下降，导致管壁温,三、两相流的流动参数,汽液两相流体流动模型,均相模型：,假定在管内汽水是均匀混合的，,水和汽之间无相对速度,，只考虑汽水比体积的不同。是研究汽液两相流动的基础。,分流模型：,假定管内汽水混合物分开流动，汽在管子中央流动，水贴近壁面流动；,汽水之间有相对速度,。蒸发管内的流型主要为泡状流、环状流，因此分流模型更接近蒸发管内的,真实,流动情况。,分流模型,三、两相流的流动参数分流模型,2.汽液两相流的特征参数,流量,质量流量G,(kg/s)=进入上升管的循环流量M,0,=上升管中蒸汽流量D+饱和水流量M,容积流量V,(m,3,/s)=水容积流量V+蒸汽容积流量V,流速,质量流速,w,：,单位时间内流经单位流通截面的工质质量。,循环,流速w,0,：,循环回路中水在饱和温度下按上升管入口截面计算的水流速度。,2.汽液两相流的特征参数,折算流速：,假定流过的汽水混合物中的蒸汽/水占有管子全部截面时，计算所得的蒸汽/水流速称为该截面的蒸汽/水折算流速。,混合物,流速w,m,：,汽水混合物均匀混合时，单位时间内流过单位截面积的混合物容积。,折算流速：假定流过的汽水混合物中的蒸汽/水占有管子全部截面时,真实流速：,按,分流模型,计算出的汽/水流速。,汽水滑动比S：,汽水两相真实流速之比。,S1：ww，为汽水混合物向上流动,S1：wG,1,G,2,）,比如：给水量减小，开始沸腾点前移，加热水段长度L,1,缩小，蒸发段长度L,2,也缩小，锅炉受热管总长度不变，过热段长度L,3,相对增大，过热汽温上升。,直流锅炉工作特点：给水量变化时比如：给水量减小，开始沸腾,b.燃料、给水和空气的自动控制及调节要求较高：,直流锅炉的水容积及相应蓄热能力小，对负荷变动较敏感；工质预热、蒸发和过热段间无固定界限，若燃水比失调则不能保证供给合格蒸汽。,c.无自补偿能力：,蒸发受热面可能出现流动不稳定、脉动等问题。,d.无法避免第二类传热恶化，管壁可能超温破坏：,直流锅炉蒸发受热面中，水从沸腾一直到完全蒸发，蒸发受热面出口含汽率很高，第二类传热恶化无法避免。,e.对给水品质要求很高：,无汽包不能进行连续排污，因此对给水品质要求很高。,f.给水泵压头要求较高，消耗电能较大。,b.燃料、给水和空气的自动控制及调节要求较高：直流锅炉的水,复合循环与控制循环的区别：,没有汽包，代之以简单的汽水分离器。,复合循环与直流锅炉的区别：,在省煤器和水冷壁之间装设循环泵等，依靠循环泵压头将蒸发受热面出口的部分或全部工质进行再循环，蒸发系统中除了,直流流量,外，还有循环泵提供的,循环流量,。,3.复合循环锅炉,复合循环锅炉工作原理：,依靠循环泵的压头将蒸发受热面出口的部分或全部工质进行再循环的锅炉。,复合循环示意图,复合循环与控制循环的区别：没有汽包，代之以简单的汽水分离器。,复合循环锅炉包括,全负荷复合循环锅炉,和,部分负荷复合循环锅炉,两种。,全负荷复合循环锅炉：,又称,低倍率循环锅炉,。控制阀4仅作节流用，在整个负荷范围内投入循环泵运行，实现再循环。水冷壁出口工质平均含汽率小于1，循环倍率约为1.2,-,1.4。,全负荷循环 部分负荷循环,1-省煤器；2-混合器；3-循环泵；,4-控制阀；5-节流圈；6-水冷壁；,7-汽水分离器,复合循环锅炉包括全负荷复合循环锅炉和部分负荷复合循环锅炉两,复合循环锅炉包括,全负荷复合循环锅炉,和,部分负荷复合循环锅炉,两种。,部分负荷复合循环锅炉：,低负荷范围内开启控制阀，按再循环方式运行。,高负荷时关闭控制阀，循环泵作为给水泵起增压作用，按直流锅炉方式运行。,既保证低负荷下必须的工质质量流速；又降低高负荷时的水泵功耗。,全负荷循环 部分负荷循环,1-省煤器；2-混合器；3-循环泵；,4-控制阀；5-节流圈；6-水冷壁；,7-汽水分离器,复合循环锅炉包括全负荷复合循环锅炉和部分负荷复合循环锅炉两,Thank you!,Thank you!,
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