热力采油技术资料课件

热力采油热力采油ThermalRecoveryProcesses我国稠油资源的分布很广，储量丰富，陆上稠油、沥青我国稠油资源的分布很广，储量丰富，陆上稠油、沥青资源约占石油总资源量的资源约占石油总资源量的20%20%以上。目前，已在以上。目前，已在1212个盆个盆地发现了地发现了7070多个稠油油田。多个稠油油田。稠油在油层中的稠油在油层中的粘度高，流动阻力大，粘度高，流动阻力大，因而用常规一次因而用常规一次采油、二次采油以及前述的化学驱、混相驱等采油、二次采油以及前述的化学驱、混相驱等EOREOR技术，技术，难以经济有效开采。难以经济有效开采。由于由于稠油的粘滞性对温度非常敏感稠油的粘滞性对温度非常敏感，因而热力采油成为，因而热力采油成为强化开采稠油的理想方法。强化开采稠油的理想方法。概况概况热力采油的地位热力采油的地位美国美国EOREOR总产量：总产量：761000 bbl/d761000 bbl/d（约（约37003700万吨万吨/年）年）热采：热采：60%60%混相气驱：混相气驱：38%38%化学驱化学驱:2%(105:2%(105万吨万吨/88/88年年7 7万吨万吨/96/96年年进一步降低）进一步降低）中国中国EOREOR总产量：约总产量：约22002200万吨万吨/2004/2004年年 热采：热采：60%60%化学驱化学驱:37%:37%混相气驱：混相气驱：3%3%目前世界上用此种方法采出的油量超过目前世界上用此种方法采出的油量超过1616万万m m3 3/d/d（其中：美国为（其中：美国为80000m80000m3 3/d/d，俄罗斯，俄罗斯6500065000万万m m3 3/d/d，再其次是加拿大为，再其次是加拿大为8000m8000m3 3/d/d）。）。中国热采主力油田：辽河、新疆、胜利、南阳（中国热采主力油田：辽河、新疆、胜利、南阳（3030万吨万吨/年）。年）。热力采油分类热力采油分类井下加热器井下加热器(1865,Perry&Warner)火烧油层火烧油层(In-situ Combustion):二十世纪初二十世纪初热水驱热水驱(Hot-water Drive)蒸汽驱蒸汽驱(Steamflooding)：1931，Texas蒸汽吞吐蒸汽吞吐(Puff and Huff,，1959，委内瑞拉，注蒸汽井，放喷，带，委内瑞拉，注蒸汽井，放喷，带出大量的油出大量的油)蒸汽蒸汽-泡沫驱泡沫驱(Foam-Steam Drive)蒸汽辅助重力驱蒸汽辅助重力驱(Steam Assisted Gravity Drainage，SAGD)商业应用的三种方法：蒸汽吞吐、蒸汽驱和火烧油层。商业应用的三种方法：蒸汽吞吐、蒸汽驱和火烧油层。热采方法的适用条件热采方法的适用条件筛选参数筛选参数热采热采注蒸汽注蒸汽火烧油层火烧油层原油重度（原油重度（APIAPI）10-3410-3410-3510-35原油地下粘度，原油地下粘度，mPa.smPa.s150001500050005000深度，深度，ftft300030001150011500产层厚度，产层厚度，ftft20202020油藏温度，油藏温度，F F孔隙度孔隙度0.200.200.200.20平均渗透率，平均渗透率，mdmd2502503535传导系数，传导系数，mdmdft/ft/cpcp5555油藏压力，油藏压力，psipsi1500150020002000最初最低含油量最初最低含油量0.100.100.080.08总矿化度，总矿化度，ppmppm岩石类型岩石类型砂岩或碳酸盐岩砂岩或碳酸盐岩砂岩或碳酸盐岩砂岩或碳酸盐岩1 1 稠油特性稠油特性一、稠油的分类标准一、稠油的分类标准（1）UNITAR推荐的重油分类标准（推荐的重油分类标准（19821982年年2 2月，委内瑞拉，联合国训练研究署月，委内瑞拉，联合国训练研究署 ）类类 型型粘度粘度mPa.s(油层温度下，脱气油层温度下，脱气)密度，密度，kg/m3（常压，（常压，15.6）重质原油重质原油（heavy crude oil）100100009341000沥青砂油沥青砂油（tar sand oil）100001000 注：注：*指油层条件下的粘度指油层条件下的粘度;其它指油层温度下的脱气油粘度。其它指油层温度下的脱气油粘度。稠油分类稠油分类主要指标主要指标辅助指标辅助指标开发方式开发方式名称名称类别类别粘度粘度mPa.smPa.s相对密度相对密度g/cmg/cm3 3（2020）普通稠油普通稠油5050*(或或)100-10000)100-100000.92000.9200注水和热采注水和热采亚亚类类-1-15050*-150-150*0.92000.9200可以先注水可以先注水-2-2150150*-10000-100000.92000.9200热采热采特稠油特稠油10000-5000010000-500000.95000.9500热采热采超稠油超稠油(天然沥青天然沥青)50000500000.98000.9800热采热采粘度最高可达粘度最高可达100100万万mPa.smPa.s以上，呈半液体半固体状态。以上，呈半液体半固体状态。（2 2）刘文章推荐的重油分类标准（中国）刘文章推荐的重油分类标准（中国）一、稠油的分类标准一、稠油的分类标准二、我国稠油的主要特点二、我国稠油的主要特点轻质组分少（轻质组分少（5%5%左右），胶质沥青质含量很高。左右），胶质沥青质含量很高。含硫量低（含硫量低（8%8%）。）。金属含量低。金属含量低。石蜡含量低石蜡含量低(5%)(5%)。对温度很敏感。对温度很敏感。稠油的粘温曲线稠油的粘温曲线辽河油样：辽河油样：3535，粘度粘度800000 mPa.s;278800000 mPa.s;278，6 mPa.s6 mPa.s。图图8.1 8.1 我国几个稠油油田原油粘温曲线我国几个稠油油田原油粘温曲线 稠油的粘度温度关系式类型很多，常用稠油的粘度温度关系式类型很多，常用Andrade-Andrade-Guzman-ReynoldsGuzman-Reynolds方程，简称方程，简称AndradeAndrade方程，即：方程，即：式中，式中，粘度，粘度，mPa.smPa.s T T绝对温度，绝对温度，K K a a和和b b 常数。常数。稠油的粘度稠油的粘度温度关系式温度关系式选择原则：选择原则：载热能力强。载热能力强。价格便宜且来源广。价格便宜且来源广。流动性能好。流动性能好。选择依据：选择依据：从物质的热力学性质分析。从物质的热力学性质分析。2 2 注热载体的选择注热载体的选择 使单位质量的物质升高使单位质量的物质升高11所需吸收的热量，单位：所需吸收的热量，单位：kJ/kgkJ/kg，符号，符号C C表示。表示。一、比热一、比热C C大大升高一定温度吸收热量越多升高一定温度吸收热量越多地面吸热地面吸热油层放热油层放热 比热大的物质载热能力强。比热大的物质载热能力强。降低一定温度放出热量越多降低一定温度放出热量越多2 2 注热载体的选择注热载体的选择二、汽化潜热二、汽化潜热 单位质量液体从沸腾到汽化完毕单位质量液体从沸腾到汽化完毕所吸收的热量所吸收的热量,称为称为汽化潜热。汽化潜热。单位：单位：kJ/kgkJ/kg。2 2 注热载体的选择注热载体的选择某些元素与化合物的比热和汽化潜热某些元素与化合物的比热和汽化潜热元素或化合物元素或化合物比热，比热，kJ/kgkJ/kg汽化潜热，汽化潜热，kJ/kgkJ/kg铅铅0.12770.1277177520177520碘碘0.22610.22612177121771水水4.1874.18722592259氨氨4.714.7113701370甘醇甘醇2.392.39800800异丙醇异丙醇2.452.45668668丙酮丙酮2.212.21521521正戊醇正戊醇2.982.98502502苯苯1.701.70393393乙醚乙醚2.292.29351351庚烷庚烷1.531.53321321辛烷辛烷2.422.423073072 2 注热载体的选择注热载体的选择水的水的比热比热大，大，1kg1kg的水由常温升高到的水由常温升高到100100吸热吸热335335kJkJ。水的水的汽化潜热汽化潜热L Lw w=2259 kJ/kg=2259 kJ/kg，液态物质中，液态物质中最大，最大，100100时，时，1kg1kg的沸水变成蒸汽，吸热的沸水变成蒸汽，吸热2259 kJ2259 kJ。水的比热和汽化潜热水的比热和汽化潜热2 2 注热载体的选择注热载体的选择三、过热蒸汽三、过热蒸汽 蒸汽汽化完毕后，继续加热，蒸汽温度升高蒸汽汽化完毕后，继续加热，蒸汽温度升高,得到过得到过热蒸汽，吸热用蒸汽比热热蒸汽，吸热用蒸汽比热C Cgwgw计算。计算。例如：水蒸汽的比热例如：水蒸汽的比热C Cgwgw=2.34kJ/kg.,1kg=2.34kJ/kg.,1kg的水蒸的水蒸汽由汽由100100升温到升温到350350，吸热仅为：，吸热仅为：2.34 2.34(350-100)(350-100)=585kJ=585kJ。选择湿饱和蒸汽（选择湿饱和蒸汽（300300左右）作为理想的热载体。左右）作为理想的热载体。2 2 注热载体的选择注热载体的选择3 3 注蒸汽过程中的热损失注蒸汽过程中的热损失包括：地面热损失和井筒热损失。包括：地面热损失和井筒热损失。图图8.5 8.5 注蒸汽流程图注蒸汽流程图一、地面热损失一、地面热损失烟道气所携带的热量散失到大气中，占燃料烟道气所携带的热量散失到大气中，占燃料产生热值的产生热值的2020左右。左右。地面注蒸汽管线热损失，约占地面注蒸汽管线热损失，约占3%3%5 5。3 3 注蒸汽过程中的热损失注蒸汽过程中的热损失 大多数地面注蒸汽管线使用绝热材料大多数地面注蒸汽管线使用绝热材料（硅酸钙）（硅酸钙）隔隔热，再用铝外壳包裹，其横截面如图下所示。热，再用铝外壳包裹，其横截面如图下所示。隔热注汽管线的横截面隔热注汽管线的横截面 热转换通常先通过绝热材料向铝外壳热转换通常先通过绝热材料向铝外壳热传导热传导，然后通过铝外壳向，然后通过铝外壳向周围环境周围环境热辐射和自然对流或受迫对流。热辐射和自然对流或受迫对流。一、地面热损失一、地面热损失3 3 注蒸汽过程中的热损失注蒸汽过程中的热损失 在在单单位位长长度度的的管管线线中中，稳稳定定热热损损失失速速率率与与温温度度差差成成正正比比，与与该系统总热阻成反比。该系统总热阻成反比。通常，温度差是已知的。通常，温度差是已知的。式中，式中，Q Q为单位长度管线的热损失速率，为单位长度管线的热损失速率，kJ/mkJ/mhr;hr;T Tb b 为管线流体平均温度，为管线流体平均温度，;Ta Ta为平均环境温度，为平均环境温度，;R Rh h为比热阻，（为比热阻，（kJ/mkJ/mhrhr）-1-1。热阻。热阻R Rh h通常表示为通常表示为1/2rU1/2rU，U U是总传热系数，是总传热系数，r r是各个所涉及的传热圆柱面的半径。是各个所涉及的传热圆柱面的半径。计算单位时间内单位长度管线中的热损失计算单位时间内单位长度管线中的热损失Q Q，可采用如下的，可采用如下的基本公式：基本公式：1 1、管线热损失、管线热损失Q Q隔热层的热阻为隔热层的热阻为 式中，式中，R Rh h为隔热层的热阻，（为隔热层的热阻，（kJ/mkJ/mhrhr）-1-1。r risis为隔热层外表面半径，为隔热层外表面半径，m m。r rdodo为注汽管线的外表面半径，为注汽管线的外表面半径，m m。k khinshins为隔热层的热传导系数，为隔热层的热传导系数，kJ/kJ/（m mhrhr）。）。2 2、隔热层的热阻隔热层的热阻R Rh h 通过隔热层的热传导速率为通过隔热层的热传导速率为 式中，式中，Q Qlplp为单位长度管线的热损失速率，为单位长度管线的热损失速率，kJ/kJ/（m mhrhr）T Ts s为蒸汽温度，为蒸汽温度，T Tisis为隔热层外表面温度，为隔热层外表面温度，3 3、隔热层的热传导速率隔热层的热传导速率Q Qlplp 通过隔热层的热再以通过隔热层的热再以热对流热对流和和热辐射热辐射形式与周围环境形式与周围环境进行交换。这样：进行交换。这样：式中，式中，lrlr为由于热辐射引起的单位长度管线的热损失速率，为由于热辐射引起的单位长度管线的热损失速率，kJ/kJ/（m mhrhr）。）。lclc为由于热对流引起的单位长度管线的热损失速率，为由于热对流引起的单位长度管线的热损失速率，kJ/kJ/（m mhrhr）。）。3 3、隔热层的热传导速率隔热层的热传导速率Q Qlplp二、井筒热损失二、井筒热损失 井筒热损失是不稳定传热过程，作为准稳定状态处理。井筒热损失是不稳定传热过程，作为准稳定状态处理。图图8-7 8-7 井筒传热热阻典型组成示意图井筒传热热阻典型组成示意图 图图8.78.7表表示示井井筒筒传传热热热热阻阻典典型型组组成成示示意意图图。井井筒筒热热阻阻包包括括：油油管管、油油套套隔隔热热层层、环环空空、套套管管、水水泥泥层层以以及及地地层层六六个个部部分分，各各热热阻阻串串联联起起来为总热阻。来为总热阻。3 3 注蒸汽过程中的热损失注蒸汽过程中的热损失式中，式中，h hrc,anrc,an为环空中辐射和对流作用的放热系数，为环空中辐射和对流作用的放热系数，kJ/mkJ/m2 2hrhr r rcici,r rcoco为套管内、外径，为套管内、外径，m m；r reaea为井筒周围因受热改性地带半径，为井筒周围因受热改性地带半径，m m；e ea a为受热地层的导热系数，为受热地层的导热系数，kJ/mkJ/m2 2hrhr；e e为未受热地层的导热系数，为未受热地层的导热系数，kJ/mkJ/m2 2hrhr；f f(t(tD D)为与无因次时间有关的函数。为与无因次时间有关的函数。井筒总的热阻为：井筒总的热阻为：二、井筒热损失二、井筒热损失4 4 油层注蒸汽加热油层注蒸汽加热蒸汽在油层的热损失包括：蒸汽在油层的热损失包括：热量传给底层和盖层。热量传给底层和盖层。部分热量经采出流体而损失。部分热量经采出流体而损失。用于加热目的储层的热量有限，油层温度升高幅度与储用于加热目的储层的热量有限，油层温度升高幅度与储层的层的总容积热容总容积热容有关。有关。储层的总容积热容储层的总容积热容(Total volumetric heat capacity):使单位体积油藏内的油、水和岩石颗粒升高使单位体积油藏内的油、水和岩石颗粒升高11所需的热量。所需的热量。式中，式中，M M是容积热容，是容积热容，kJ/mkJ/m3 3 是以小数表示的孔隙度是以小数表示的孔隙度 是密度，是密度，kg/mkg/m3 3 S S 是饱和度是饱和度 C C 是比热，是比热，kJ/kgkJ/kg 下标下标o o、w w、r r、R R分别表示油、水、岩石与含流体的储层。分别表示油、水、岩石与含流体的储层。储层的总容积热容储层的总容积热容ooowwwrrowrRCSCSCMMMMrfrfrf+-=+=)1(设设r=2600kg/m3,w=1000kg/m3,o=900kg/m3，Cr=0.88kJ/kg，Cw=4.19 kJ/kg，Co=2.1 kJ/kg，如果，如果=0.30，So=0.50，则有，则有 容积热容容积热容一般为一般为 230023002800kJ/m2800kJ/m3 3，并且注入油层的，并且注入油层的热量，近三分之二用于加热岩石颗粒。热量，近三分之二用于加热岩石颗粒。储层的总容积热容计算储层的总容积热容计算 由由于于加加热热油油藏藏本本身身和和流流向向围围岩岩的的热热损损失失，热热流流体体注注入入地地层层后后，其其“热热前前缘缘”总总是是滞滞后后于于所所注注入入的的“流流体体前前缘缘”（如如加加入入示示踪踪剂剂则则可可监监测测到到流流体体前前缘缘的的推推进进情情况况）。注注热热水水时时，热热前前缘缘一一般般滞滞后后流流体体前前缘缘4-5 4-5 倍倍，注注蒸蒸汽汽时时，因有潜热，滞后因有潜热，滞后2-32-3倍。倍。热前缘的推进热前缘的推进 （注入的能量（注入的能量流出的能量）流出的能量）+内部产生的能量内部产生的能量=内能的增加内能的增加能量平衡方程能量平衡方程 确确定定流流体体驱驱替替前前缘缘位位置置，需需要要应应用用质质量量平平衡衡原原理理。计算热前缘的位置，则需要应用能量守恒原理。计算热前缘的位置，则需要应用能量守恒原理。根根据据油油层层注注蒸蒸汽汽传传热热机机理理，假假定定在在地地层层岩岩石石基基质质与与孔孔隙隙流流体体之之间间能能建建立立瞬瞬时时热热平平衡衡，则则油油层层中中的的能能量量平平衡衡方程可表述为方程可表述为:式中，式中，K为地层热传导系数为地层热传导系数kJ/（md）o,w,s,r为油、水和蒸汽的密度，为油、水和蒸汽的密度，kg/m3 Vo,Vw,Vg为油、水和蒸汽的体积流速，为油、水和蒸汽的体积流速，m3/d So,Sw,Sg为油、水和蒸汽的饱和度，小数为油、水和蒸汽的饱和度，小数 Co,Cw,Cg，Cr为油、水和蒸汽的比热，为油、水和蒸汽的比热，KJ/Kg 为油层孔隙度，小数为油层孔隙度，小数 T为温度，为温度，t为时间为时间,d假定微元体内部没有热源，则可推导出能量平衡方程为假定微元体内部没有热源，则可推导出能量平衡方程为能量平衡方程能量平衡方程对于注热水的情况，则能量平衡方程可简化为对于注热水的情况，则能量平衡方程可简化为 对对于于不不渗渗透透岩岩层层，如如顶顶、底底岩岩层层，此此时时V=0V=0，=0=0，则则能量平衡方程可简化为：能量平衡方程可简化为：利用热传导方程可求出蒸气驱前缘在任一时刻距利用热传导方程可求出蒸气驱前缘在任一时刻距注入井的径向距离及油层受热面积。注入井的径向距离及油层受热面积。注热水的能量平衡方程注热水的能量平衡方程注热水的能量平衡方程注热水的能量平衡方程5 蒸汽吞吐蒸汽吞吐（Puff and Huff,Steam Stimulation,Cyclic Steam Injection）注气阶段，从生产井注气阶段，从生产井注注2-62-6周的蒸汽。周的蒸汽。关井阶段，关井阶段，“焖井焖井”（Soak)2-7Soak)2-7天。天。回采阶段，自喷回采阶段，自喷下下泵生产。泵生产。一、蒸汽吞吐开采过程一、蒸汽吞吐开采过程一般可进行多次吞吐作业循环。一般可进行多次吞吐作业循环。二、主要机理二、主要机理受热降粘，改善流动性。受热降粘，改善流动性。热膨胀。热膨胀。大量注入汽从地层中带油逸出。大量注入汽从地层中带油逸出。清除井筒或地层污染，增加产量。清除井筒或地层污染，增加产量。高温可引起油水相对渗透率和毛管压力变化，高温可引起油水相对渗透率和毛管压力变化，以及岩石润湿性改变。以及岩石润湿性改变。三、矿场经验三、矿场经验四、存在问题四、存在问题油层应具有一定的能量。油层应具有一定的能量。焖井时间过长，蒸汽可能完全消失。焖井时间过长，蒸汽可能完全消失。焖井时间过短，投产后可能产生大量蒸汽。焖井时间过短，投产后可能产生大量蒸汽。应控制回压防止出砂。应控制回压防止出砂。如果注入井到生产井连续性差时，作为主要手段。如果注入井到生产井连续性差时，作为主要手段。该方法投资少、工艺技术简单、增产快、经济效益好。该方法投资少、工艺技术简单、增产快、经济效益好。动用程度低，未波及到远井地带。动用程度低，未波及到远井地带。采收率低，仅仅采收率低，仅仅10-20%10-20%。6 蒸汽驱蒸汽驱（Steamdrive,Steamflooding）一般在一般在蒸汽吞蒸汽吞吐吐几轮以后几轮以后，进行蒸汽驱，进行蒸汽驱，可进一步提高可进一步提高采收率采收率20-30%20-30%。该方法消耗的该方法消耗的热能多、汽窜热能多、汽窜严重、投资大、严重、投资大、技术复杂程度技术复杂程度高、风险大。高、风险大。一、主要机理一、主要机理增温降粘，改善流动性。增温降粘，改善流动性。原油热膨胀。原油热膨胀。蒸汽蒸馏作用：轻烃蒸气蒸汽蒸馏作用：轻烃蒸气+水蒸汽水蒸汽轻质油轻质油+水。水。气驱作用。气驱作用。溶剂的萃取效应（轻质油起作用）。溶剂的萃取效应（轻质油起作用）。T T升高可能改变岩石润湿性或界面张力（如亲油升高可能改变岩石润湿性或界面张力（如亲油亲水）。亲水）。二、矿场经验二、矿场经验井深井深1000m1000m。井距井距100m1010万吨万吨/公里公里2 2.m.m，渗透率，渗透率250md250md，传导，传导率不应太低。率不应太低。注入速度高有利于减少热损失，太快易汽窜。注入速度高有利于减少热损失，太快易汽窜。汽油比（注入汽：产出油）汽油比（注入汽：产出油）4 4（m m3 3/m/m3 3 ）。）。1m1m3 3燃料油仅能产生燃料油仅能产生13-14m13-14m3 3的水蒸汽。的水蒸汽。三、存在的主要问题三、存在的主要问题易变成热水驱。易变成热水驱。易汽窜，不利的流度比。易汽窜，不利的流度比。改进技术之一：蒸汽改进技术之一：蒸汽-泡沫驱。泡沫驱。泵提液不足（一般整个油层受益后，产量才逐步泵提液不足（一般整个油层受益后，产量才逐步上升）。上升）。7 火烧油层火烧油层（In-situ combustion）蒸汽吞吐蒸汽吞吐和和蒸汽驱方法在实施过程中有大量的热量由于蒸汽驱方法在实施过程中有大量的热量由于传导传导、对流和辐射而损失。、对流和辐射而损失。火烧油层（火烧油层（In-situ combustion）向储层中注入空气供）向储层中注入空气供氧，下入加热器加热空气，点燃原油，加热油层，从而氧，下入加热器加热空气，点燃原油，加热油层，从而提高采收率。提高采收率。就地燃烧过程火烧油层法分类火烧油层法分类正向燃烧法：正向燃烧法：注入井注空气，燃烧前缘从注入井向生产井推进，注入井注空气，燃烧前缘从注入井向生产井推进，燃烧是正向向前的（类似吸烟）。燃烧是正向向前的（类似吸烟）。优点：优点：燃烧前缘后面的油层余热加热空气，燃料主要是无价值的燃烧前缘后面的油层余热加热空气，燃料主要是无价值的焦炭（因轻质馏分优先被驱走）。焦炭（因轻质馏分优先被驱走）。缺点：缺点：采出原油需经过低温区，流动困难，热利用率低。采出原油需经过低温区，流动困难，热利用率低。反向燃烧法：反向燃烧法：注入井注空气，空气接近生产井时点火，燃烧前缘注入井注空气，空气接近生产井时点火，燃烧前缘从生产井向注入井推进（类似点燃香烟后吹气）。从生产井向注入井推进（类似点燃香烟后吹气）。优点：优点：采出原油不需经过低温区，主要用于开采特稠油。采出原油不需经过低温区，主要用于开采特稠油。缺点：缺点：燃烧的是相对轻质馏分，需大量氧气（燃烧的是相对轻质馏分，需大量氧气（2 2倍）。倍）。湿式燃烧法或联合热驱：湿式燃烧法或联合热驱：正向燃烧，将空气和水同时注入。正向燃烧，将空气和水同时注入。优点：优点：有效利用燃烧前缘后面大量的余热。有效利用燃烧前缘后面大量的余热。一、主要机理一、主要机理原油的热裂解：原油的热裂解：燃烧前缘温度高达燃烧前缘温度高达300-650300-650，轻质组分向前推，轻质组分向前推进，重质组分产生热裂解，形成气态烃和焦油。气态烃进入蒸发进，重质组分产生热裂解，形成气态烃和焦油。气态烃进入蒸发带，而焦油沉积在油砂上成为燃料。带，而焦油沉积在油砂上成为燃料。蒸汽驱作用：蒸汽驱作用：地层水被汽化形成蒸汽驱，增温降粘。地层水被汽化形成蒸汽驱，增温降粘。烃类混相驱：烃类混相驱：正常挥发与热裂解产生的气态烃进入凝析带，冷凝正常挥发与热裂解产生的气态烃进入凝析带，冷凝成轻质油与地层原油混相（混溶），改善流动性。成轻质油与地层原油混相（混溶），改善流动性。气驱作用：气驱作用：N N2 2，COCO2 2等，与原油形成混相与非混相，降低粘度，增等，与原油形成混相与非混相，降低粘度，增加油层能量（驱动力）。加油层能量（驱动力）。热驱作用：热驱作用：热传导，加热油层。热传导，加热油层。二、矿场经验二、矿场经验空气与水一同注入或交替注入。空气与水一同注入或交替注入。燃烧前缘接近生产井时，防止生产井在持续燃烧前缘接近生产井时，防止生产井在持续高温下遭到破坏。高温下遭到破坏。深井稠油油藏开采的可行方法。深井稠油油藏开采的可行方法。热采研究现状与发展方向热采研究现状与发展方向蒸汽吞吐技术成熟，是当前热采的最主要方法蒸汽吞吐技术成熟，是当前热采的最主要方法蒸汽吞吐技术成熟，是当前热采的最主要方法蒸汽吞吐技术成熟，是当前热采的最主要方法。蒸汽驱技术需要进一步完善蒸汽驱技术需要进一步完善（攻关攻关）。蒸汽驱热损失大，汽窜严蒸汽驱热损失大，汽窜严重重 （应间歇注汽，不要太快）（应间歇注汽，不要太快）,对超稠油无能为力。对超稠油无能为力。蒸汽吞吐与蒸汽驱方法相结合，先蒸汽吞吐，后蒸汽驱，减少油蒸汽吞吐与蒸汽驱方法相结合，先蒸汽吞吐，后蒸汽驱，减少油层阻力层阻力。普通稠油水驱后期（普通稠油水驱后期（fw=90%)fw=90%)注蒸汽注蒸汽。复合驱方法的探讨：蒸汽复合驱方法的探讨：蒸汽泡沫驱、泡沫驱、热热-聚合物驱。聚合物驱。稠油破乳技术：产出液温度高，形成油包水或水包油乳状液，结稠油破乳技术：产出液温度高，形成油包水或水包油乳状液，结构很稳定，很难分离。构很稳定，很难分离。稠油冷采：微生物降解稠油（微生物采油机理很多，稠油冷采：微生物降解稠油（微生物采油机理很多，P281P281）。）。超稠油开采（辽河就有超稠油开采（辽河就有1.51.5亿吨，几乎未动用）亿吨，几乎未动用）。新技术的运用：如新技术的运用：如SAGDSAGD技术。技术。蒸汽辅助重力泄油技术（SAGD）技术最早是1994年Butler等人提出，它是蒸汽驱的特殊形式，是开发超稠油的一项前沿技术。蒸汽辅助重力驱蒸汽辅助重力驱（Steam Assisted Gravity Drainage，SAGD）蒸汽辅助重力泄油与水平井技术相结合被认为是近10年来所建立的最著名的油藏工程理论。SAGD机理是在注汽井中注入蒸汽，蒸汽向上超覆在地层中形成蒸汽腔，蒸汽腔向上及侧面扩展，与油层中的原油发生热交换，加热后的原油和蒸汽冷凝水靠重力作用泄到下面的水平生产井中产出。辽河油田辽河油田SAGDSAGD技术试验技术试验蒸汽辅助重力驱蒸汽辅助重力驱（Steam Assisted Gravity Drainage，SAGD）油层厚油层厚度度47m47m井深井深1000m1000m地面井距地面井距29m29m水平长度水平长度300m300m 水平井SAGD的井对配置可分为3种方式：第1种为双水平井，即上部水平井注汽，下部水平井采油；第2种是水平井直井组合方式，上部直井注汽，下部水平井采油;第3种是单井SAGD，即在同一水平井口下入注汽和采油套管柱，通过注汽管柱向水平井最顶端注汽，使蒸汽腔沿水平井逆向发展。打井投资打井投资33003300万元，万元，注汽注汽12001200万元。万元。高压阶段：油层温度高压阶段：油层温度310-318310-318，产量，产量336336吨吨/天。天。低压阶段：产量低压阶段：产量168168吨吨/天。天。应用效果应用效果