热加工图理论与应用ppt课件

热加工图理论与应用热加工图理论与应用热加工图理论与应用1介绍内容介绍内容 一、热加工图的理论基础一、热加工图的理论基础二、热加工图的构建方法二、热加工图的构建方法三、热加工图的应用实例三、热加工图的应用实例介绍内容 一、热加工图的理论基础21、概述、概述 热热加加工工图图是是表表征征材材料料固固有有加加工工性性好好与与坏坏的的图形。典型的热加工图如图所示。图形。典型的热加工图如图所示。一、热加工图的理论基础一、热加工图的理论基础TC4 ELI钛合金热变形机理图钛合金热变形机理图 =0.6时时Ti40合金的加工图合金的加工图 1、概述 热加工图是表征材料固有加工性好与坏的3l 热加工图的用途热加工图的用途：运运用用热热加加工工图图选选择择变变形形工工艺艺参参数数和和改改善善材材料料的加工性能。的加工性能。借借用用热热加加工工图图控控制制变变形形过过程程中中形形成成的的组组织织结结构、形态和分析变形机制和组织演变规律。构、形态和分析变形机制和组织演变规律。利利用用热热加加工工图图分分析析塑塑性性失失稳稳的的原原因因、避避免免缺缺陷的产生。陷的产生。热加工图的用途：4 加加工工性性指指材材料料在在塑塑性性变变形形过过程程中中不不发发生生破坏所能达到的变形能力。材料的加工性包括：破坏所能达到的变形能力。材料的加工性包括：加加工工性性材料固有的加工性材料固有的加工性(Intrinsic Workability)应力状态决定的加工性应力状态决定的加工性(State-of-stress Workability)材材料料化化学学成成分分、原原始始组组织织状状态态、加工历史加工历史变形工艺（变形温度、应变速率变形工艺（变形温度、应变速率和应变量等）参数和应变量等）参数 外界作用的应力状态外界作用的应力状态 变形区内的应力状态变形区内的应力状态 2、材料的加工性、材料的加工性加工图是表征材料固有加工性的图形加工图是表征材料固有加工性的图形 加工性指材料在塑性变形过程中不发生破坏5材材料料固固有有加加工工性性的的研研究究内容内容应变速度敏感性应变速度敏感性 温度敏感性温度敏感性 应变速率和温度的历史效应应变速率和温度的历史效应 应变硬化或软化过程应变硬化或软化过程 内部变形缺陷及其演变内部变形缺陷及其演变 晶体结构及其演变规律晶体结构及其演变规律 用材料高温塑性变形用材料高温塑性变形的流变应力来反映的流变应力来反映 研究动态和静态回复、再结晶等研究动态和静态回复、再结晶等描述裂纹的形成和发展描述裂纹的形成和发展材料固有加工性的研究内容应变速度敏感性 温度敏感性 应变速率6研究研究材料材料固有固有加工加工性的性的方法方法物物理理试试验验微观组织分析微观组织分析 实物解剖实物解剖 物理物理模拟模拟试验试验 拉伸拉伸 压缩压缩 扭转扭转 动力学模型动力学模型(Kinetic Model)物物理理模模型型 原子理论模型原子理论模型(Atomistic Model)动态材料学模型动态材料学模型(Dynamic Material Model)其它模型其它模型 Ashby-Frost变形机制图变形机制图Raj加工图加工图研究材料固有加工性的方法物理微观组织分析 实物解剖 物理拉伸7 热热加加工工图图的的主主要要两两大大类类：Raj加加工工图图和和基基于于动态材料模型的加工图。动态材料模型的加工图。3.1 基于原子模型的基于原子模型的Raj加工图加工图 Raj等等人人根根据据以以下下4种种原原子子活活动动机机制制，建建立立的的加工图称为加工图称为Raj加工图。加工图。(1)三角晶界点的楔形开裂；三角晶界点的楔形开裂；(2)硬质点周围的空洞形核；硬质点周围的空洞形核；(3)绝热剪切带的形成；绝热剪切带的形成；(4)动态再结晶。动态再结晶。从从Raj加工图上，可以看出不同区域的材料变加工图上，可以看出不同区域的材料变形机理。形机理。3、热加工图的理论基础、热加工图的理论基础 热加工图的主要两大类：Raj加工图和基于动8 Raj加工图的局限性加工图的局限性：适适用用纯纯金金属属和和简简单单合合金金，复杂合金不适用复杂合金不适用；需需确确定定大大量量基基本本参参数数，涉涉及及较较多多原原子子活活动动机机制制的的理理论论知知识识，作作很很多多理理论计算才能建立此图论计算才能建立此图;只只建建立立几几种种典典型型过过程程的的原原子子模模型型，不不适适用用各各种种变形机制变形机制。304奥氏体不锈钢的奥氏体不锈钢的Raj加工图加工图 但但尽尽管管如如此此，Raj开开创创了了应应用用理理论论模模型型研研究究材材料料加工性的先河。加工性的先河。韧性断裂区安全区绝热剪切带楔形开裂动态再结晶 Raj加工图的局限性：304奥氏体不锈钢的Raj加工9 Gegel和和Prasad等人，根据：等人，根据：（1）大塑性变形连续介质力学）大塑性变形连续介质力学 （2）物理系统模拟）物理系统模拟 （3）不可逆热力学）不可逆热力学1）动态材料模型动态材料模型3.2 基于动态材料模型的加工图基于动态材料模型的加工图理论 建建 立立 了了 动动 态态 材材 料料 模模 型型（Dynamic Material Modeling，即，即DMM）基基于于动动态态材材料料模模型型的的加加工工图图的的特特点点：将将外外界界给给予予的的能能量量（力力作作的的功功）与与材材料料发发生生塑塑性性变变形消耗的能量联系起来了。形消耗的能量联系起来了。Gegel和Prasad等人，根据：1）10由此，由此，输入能量输入能量(P)矩形的面积矩形的面积系统非线性能量耗散示意图系统非线性能量耗散示意图lGegel和和Prasad等等人人将将加加力力的的设设备备、模模具具和和工工件视为热力学封闭系统。件视为热力学封闭系统。即即 流动应力；流动应力；应变速率应变速率。所所以以DMM热热加加工工图图可可阐阐明明外外界界作作用用的的能能量量（力力作的功）是如何通过工件塑性变形而耗散的。作的功）是如何通过工件塑性变形而耗散的。由此，输入能量(P)矩形的面积系统非线性能量耗散示意图G11耗耗散散量量(G)材材料料发发生生塑塑性性变变形形所所消消耗耗的的能能量量，其其中中大大部部分分能能量量转转化化成成了了热热能能，小小部分以晶体缺陷能的形式存储。部分以晶体缺陷能的形式存储。耗耗散散协协量量(J)材材料料变变形形过过程程中中组组织织演演变变消耗的能量。消耗的能量。l 输入能量输入能量P是分为两部分耗散（消耗）是分为两部分耗散（消耗）所以，所以，耗散量(G)材料发生塑性变形所消耗的能量，其中大部分能12 从从原原子子运运动动角角度度能能更更清清楚楚地地阐阐明明系系统统能能量量分分配配率率的的物物理理意意义义。材材料料能能量量的的耗耗散散可可分分为为势势能能和和动能两部分：动能两部分：1）势势能能与与原原子子间间的的相相对对位位置置有有关关，显显微微组组织织的的改改变变势势必必引引起起原原子子势势能能的的变变化化，因因而而与与耗耗散散协量（协量（J）对应；对应；2）动动能能与与原原子子的的运运动动，也也即即与与位位错错的的运运动动有有关关，动动能能转转化化以以热热能能形形式式耗耗散散，因因而而与与耗耗散散量量（G）对应。对应。从原子运动角度能更清楚地阐明系统能量分配率的13l 功率耗散图功率耗散图当当材材料料处处于于理理想想线线性性耗耗散散状状态态时时，应应变变速速率率敏敏感感指指数数m1，此此时时耗耗散散协协量量J达达到到最最大大值值Jmax。如图。如图。为为了了描描述述材材料料成成形形过过程程中中显显微微组组织织演演变变消消耗的能量所占比例，引入耗的能量所占比例，引入功率耗散因子功率耗散因子。系统线性能量耗散示意图系统线性能量耗散示意图所以，功率耗散图当材料处于理想线性耗散状态时，应变速率敏感指数m14根根据据 算算出出不不同同的的 值值，然然后后将将所所得得的的 值值表表示示在在T-(温温度度应应变变速速率率)的的二二维维平平面面上上，将将相相同同的的 数数值值连连接接起起来来，可可以以得得到到 的的等等值值线，这个等值线图就是功率消耗图，如下：线，这个等值线图就是功率消耗图，如下：Ti40阻燃合金功率耗散图阻燃合金功率耗散图根据 算出不同的值，然后将所得的值表示在152）塑性失稳判断准则塑性失稳判断准则 引引入入塑塑性性（变变形形）失失稳稳判判断断准准则则，目目的的为为了了获得塑性失稳图。获得塑性失稳图。塑性变形过程中的塑性变形过程中的失稳现象失稳现象主要包括：主要包括：局部塑性流动局部塑性流动 绝热剪切带形成绝热剪切带形成 空洞形核空洞形核 开裂等开裂等 为为了了预预测测金金属属材材料料塑塑性性变变形形中中失失稳稳现现象象，出出现了几种塑性失稳判断准则。现了几种塑性失稳判断准则。2）塑性失稳判断准则 引入塑性（变形）失稳16l 唯象准则唯象准则塑性变形稳定准则塑性变形稳定准则 Semiatin等等人人根根据据力力平平衡衡的的原原理理，建建立立与与加加工工硬硬化化（或或软软化化）率率和和应应变变速速率率敏敏感感指指数数m有有关的参数关的参数/m。认为钛合金塑性变形准则认为钛合金塑性变形准则5是稳定的。是稳定的。但但该该准准则则完完全全根根据据实实际际经经验验取取值值，没没有有严严密的理论依据密的理论依据。唯象准则塑性变形稳定准则17l 动态材料模型准则动态材料模型准则 由由不可逆热力学极值原理各国研究者提出：不可逆热力学极值原理各国研究者提出：Gegel等等人人在在应应变变速速率率敏敏感感指指数数m值值与与应应变变速速率率无无关关的的基基础础上上，推推导导出出了了塑塑性性稳稳定定判判断断准准则则。但该准则必须符合本构关系：但该准则必须符合本构关系：因此，该准则有局限性。因此，该准则有局限性。动态材料模型准则Gegel等人在应变速率敏感指数m值与应变18 Murty等等人人考考虑虑应应变变速速率率敏敏感感指指数数m不不是是常常数数的的情情况况下下，提提出出任任意意类类型型的的应应力力和和应应变变速速率率（）曲线）曲线的塑性失稳准则的塑性失稳准则:或或 只要只要 ，或，或 材料在变形材料在变形过程中都可能发生失稳现象。过程中都可能发生失稳现象。该准则简捷方便、分析严谨，是最有应该准则简捷方便、分析严谨，是最有应用前景的一种判断失稳的准则。用前景的一种判断失稳的准则。只要 ，或 19根据判断准则，将计算出来的根据判断准则，将计算出来的 值点在：值点在：变变形形温温度度和和应应变变速速率率的的二二维维平平面面上上，然然后后将将相相同同的的或或接接近近相相同同点点勾勾划划在在一一起起，就就成成了了塑塑性性失失稳稳区区，就就象象前前面面介介绍绍的的TC4ELI变变形形机机理理图图一一样样的的图图形形，构成塑性失稳图。构成塑性失稳图。根据判断准则，将计算出来的值点在：20完整的动态材料模型完整的动态材料模型DMM的热加工图的热加工图功率耗散图功率耗散图塑性失稳图塑性失稳图基于动态材料模型基于动态材料模型基于塑性失稳判断准则基于塑性失稳判断准则 3）DMM热加工图热加工图 将将功功率率耗耗散散图图（功功率率耗耗散散因因子子等等值值线线图图）与与塑性失稳图叠加塑性失稳图叠加就可得到就可得到热加工图热加工图。完整的动态材料模型DMM的热加工图功率耗散图塑性失稳图基于动21二、热加工图的构建方法二、热加工图的构建方法1、先做热模拟压缩实验：、先做热模拟压缩实验：在在热热变变形形范范围围内内对对变变形形温温度度、应应变变速速率率和和变变形形量量三三个个工工艺艺参参数数进进行行等等差差或或等等比比均均分分，组组合成多种实验条件，如：合成多种实验条件，如：2、获获取取热热模模拟拟压压缩缩实实验验后后各各种种条条件件下下的的真真应应力力应变曲线。应变曲线。l l变形温度（变形温度（变形温度（变形温度（）：）：）：）：900900、950950、10001000、10501050，11001100l l 应变速率（应变速率（应变速率（应变速率（s s-1-1）：）：）：）：0.010.01，0.10.1，1 1，1010l l 变形量（变形量（变形量（变形量（%）:10:10、3030、5050、7070二、热加工图的构建方法1、先做热模拟压缩实验：2、获取热模拟223、对实验曲线进行摩擦修正和温度校正、对实验曲线进行摩擦修正和温度校正摩擦修正后的流变应力曲线摩擦修正后的流变应力曲线（虚线所示）（虚线所示）目目的的：消消除除摩摩擦擦和和温温升升的的影影响响，尽尽量量接接近近变变形形条条件件的理想状态。的理想状态。采采用用古古布布金金公公式式进进行行摩摩擦擦修正：修正：式中式中 真实应力；真实应力；Z测量应力；测量应力；r摩擦因子；摩擦因子；h试样的瞬时高度试样的瞬时高度3、对实验曲线进行摩擦修正和温度校正摩擦修正后的流变应力曲线23温度校正后的流变应力曲线温度校正后的流变应力曲线（虚线所示）（虚线所示）（Aresenault方法）方法）利用利用 和和 公式对实验所得其应力应变曲线公式对实验所得其应力应变曲线进行温度校正进行温度校正。w单位体积的塑性变形功单位体积的塑性变形功 u单位体积内能量增量单位体积内能量增量 材料的密度材料的密度 c材料的比热材料的比热 T材料温度升高量材料温度升高量温度校正后的流变应力曲线（Aresenault方法）利用 244、获得修正后的真应力应变曲线、获得修正后的真应力应变曲线 4、获得修正后的真应力应变曲线 25 采采用用3次次样样条条函函数数拟拟合合流流变变应应力力log 与与log 的的函函数数关系，计算出关系，计算出应变速率敏感指数应变速率敏感指数。5、计算、计算 m值值m m为应变速率敏感指数：为应变速率敏感指数：采用3次样条函数拟合流变应力log与log266、计算功率耗散率、计算功率耗散率 值值 利用利用Matlab软件中的矩阵运算得出软件中的矩阵运算得出 值值。7、构建热加工图、构建热加工图 在在由由温温度度和和log 所所构构成成的的平平面面内内绘绘制制出出不不同同真真应应变变下下等等功功率率耗耗散散率率 的的等等值值线线图图。将将功功率率耗耗散散效效率率因因子子 的的等值线图与塑性失稳图叠加在一起构成了热加工图。等值线图与塑性失稳图叠加在一起构成了热加工图。6、计算功率耗散率 值 利用Matlab软件27对实验数据进行古布金公式摩擦修正和对实验数据进行古布金公式摩擦修正和AresenaultAresenault方法温度校正方法温度校正 3 3次样条函数拟合应力和应变速率的函数关系次样条函数拟合应力和应变速率的函数关系计算应变速率敏感指数计算应变速率敏感指数m m 计算功率耗散率计算功率耗散率 按塑性失稳判断准则按塑性失稳判断准则绘制流变失稳图绘制流变失稳图 绘制功率耗散图绘制功率耗散图(等值线图等值线图)在不同应变下的加工图在不同应变下的加工图 不同变形温度、变形程度和应变速率下进行热模拟压缩实验不同变形温度、变形程度和应变速率下进行热模拟压缩实验8、构建热加工图的程序、构建热加工图的程序对实验数据进行古布金公式摩擦修正和Aresenault方法温28 同同Raj加加工工图图一一样样，在在基基于于DMM模模型型的的热热加加工工图图上上，也也能能表表示示材材料料安安全全区区域域和和塑塑性性失失稳稳区区域域以及不同的变形机制。以及不同的变形机制。DMM模模型型的的热热加加工工图图已已成成功功的的用用于于研研究究多多种种金金属属及及其其合合金金的的热热变变形形行行为为，如如铝铝合合金金，铜铜合合金，镁合金，钛合金，不锈钢及镍基合金等。金，镁合金，钛合金，不锈钢及镍基合金等。三、热加工图的应用实例三、热加工图的应用实例 同Raj加工图一样，在基于DMM模型291、Ti-6Al-4V钛合金热变形机理图钛合金热变形机理图 Seshacharyulu等等人人将将加加工工图图理理论论用用于于分分析析初初始始状状态态为为片片状状组组织织的的Ti-6Al-4V ELI合合金金的的组组织织演演变变机机理理，归归纳纳出不同区域的变形机理如下图所示。出不同区域的变形机理如下图所示。Ti-6Al-4V ELI钛合金热变形机理图钛合金热变形机理图 不稳定片状组织扭曲动态再结晶球化原始晶界开裂绝热剪切带开裂1、Ti-6Al-4V钛合金热变形机理图 Sesh30 从图中可以从图中可以直观地观察直观地观察到沿晶开裂、到沿晶开裂、楔形开裂、绝热剪切带形成、片状组织扭楔形开裂、绝热剪切带形成、片状组织扭曲、球化、动态再结晶及曲、球化、动态再结晶及不稳定性区域，不稳定性区域，据此可以方便地选取合理的工艺参数，避据此可以方便地选取合理的工艺参数，避免缺陷产生。免缺陷产生。从图中可以直观地观察到沿晶开裂、楔形开裂、绝31l 由热加工图可确定：由热加工图可确定：Ti40阻阻燃燃钛钛合合金金在在不不同同变变形形区区域域的的高高温温变变形机理形机理。塑性失稳塑性失稳区域。区域。不同区域不同区域组织结构。组织结构。由由此此，为为控控制制Ti40钛钛合合金金组组织织演演变变和和优优化化热变形工艺提供理论依据。热变形工艺提供理论依据。2、Ti40阻燃钛合金的热加工图阻燃钛合金的热加工图 由热加工图可确定：2、Ti40阻燃钛合金的热32Ti40阻燃钛合金应变阻燃钛合金应变=0.4和和=0.6时的加工图时的加工图(a)=0.4(b)=0.6 功率耗散率功率耗散率 的最大值都是在温度高，应变速率低处。的最大值都是在温度高，应变速率低处。功率耗散率功率耗散率 的的最小值则都是在温度低，应变速率高处。最小值则都是在温度低，应变速率高处。Ti40阻燃钛合金应变=0.4和=0.6时的加工图(a33对应的试验结果：对应的试验结果：n 试样试样45剪切开裂剪切开裂。n与与压压缩缩轴轴成成45角角彼彼此此平平行行的的剪剪切切变变形形带带穿越晶粒。穿越晶粒。n有有相相互互紧紧密密排排列列的的滑滑移移带带局局部部塑塑性性流流动特征动特征。原原因因：Ti40在在此此条条件件下下塑塑性性不不好好，与与轴轴线线成成45方方向向切切应应力力最最大大。加加之之 最最低低值值，大大部部分分能能量量以以热热的的形形式耗散。式耗散。在低温、高应变速率区在低温、高应变速率区(左上角左上角)加工，为失稳区。加工，为失稳区。对应的试验结果：原因：Ti40在此条件下塑性不好，与轴线成434在高温、高应变速率区在高温、高应变速率区（右上角）（右上角），为失稳区，为失稳区。对应的试验结果：对应的试验结果：n豆豆腐腐渣渣式式开开裂裂。原原因因温温度度太太高高，氧氧化化现象非常严重。现象非常严重。n纵纵向向开开裂裂。原原因因与与圆圆柱柱体体试试样样的的环环向向产产生生了了附附加加拉拉应应力力，因因此此，与与压压缩缩轴轴平平行方向开裂。行方向开裂。在高温、高应变速率区（右上角），为失稳区。对应的试验结果：35在低温、低应变速率区在低温、低应变速率区（左下角）（左下角）。对应的试验结果：对应的试验结果：n在在此此区区域域内内，组组织织为为拉拉长长晶晶粒粒，没没有有再再结结晶晶晶晶粒粒出出现现，为为典典型型的的动动态态回回复复机机制制，功功率率耗耗散散率率 为为2232%，呈呈现现出出局局部部极极小小值值。如如果果变变形形温温度度太太低低或或者者变变形形量量太太小小，能能量量很很容容易易通通过过回回复复而而耗耗散散，因因而而微微观观结结构构没没有有太太大大的的变变化化，呈呈动态回复特征。动态回复特征。在低温、低应变速率区（左下角）。对应的试验结果：36在高温、低应变速率区在高温、低应变速率区（右下角）（右下角）。对应的试验结果：对应的试验结果：n有有大大量量晶晶界界成成锯锯齿齿状状的的再再结结晶晶晶晶粒粒，为为典典型型的的连连续续再再结结晶晶现现象象。原原因因，温温度度高高，驱驱动动力力大大，易易形形成成新新晶晶粒粒，在在随随后后的的变变形形中中，新新晶晶粒粒再再次次承承受受变变形形，呈呈现现锯锯齿齿状状特特征征。该该区区域域 值值达达到到6080，正表明，正表明组织演变耗散的能量最大。组织演变耗散的能量最大。正在高温、低应变速率区（右下角）。对应的试验结果：正37功功率率耗耗散散率率 值值在在3650发生动态再结晶。发生动态再结晶。温温度度9501050、应应变变速速率率0.11s-1(中中间间区区)，为为动动态态再结晶区再结晶区。对应的试验结果：对应的试验结果：n在在此此区区域域，沿沿着着晶晶界界分分布布着着动动态态再再结结晶晶晶晶粒粒，呈呈现现大大小小晶晶粒粒混杂的现象，即混杂的现象，即混晶现象混晶现象。n在在相相同同的的温温度度和和应应变变速速率率下下，随随着着变变形形量量的的增增加加，或或在在相相同同的的变变形形速速率率和和变变形形量量下下，温温度度越越高高，再结晶晶粒再结晶晶粒越大越多越大越多。功率耗散率值在3650发生动态再结晶。温度9501038Ti40阻燃钛合金加工图各区域对应的试验结果阻燃钛合金加工图各区域对应的试验结果Ti40阻燃钛合金加工图各区域对应的试验结果39 运运用用系系统统稳稳定定性性分分析析原原理理，基基于于动动态态材材料料模模型（型（DMMDMM）建立了）建立了Ti40Ti40阻燃合金加工图。阻燃合金加工图。由功率耗散率由功率耗散率可将加工图分为三大区域：可将加工图分为三大区域：1 1）大应变量、高应变速率为失稳区；）大应变量、高应变速率为失稳区；2 2）低温、低应变速率为动态回复区；）低温、低应变速率为动态回复区；3 3）高温、低应变速率是动态再结晶区。）高温、低应变速率是动态再结晶区。选选择择合合适适的的变变形形区区域域作作为为该该合合金金的的加加工工范范围围，既既能能保保证证不不产产生生塑塑性性失失稳稳，又又能能得得到到大大量量再再结结晶晶的的锻锻造造组组织织，不不仅仅解解决决了了Ti40Ti40合合金金的的锻锻造造难难题题，也也为为研研究究难难变变形形材材料料高高温温塑塑性性变变形形行行为为提提供供了了理理论与实践的依据。论与实践的依据。运用系统稳定性分析原理，基于动态材料模型（DMM）建403、Ti-17合金的加工图合金的加工图应变应变0.6时的加工图时的加工图(阴影区为塑性失稳区域阴影区为塑性失稳区域)l 目的：研究片状目的：研究片状组织组织球化规律。球化规律。l 按照同样方法，建立了按照同样方法，建立了Ti-17合金加工图。合金加工图。3、Ti-17合金的加工图应变0.6时的加工图(阴影区为塑41l耗耗散散效效率率因因子子 的的峰峰值值(80)出出现现在在830、应应变变速速率率为为10-2s-1处处（左下角）（左下角）。由加工图可见以下特点：由加工图可见以下特点：耗散效率因子的峰值(80)出现在830、应变速率为1042l在在图图中中890虚虚线线处处附附近近，耗耗散散效效率率因因子子 的的等等值值线线出出现现明明显显的的弯弯折折，这这种种弯弯折折一一般般是是由由于于发发生生了了相相转转变变，同同该该温温度度为为Ti-17合金的合金的相变点相变点是吻合的。是吻合的。在图中890虚线处附近，耗散效率因子的等值线出现明显的弯43l图图中中阴阴影影的的塑塑性性失失稳稳区区域域，在在较较高高应应变变速速率率条条件件下下出出现现。对对于于Ti-17合合金金，出出现现塑塑性性失失稳稳一一般般是是绝绝热热剪剪切切带带或或局局部部变变形形。因因此此，应避开此区域加工。应避开此区域加工。图中阴影的塑性失稳区域，在较高应变速率条件下出现。对于Ti-44l片片状状组组织织球球化化是是一一种种动动态态再再结结晶晶的的过过程程。根根据据Prasad的的研研究究，值值在在4050发发生生再再结结晶晶。由由所所绘绘制制的的热热加加工工图图可可见见，片片状状组组织织球球化化的的理理想想区区域域是是在在 840 870、应应变变速速率率在在0.52s-1之间。之间。片状组织球化是一种动态再结晶的过程。根据Prasad的研究，45l这这对对研研究究双双性性能能（双双组组织织）锻锻件件提提供供了了理理论论与与实实践的依据。践的依据。金相组织观察证明了这一点金相组织观察证明了这一点这对研究双性能（双组织）锻件提供了理论与实践的依据。金相组织46