电站常用钢钢号、特性及主要应用范围

电站常用钢钢号、特性及主要应用范围表A1 汽水管道、集箱和锅炉受热面钢管常用钢钢号、特性及其主要应用范围钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号20GGB 53102008 在450以下具有满意的强度和抗氧化性能，但在470480高温下长期运行过程中，会发生珠光体球化和石墨化。冷热加工性能和焊接性能良好，无回火脆性。 壁温430的蒸汽管道、集箱； 壁温460的受热面管子及省煤器管等SA210A-1、SA106B（ASME）STB410(JIS)P235GH（EN）、PH26（ISO）C22、CK22、St45.8/(DIN)TU 48 C、XC18(NF)、N2024(SN)、CT20(OCT)15MoG/20MoGGB 53102008 成分最简单的低合金热强钢，正火后的组织为铁素体+珠光体，有时有少量贝氏体。其热强性和腐蚀稳定性优于碳素钢，工艺性能与碳素钢差异不大。焊接性能良好，焊前需预热，焊后需热处理。在500550长期运行会产生珠光体球化和石墨化，导致钢的蠕变强度和持久强度降低，甚至引起钢管的脆性断裂。 壁温450的蒸汽管道； 壁温480锅炉受热面管T1、P1/T1a(ASME)STBA12/STPA13(JIS)16Mo3（ISO、EN）15Mo3 (DIN)、15020(SN)、16M()20MnG/25MnGGB 53102008 在室温与中温具有较高的强度。450以下的强度明显高于20G，略高于15MoG/20MoG。抗氧化性能与20G相当，450以上的持球强度低于15MoG/20MoG。工艺性能良好，但锰含量过高时，钢的韧性下降，焊接性能变差。壁温430的蒸汽管道、集箱； 壁温460的受热面管子及省煤器管等SA210A-1、SA106B（ASME）SA210C、SA106C（ASME）STB410/STB510 (JIS)P235GH/P265GH（EN）、PH26/PH29（ISO）SA 672B70CL32材料为中温和高温压力容器用碳钢中厚板，抗拉强度为485MPa级。钢板经950正火，性能和质量应符合SA515技术规范。焊制钢管的工艺、性能和质量应符合SA 672技术规范。超临界机组冷再管道。12CrMoG/15CrMoGGB 53102008 正火+回火后的组织为铁素体+珠光体，有时有少量贝氏体。在480540下具有足够的热强性和组织稳定性，综合性能良好，无热脆性现象，无石墨化倾向。冷热加工性能和焊接性能良好。在520以下，具有较高的持久强度和良好的抗氧化性能，但长期在500550运行会发生珠光体球化，使强度下降。 壁温520的蒸汽管道、集箱； 壁温550的受热面管子T2、P2/T12、P12 (ASME)STBA20/STBA22 (JIS)13CrMo4-5(ISO )13CrMo4-5、13CrMo5-5(EN )12MX/15XM ()13CrMo44(DIN)15CD2(法国)12Cr1MoVGGB 53102008 钢中加入少量的钒，可降低铬、钼元素由铁素体向碳化物中转移的速度，提高钢的组织稳定性和热强性，弥散分布的钒的碳化物可以强化铁素体基体。正火+回火后的组织为铁素体+贝氏体或铁素体+珠光体或铁素体+贝氏体+珠光体。该钢在580时仍具有高的热强性和抗氧化性能，并具有高的持久塑性。冷热加工性能和焊接性能较好，但对热处理规范敏感性较大，常出现冲击吸收能量不均匀现象。在500700回火时具有回火脆性现象；长期在高温下运行，会出现珠光体球化以及合金元素向碳化物转移，使热强性能下降。 壁温550的蒸汽管道、集箱； 壁温580的受热面管子121M(4543)13CrMoV42(DIN)15225(SN)表A1(续)钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号 15Cr1Mo1V(15X1M1) 俄罗斯钢号。与12Cr1MoV钢相比，含钼量有所提高，故热强性能稍高，在450550，其持久强度比12Cr1MoV钢高19.6MPa，570时高9.8MPa，但持久塑性稍低于12Cr1MoV钢。该钢在570以下长期使用时，组织稳定，且具有良好的抗氧化性能。焊接性能与12Cr1MoV钢相当。存在的问题是有些炉号钢的冲击吸收能量较低，焊缝易出现裂纹，且钢中含有0.013%0.08%的残铝对钢的韧性不利。 壁温580的蒸汽管道和集箱12Cr2MoGGB 53102008 非常成熟的低合金热强钢。正火+回火后的组织为铁素体+贝氏体或铁素体+珠光体或铁素体+贝氏体+珠光体；若进行等温退火，则组织为铁素体+珠光体。具有良好的冷热加工性能和焊接性能。长期在540以上运行，会出现碳化物从铁素体基体中析出并聚集长大现象，导致钢的蠕变强度和持久强度降低。 壁温580的过热器管、再热器管； 壁温570的蒸汽管道、集箱T22、P22(ASME、ASTM) STBA24、STPA24(JIS)10CrMo9-10(ISO、EN)HT8(SANDVIK)SA 691 1-1/4 Cr CL22材料为高温高压用带纵焊缝低合金焊接钢管。钢板经正火+回火，性能和质量应符合SA387技术规范。焊制钢管的工艺、性能和质量应符合SA 691技术规范。超超临界机组冷再管道。12Cr2MoWVTiB(钢102)GB 53102008 属贝氏体低合金热强钢。正火+回火后的组织为贝氏体，具有良好的综合力学性能、工艺性能和相当高的持久强度，组织稳定性高，于620经5000h时效后，力学性能无明显变化。但该钢易出现混晶组织，且蒸汽侧氧化较严重（即使用于亚临界锅炉的高温再热器管）。 壁温600的过热器管和再热器管12Cr3MoVSiTiB(-11)GB 53102008 属贝氏体热强钢。在600有足够高的持久强度和抗氧化性能，无热脆倾向，组织稳定性高，长期时效后无热脆倾向。对正火加热温度较为敏感，回火后冷却速度对钢的性能无明显影响。该钢工艺性能稍差。 壁温600的过热器管和再热器管07Cr2MoW2VNbBGB 53102008属贝氏体低合金热强钢。正火+回火后的组织为贝氏体，具有良好的综合力学性能、工艺性能和相当高的持久强度，组织稳定性高，在580下长期服役具有良好的综合力学性能、相当高的持久强度（580/105h持久强度101MPa），高温烟气腐蚀与抗蒸汽氧化性能与T22钢相近。焊接前应预热，焊后热处理。壁温600的水冷壁管，也可用于壁温600过热器和再热器管，T/P23（ASME）STBA23（JIS）7CrWVMoNb9-6（EN）HCM2S（日本住友金属）表A1(续)钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号15Ni1MnMoNbCu GB 53102008 通常将15Ni1MnMoNbCu称之为WB36，为VOLLORECMANNESMANN，简写V&M（瓦卢瑞克曼内斯曼钢管公司）生产的Ni-Cu-Mo低合金钢。该钢具有较高的室温、中温强度，用于锅炉给水管道可使管壁厚度减薄，从而有利于加工、制造、安装和运行。由于钢中含有Cu，因此提高了钢的抗腐蚀性能，但通常含Cu钢具有红脆性，为了避免在热成型过程中的脆性，将Cu/Ni比控制在0.5左右。该钢的焊接性能良好。 壁温450的集箱、锅筒、压力容器等。WB36 (V&M)T/P36、F36(ASME)15NiCuMoNb5-6-4（EN）15NiCuMoNb5(VdTUV)591（BS）X20CrMoV121(F12) 属12%铬型马氏体热强钢，具有良好的高温强度和抗氧化性能，但工艺性能较差，在锻造轧制和焊接时易产生裂纹。钢的热强性能低于钢102和-11钢 壁温540560的集箱和蒸汽管道 HT9(SANDVIK) 1X12B2M() 2X12MBP() X20CrMoWV121(DIN)1Cr9Mo1 属马氏体型热强钢。由于钢中含铬量较高，因此抗氧化和抗腐蚀性能优于低合金钢，钢的热强性能高于2.25Cr-1Mo，但低于12Cr1MoV。焊接性能较差，且有空淬现象。 壁温650的再热器管 T9/P9(ASME) X11CrMo9-1+1（EN） STBA26、STPA26(JIS) X12CrMo91(德国) HT7(SANDVIK瑞典)1Cr9Mo2 HCM9M是9Cr-2Mo型铁素体钢，是日本三菱重工和住友金属株式会社联合研制的。该钢具有高的抗氧化和抗高温蒸汽腐蚀性能，并具有更高的热强性和组织稳定性。 壁温650的过热器管、再热器管 壁温600的、集箱和导汽管 HCM9M (日本住友)10Cr9Mo1VNbNGB 53102008 马氏体型热强钢。T/P91高的Cr量大大提高了钢的抗氧化、抗腐蚀性，Cr、Mo、Mn元素的加入保证了钢的基体强度，少量的N与V、Nb在钢中可形成氮化物或复合碳/氮化物Nb（C、N）产生沉淀强化效应。低的含C量增强了钢的组织稳定性，Mo可提高钢的再结晶温度，延缓高温运行下马氏体的分解。该钢具有良好的高温强度和抗氧化、抗蒸汽腐蚀性能。焊接时应采用低的线能量，严格执行焊接工艺。 壁温650的过热器管、再热器管； 壁温620的蒸汽管道、集箱 T91/P91、F91(ASME) X10CrMoVNb9-1(EN) X10CrMoVNb9-1(ISO) STBA26 (JIS) TUZ10CDVNb09.01(NFA-49213)10Cr9MoW2VNbBNGB5310-2008 马氏体型热强钢，由日本新日铁公司研发。T/P92是在TP91钢的基础上，添加2%W，降低Mo含量，W、Mo同时添加可有效提高钢的持久强度，微量的B可增加钢的晶界强度。该钢具有良好的高温强度和抗氧化、抗蒸汽腐蚀性能。C含量的降低可提高组织稳定性和焊接性能。与TP91一样，焊接时应采用低的线能量，严格执行焊接工艺，焊后需尽快热处理。 壁温650的过热器管、再热器管； 壁温621的蒸汽管道、集箱T/P92、F92（ASME）NF616（日本新日铁公司）STPA29（JIS）X10CrWMoVNb9-2（EN）10Cr11MoW2VNbCu1BNGB5310-2008马氏体型耐热钢，由日本住友金属研发。与T/P92钢相比，提高了Cr含量、添加了Cu、提高了W、降低了Mo含量，其余元素的含量与T/P92几乎相同。正火+回火后为回火马氏体，持久强度高于T/P91低于T/P92，抗蒸汽氧化/高温烟气腐蚀性能与TP92钢相当，但明显优于TP91。焊接时应采用低的线能量，严格执行焊接工艺，焊后需尽快热处理。壁温650的过热器和再热器管；壁温621的蒸汽管道和集箱。T/P122、F122（ASME）HCMl2A（日本住友公司）SUS410J3TB（单相钢）（METI-日本通产经济省）SUS410J3DTB（双相钢）（METI-日本通产经济省）11Cr9Mo1W1NbBNGB5310-2008马氏体型耐热钢，由欧洲煤炭钢铁协会研发。成分与T/P92非常相近，仅有W、Mo含量有微小差异。正火+回火后为回火马氏体，610下持久强度高于T/P91低于T/P92，抗蒸汽氧化/高温烟气腐蚀性能与TP92钢相当。焊接性能与T/P92相同。 壁温650的过热器和再热器管；壁温621的蒸汽管道和集箱。T/P911、F911（ASME）X11CrMoWVNb 9-1-1（EN）E911（欧洲煤炭钢铁协会）07Cr19Ni10GB 5310200818Cr-8Ni型奥氏体耐热钢。600以上的持久强度高于TP321H低于TP347H，抗蒸汽氧化/高温烟气腐蚀性能与TP321H、TP347H相当，冷变形能力、焊接性能良好，但对晶间腐蚀比较敏感。晶粒度7级或粗于7级。壁温670的过热器和再热器管TP304H(ASME)X6CrNi18-10（EN）SUS304H TB(JIS)X7CrNi18-9（ISO）07Cr19Ni11TiGB 53102008用钛稳定的18Cr-8Ni型奥氏体耐热钢。600以上的持久强度低于TP304H与TP347H，抗蒸汽氧化/高温烟气腐蚀性能与TP304H、TP347H相当，冷变形能力、焊接性能良好。晶粒度7级或粗于7级。壁温670的过热器和再热器管TP321H(ASME) X6CrNiTi18-10（EN）SUS321H TB(JIS)X7CrNiTi18-10（ISO） 12X18H12T()07Cr18Ni11NbGB 53102008用铌稳定的18Cr-8Ni型奥氏体耐热钢。持久强度高于TP304H与TP321H，抗蒸汽氧化/高温烟气腐蚀性能与TP304H、TP347H相当，冷变形能力、焊接性能良好。晶粒度7级或粗于7级。壁温670的过热器和再热器管TP347H(ASME) X7CrNiNb18-10（EN）SUS347H TB(JIS)X7CrNiNb18-10（ISO）08X18H12()08Cr18Ni11NbFGGB 53102008相对于07Cr18Ni11Nb，碳含量下限由0.04%提高到0.06%，其余元素成分完全相同。主要在钢管制作中采用了细化晶粒工艺，钢的晶粒度7-10级，增强了钢的蒸汽氧化抗力，同时持久强度高于TP347H。晶粒度7-10级。壁温670的过热器和再热器管TP347HFG(ASME) 0Cr17Ni12Mo2GB 132962007含2%3%钼的奥氏体热强钢。600以上的持久强度低于TP347H，高于TP304H、TP321H。由于含Mo，提高了钢的抗点腐蚀能力。晶粒度7级或粗于7级。壁温670的过热器和再热器管TP316H(ASME) SUS316H TB (JIS)表A110Cr18Ni9NbCu3BNGB 5310-2008奥氏体耐热钢，由日本住友金属株式会社和三菱重工研发。在TP304H的基础上，略微增加C量，降了Mn、Si量，添加约3Cu、0.45%Nb和一定量的N。适量的Cu使钢产生微细弥散富铜的金属间化合物相沉淀于奥氏体内以提高钢的强度、抗腐蚀性和抗蒸汽氧化性能，Nb、N形成的氮化物产生沉淀强化以提高钢的强度和塑性和韧性，降低Si、Cr含量有利于防止相的析出。持久强度远高于TP347H、TP304H、TP321H，细的晶粒（7-10级）有利于提高钢的抗蒸汽氧化能力，抗蒸汽氧化性能大大优于TP321H和TP347H，抗腐蚀性能优于TP304H、略低于TP347H，焊接热裂纹敏感性低于TP347H。壁温705的过热器和再热器管S30432（ASME）Super304H（日本住友公司）SUS304JIHTB（JIS）DMV304HCu（DMV公司）07Cr25Ni21NbNGB 5310-200825Cr-20Ni型奥氏体耐热钢，由日本住友金属株式会社研发。钢中铬量为25时氮可达到最大溶解度，所以，该钢的N含量明显高于S30432，增加氮量有利于增加NbCrN以提高钢的高温强度，同时可稳定奥氏体相。钢的持久强度高于TP347H、TP304H，优异的抗蒸汽氧化与抗烟气腐蚀能力。晶粒度7级或粗于7级。壁温730的过热器和再热器管TP310HCbN（ASME）SUS310JITB（JIS）表A2 锅炉锅筒、分离器常用钢钢号、特性及其主要应用范围钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号Q245RGB 7132008 相当于GB 71397中的20g。该钢的塑性、韧性及焊接性能良好，但对应变时效较为敏感，强度较低，用这种钢制造的锅筒壁厚较厚。该钢板以热轧状态交货，必要时进行890920正火处理 低、中压锅炉锅筒 20K、22K(OCT) SB42、SB46、SB49(JIS) HII(DIN) 11474.1(SN)Q345RGB 7132008相当于GB 71386中的16Mng、12Mng。该钢具有良好的综合力学性能、工艺性能和焊接性能。该钢的缺口敏感性比碳钢大，疲劳强度较低。一般情况下，钢板以热轧、控轧或正火状态交货，正火温度900920。经正火处理后可显著提高韧性，并降低脆性转变温度 工作压力5.9MPa的低、中压锅炉锅筒 19Mn5、19Mn6(DIN) SPV36(JIS) 16() 17Mn4(DIN) SA299(ASME)19Mn5、19Mn6 德国钢号，属屈服强度为300MPa级别的碳锰钢，冶炼、热加工性能及焊接性能均良好，断裂韧性和低循环疲劳性能也较好，有利于降低低应力脆断的风险。钢板的正火温度为890950，消除应力退火温度为520580 中、高压锅炉锅筒 19Mn6(GB) SA299(ASME)SA299 美国钢号。该钢的化学成分和屈服强度级别与16Mng和19Mn5钢相近，但钢中含碳量更高，其低循环疲劳性能略低于19Mn5。该钢的力学性能比较稳定。厚度方向的力学性能较均匀，高温抗拉强度较高，冲击吸收能量较高，如不含有太多的MnS夹杂，层状撕裂敏感性亦不高，脆性转变温度低于30，无塑性转变温度NDT约为15。焊接性能良好。 高压、超高压亚临界锅炉锅筒。由美国引进的300MW、600MW机组锅炉锅筒均使用该种钢 SA299(ASME)13MnNiMo54 德国钢号。属屈服强度为392MPa级别的含锰、镍、钼强韧性配合良好的低合金钢。钢的组织稳定，具有良好的综合力学性能和工艺性能。该钢在正火加高温回火状态下使用，正火+回火组织为回火贝氏体加铁素体，故该钢又可称为低合金贝氏体钢。 DIWA353是德国迪林根公司在对BHW35的优化后的牌号，其各项性能指标优于BHW35。 高压、超高压及亚临界锅炉锅筒BHW35（德国蒂森公司）DIWA353（德国迪林根公司）15CrMoGGB 53102008材料特性见表A1用于超(超)临界锅炉汽水分离器SA336 F12(ASME)SA182 F12 CL2(ASME)15Ni1MnMoNbCu GB 53102008材料特性见表A1用于超临界锅炉汽水分离器对应牌号见表A110Cr9Mo1VNbNGB 53102008材料特性见表A1用于超超临界锅炉汽水分离器对应牌号见表A1SA302C 抗拉强度550-690MPa级的锰、镍、钼低合金钢。与BHW35钢的成分、拉伸性能相近。厚度50mm的钢板供货状态一般为热轧，厚度大于50mm的钢板供货状态一般为正火+回火。用于超临界锅炉汽水分离器SA302C(ASME)表A3 锅炉受热面固定件和吹灰器常用钢钢号、特性及其主要应用范围钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号12Cr5MoGB/T 1221-2007 属马氏体型耐热钢，热强性能不高。在550以下，在含硫的氧化性气氛中和热石油介质中，具有良好的耐热性和耐蚀性。该钢可焊性差，焊后应缓冷，并经850高温回火，用以改善焊缝性能。此钢在650以上开始剧烈氧化，但仍有一定的热强性。该牌号在GB/T 122192中为1Cr5Mo。 650的锅炉吊架 12CrMo195(WNr1.7362) STBA25(JIS G3462) 15X5M(OCT 20072-74) 502(ASTM、AISI)42Cr9Si2GB/T 1221-2007 属马氏体型耐热钢。在800以下有良好的抗氧化性；低于650有较高的热稳定性和热强性。该钢可焊性差，小截面零件经较高温度预热后可进行焊接，焊后需进行退火或调质处理。该钢铸造工艺性能良好。该牌号在GB/T 122192中为4Cr9Si2。 工作温度800的锅炉吊架 SUH1(JIS G43111988) 40X9C2(OCT 5632-71) Z45CS9(NFA35)16Cr20Ni14Si216Cr25Ni20Si2GB/T 1221-2007 属Cr-Ni奥氏体型耐热钢。16Cr20Ni14Si2钢的最高抗氧化温度为1000，其氧化腐蚀率：900时为0.1mm/a，1100时为1.1mm/a。16Cr25Ni20Si2钢的Cr、Ni含量比16Cr20Ni14Si2钢高，故抗氧化性更好，最高抗氧化使用温度达1100，且抗疲劳性能较好，组织稳定。16Cr20Ni14Si2钢在600800有析出相倾向，可焊性较好。这两个牌号钢在GB/T 122192中为1Cr20Ni14Si2、1Cr25Ni20Si2。 工作温度为10001100的锅炉吊架、夹马 X20CrNiSi2012(W-Nr1.4828) 20X20H14C2(563272)26Cr18Mn12Si2NGB/T 1221-2007 属Cr-Mn-N系奥氏体型耐热钢。具有较好的抗氧化性、抗硫腐蚀和抗渗碳性。该钢有时效脆性倾向，但时效后，在高温下仍有较高的韧性。室温和高温性能优于16Cr20Ni14Si2钢。该钢在GB/T 122192中为3Cr18Mn12Si2N。 工作温度950的锅炉吊架和夹马22Cr20Mn10Ni2Si2NGB/T 1221-2007 属Cr-Mn-Ni-N系奥氏体型耐热钢。该钢具有较好的高温强度和高温塑性、良好的抗氧化性、抗渗碳性和耐急冷急热的热疲劳性能。在融盐中也有较好的耐蚀性。可焊性好，焊接裂纹敏感性小，可用各种焊接方法焊接。该钢有冷加工硬化倾向，在700800时，由于析出碳化物和相，会使冲击吸收能量明显下降。该钢在GB/T 122192中为2Cr20Mn9Ni2Si2N。 工作温度1000的锅炉吊架表A4 汽轮机主轴、转子体、轮盘和叶轮及汽轮发电机转子和无磁性护环常用钢钢号、特性及其主要应用范围钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号35、40、45GB/T 699-1999 强度较低。可调质处理，但淬透性低。优质钢的硫、磷含量低，脱氧好，有良好的塑性和韧性。焊接性尚可 用于中压以下、强度级别为280MPa、温度400的汽轮机主轴或汽轮发电机转子35SiMnGB/T 3077-1999 具有较好的淬透性、良好的韧性、较高的强度，疲劳强度也较好，但有一定的过热敏感性及回火脆性倾向，并有白点敏感性。冶炼时易污染非金属夹杂物，造成热加工工艺上的困难。与40Cr钢相比，除低温冲击吸收能量稍差、缺口敏感性较高外，其他力学性能相当 用于工作温度400的汽轮机主轴，轮毂厚度为170mm以下的叶轮，汽轮发电机中心环等。35CrMoGB/T 3077-199934CrMo134CrMo1AJB/T 1265-2002JB/T 1266-2002JB/T 1267-2002 34CrMo1是JB/T 1265-2002中的牌号，34CrMo1A是JB/T 1266-2002和JB/T 1267-2002中的牌号。属Cr-Mo合金结构钢。强度较高、韧性好，有较好的淬透性，冷变形性中等，切削性能尚可。高的蠕变强度和持久强度，长期使用组织比较稳定。焊接时需预热，预热温度为150400。34CrMo1钢由于提高了Mo含量，更适于生产大型锻件。 35CrMo用于工作温度480以下的汽轮机主轴和叶轮。 34CrMo1用于294MPa强度级别的汽轮发电机转子和50MW以下汽轮机主轴、轮盘。24CrMoVJB/T 1266-200235CrMoVGB/T 3077-1999JB/T 1266-2002 两种钢的强度均较高，淬透性也较好，冲击吸收能量较高。24CrMoV钢的工艺性能不如35CrMoV钢。35CrMoV钢有时会出现冲击吸收能量不稳定的现象，热处理时如果采用水油淬火，对提高冲击韧性有较好的效果，该钢在550时的蠕变强度和持久强度均超过34CrMo，但经5000h时效后，其力学性能急剧下降，因此使用温度不得超过500520。该钢的焊接性能差，焊前预热温度为300以上。 24CrMoV钢用作直径小于500mm、在450500下工作的叶轮、转子主轴。 35CrMoV钢用作在500520以下工作的转子及叶轮。30Cr1Mo1VJB/T1265-2002JB/T7027-2002 是国外在大型汽轮机组中应用最广泛的高、中压转子钢。该钢具有较好的热强性和淬透性，良好的综合力学性能，切削加工性良好，锻造工艺性能也较好，抗腐蚀性和抗氧化性尚可。 用作工作温度在560以下的汽轮机高中压转子。 ASTM A470 Class828CrNiMoVJB/T 1265-2002 具有较高的蠕变强度和持久强度、一定的持久塑性和组织稳定性、良好的室温力学性能及均匀的组织、较好的工艺性能及抗脆性破坏能力。高温性能稍低于27Cr2MoV钢。 用作蒸汽参数为500540、9.8MPa15.7MPa的汽轮机高、中压转子。25CrNi1MoVJB/T 1266-2002JB/T 1267-2002JB/T 8706-1998 属贝氏体类型钢。与17CrMo1V钢相比，强度高，淬透性好，脆性转变温度低。该钢有较好的焊接性能，冶炼、锻造及热处理工艺性能良好，但对回火温度及回火时间较敏感。 用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘、压气机转子和200MW以下发电机转子。34CrNi1Mo34CrNi3MoJB/T 1265-2002JB/T 1266-2002JB/T 1267-2002JB/T 8706-1998 是大截面高强度钢，淬透性高，综合性能良好。回火稳定性好，回火温度范围较宽(540660)，有利于调整强度和韧性。冷热加工工艺性能良好。该钢限制在400以下使用，当温度达到400450时，力学性能急剧下降，超过450时持久强度和蠕变强度都很低。由于含碳量较高，钢的裂纹敏感性和白点敏感性大。 用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘和200MW以下发电机转子。25Cr2Ni4MoV30Cr2Ni4MoVJB/T 1265-2002JB/T 1266-2002JB/T 7027-2002JB/T 7178-2002JB/T 8706-1998 与34CrNi3Mo钢相比，C含量低，合金元素含量增加，并严格控制杂质元素，提高了导磁性能，增加了淬透性，综合性能好，脆性转变温度低。但具有回火脆性。这主要与杂质元素P、Sn、As等含量有关，脆化温度范围大致为350575。 用于制造300MW及以上汽轮机低压转子、低压轮盘和发电机转子。12Cr10NiMoWVNbN JB/T 11019-2010 TLV9258-2004 是欧洲COST501研发的含W的马氏体耐热钢,其元素含量与E911钢的成分基本相同。转子锻件经真空除气或电渣重熔后整体锻造。锻后进行预备热处理和性能热处理。性能热处理需行两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度。具有高的持久强度，若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低。 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压机转子。12CrMoWVNbN10-1-1（西门子公司）13Cr10NiMoVNbNJB/T 11019-2010TMK-1为日本神户制钢所研发，属改良的不含W的10%Cr马氏体耐热钢。性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度。具有高的持久强度，若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低。 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压机转子。TMK-1 Cr10.5Mo1.5NiVNbN 哈汽表A4(续)钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号14Cr10NiMoWVNbNJB/T 11019-2010TOS107是上世纪80年代日本研发的10%Cr-1%Mo-1%W-V-Nb-N马氏体耐热钢，Cr、Mo和V存在于析出相和基体中，而大部分W则存在于基体中。由于W的固溶强化效应，使TOS107钢的蠕变断裂强度得到显著改善。性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度。若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低。 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压机转子。TOS107 Cr10.5Mo1W1NiVNbN 哈汽15Cr10NiMoWVNbNJB/T 11019-2010KT5916是日立公司研发的马氏体耐热钢，W含量低于TOS107，其余元素含量相近。具有高的持久强度，抗拉强度略低于TOS107，冲击吸收能量较低。性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度。 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压机转子。KT5916 日立1Cr10Mo1NiWVNbN 东汽FB2COST 522FB2是欧洲COST 522项目中研发的9Cr-2Mo-1Co-NiV-Nb-N-B马氏体耐热钢，设定的目标为锻件的屈服强度700MPa，620下105h的持久强度100MPa，持久塑性大于10%，比改良型12Cr的105h持久强度高30-40MPa。相对于600左右的超超临界汽轮机高中压机转子，添加微量的B并降低N量。Co可防止钢中铁素体的形成，改善钢的淬透性和组织稳定性。B可提高(Nb,V)C及V（C,N）的高温稳定性和钢的淬火加热温度，低的N、Al含量可避免形成Al N夹杂。用于制造630左右的超超临界汽轮机高中压机转子。X13CrMoCoNiVNbNB9-2-1（EN）TOS110日本研制的10Cr-3Co-1.8W-0.7Mo-V-Nb-B马氏体耐热钢，较高的W、Co含量，添加微量的B并降低N量，改善了钢的淬透性和组织稳定性。持久强度明显高于TOS107。 用于制造630左右的超超临界汽轮机高中压机转子。新12Cr钢50Mn18Cr550Mn18Cr5N50Mn18Cr4WN1Mn18Cr18NJB/T 1268-2002 均为锰铬系无磁性奥氏体钢，屈服强度较高。钢中W、N起强化作用，加N能扩大和稳定奥氏体，加W可使碳化物沉淀较慢。整锻后进行去应力处理，随后固溶处理，粗加工后形变强化，强化方法有半热锻、冷锻、冷扩孔或爆炸等加工硬化方法。 用作50MW-200MW汽轮发电机无磁性护环1Mn18Cr18NJB/T 1268-2002JB/T 7030-2002 该钢与18Mn-5Cr护环钢相比，具有更高的抗应力腐蚀能力和强度。其主要缺点是高的屈强比。 用作300MW-1000MW汽轮发电机无磁性护环表A5 汽轮机叶片常用钢钢号、特性及其主要应用范围钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号20CrMoGB/T 3077-1999 是广泛应用的铬钼合金结构钢，具有良好的力学性能和工艺性能。在520以下具有良好的高温持久性能。焊接性能尚好，作为叶片使用时，表面采取适当的防护措施。 用作中压125MW以下汽轮机压力级叶片1Cr13GB 8732-200412Cr13GB/T 1221-2007 属马氏体型耐热钢。该钢碳含量较低，淬透性好，有较高的耐蚀性、热强性、韧性和冷变形性能。能在湿蒸汽及一些酸碱溶液中长期运行。该钢的减振性是已知钢中最好的。应严格控制该钢的热加工始锻温度和终锻温度，否则钢易过热而导致晶粒粗大，并析出大量的铁素体，使钢的韧性降低。该钢要求避免在370560回火，高温回火在保证良好的耐蚀性的同时，可获得优良的综合力学性能。钢的焊接性能尚可。 用于工作温度450的汽轮机变速级叶片及其他几级动、静叶片 SUS410(JIS) 410(AISI，ASTM) 410S 21(BS) X10Cr13(DIN) Z12C13(NFA) 12X13( 5632)2Cr13GB 8732-200420Cr13GB/T 1221-2007 属马氏体耐热钢。该钢在700以下具有足够高的强度、热稳定性和很好的减振性能，并具有较高的韧性和冷变形能力。与1Cr13钢相比，含碳量稍高，故强度也稍高，但塑性和韧性稍低。该钢在淡水、海水、蒸汽及湿气等条件下耐蚀性较好。该钢的抗磨蚀性能可通过表面强化方法来提高。 用于工作温度450的截面较大、要求强度较高的后几级叶片及低温段长叶片 SUS 420J1(JIS) 420 S42000(AISI，ASTM) 420 S37(BS) X20Cr13(DIN) Z20C13(NFA)1Cr12MoGB 8732-200412Cr12MoGB/T 1221-2007属马氏体型耐热钢。与2Cr13钢相比，含碳量稍低，但强度、塑性、韧性均高于2Cr13。Mo的加入有利于提高钢的抗点蚀能力。该钢在淡水、海水、蒸汽及湿气等条件下耐蚀性较好。 用于工作温度450的截面较大、要求强度较高的后几级叶片及低温段长叶片，例如 1000MW汽轮机低压动叶片。1Cr11MoVGB/T 8732-200414Cr11MoVGB/T 1221-2007 属马氏体耐热钢，是改型的12%铬钢的典型钢种之一。由于钢中加入了钼和钒，其热强性和组织稳定性均比13%铬钢高。该钢具有良好的减振性和小的线膨胀系数，工艺性能较好，焊接性能尚可。可通过氮化提高钢表面的耐磨性。该钢对回火脆性不敏感。 用于工作温度540的汽轮机变速级及高温区动、静叶片 15X11M( 5632)2Cr12MoVGB 8732-2004属马氏体耐热钢。与1Cr11MoV钢相比，C、Mn、Cr、Mo含量均有所提高，强度明显高于1Cr11MoV，但塑性、韧性相对稍低。钢的热强性和组织稳定性均比13%铬钢高。该钢具有良好的减振性和小的线膨胀系数，工艺性能较好，焊接性能尚可。 用于工作温度540的汽轮机变速级及高温区动、静叶片表A5(续)钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号1Cr12W1MoVGB/T 8732-200415Cr12WMoVGB/T 1221-2007 是12%铬钢的改型钢种之一。由于钢中加入了钨、钼、钒等元素，提高了钢的热强性。在580具有较高的持久强度、持久塑性和组织稳定性，减振性能良好。由于钢的屈服强度较高，耐蚀性能较好。钢中因加入了相当数量的铁素体形成元素钨、钼和钒，故组织中含有一定数量的铁素体，其工艺性能尚好，可以锻轧和模锻加工。为提高钢的表面耐磨性，可进行氮化. 用于工作温度580的汽轮机变速级及高温区动、静叶片 15X12BHM(802)(前苏联)2Cr11NiMoNbVNGB/T 8732-200418Cr11NiMoNbVNGB/T 1221-2007 是12%铬型马氏体耐热钢。由于钢中加入了铌、钒、氮等元素，增强了钢的沉淀强化效应，具有较高的强度，一定量的镍增加了钢的韧性。580左右持久强度、持久塑性和组织稳定性，减振性能良好。由于钢的屈服强度较高，耐蚀性能较好。钢的工艺性能尚好，可以锻轧和模锻加工。为提高钢的表面耐磨性，可进行氮化. 用于工作温度580的汽轮机变速级及高温区动、静叶片1Cr11NiMo1WVNbN（东汽）2Cr11Mo1VNbN（H46）（东汽）1Cr9Mo1VNbN（哈汽） 是12%铬型马氏体耐热钢。由于钢中加入了铌、钒、氮等元素，增强了钢的沉淀强化效应，具有较高的强度。600左右持久强度、持久塑性和组织稳定性，减振性能良好。1Cr9Mo1VNbN由于铬含量较低，所以强度和抗氧化性能稍低。 用于工作温度600的汽轮机变速级及高温区动、静叶片2Cr12NiMo1W1VGB/T 8732-200422Cr12NiWMoVGB/T 1221-2007 两个钢成份几近相同，22Cr12NiWMoV的S、P含量低于2Cr12NiMo1W1V，Cr、Mo、W、V的上限略有差异。是12%铬型马氏体耐热钢。与1Cr12W1MoV钢相比，由于钢中碳、钼和钨含量均有所增加，并加入少量镍元素，因此使钢的热强性能得到提高。此外，钢的缺口敏感性小，并具有良好的减振性、抗松弛性能和工艺性能 用于工作温度550的汽轮机动叶片和围带 C-422(美国) SUH 616(JIS) 616(ASTM)2Cr12Ni2W1Mo1V1Cr12Ni2W1Mo1V 是在12%铬钢基础上加入较多量的镍、钨、钼、钒等强化元素改进而成的高强度马氏体耐热钢，与GB/T1221-2007中的13Cr11Ni2W2MoV成分相近。该钢具有高的强度及良好的韧性，屈服强度大于735MPa，硬度为293HB331HB，冲击值大于59J/cm2，且抗蚀性和冷热加工性能良好。该钢高温形变处理工艺简单，成品率高。与调质处理叶片相比，形变处理叶片晶粒细化且分布较为均匀，其力学性能和断裂韧度均较高。该钢抗回火能力强，因此，使叶片进汽边硬质合金片的焊后热影响区性能不受影响 用作1000MW汽轮机低压末级和次末级动叶片1Cr12Ni3Mo2VNbN 是在12%铬钢基础上加入较多量的镍、钼、钒等强化元素改进而成的高强度马氏体耐热钢。该钢具有高的强度及良好的韧性，抗蚀性和冷热加工性能良好。该钢抗回火能力强，因此，使叶片进汽边硬质合金片的焊后热影响区性能不受影响 用作1000MW汽轮机低压末级和次末级动叶片14Cr17Ni2GB/T 1221-2007 属马氏体钢。在GB/T1221-92中为1Cr17Ni2。经淬火加低温回火后，具有高的强度、韧性和耐蚀性。为避免钢中因相增多而引起力学性能降低，钢中的镍控制在1.5%2.5%，铬控制在16%18%。热加工时，停锻温度应高一些，以改善塑性和表面质量，还应控制较大的加工比，以得到均匀的组织 用于工作温度450、要求高耐蚀性和高强度的叶片 SUS431(JIS) 431，S43100(AISI，ASTM) X22 CrNi17(DIN) Z15CN1602(NFA) 14X17H2( 5632)0Cr17Ni4Cu4Nb(17-4PH)GB/T 8732-200405Cr17Ni4Cu4NbGB/T 1221-2007 属典型的马氏体沉淀硬化不锈钢。既保持不锈钢的耐蚀性，又通过马氏体中金属间化合物的沉淀强化提高了强度。该钢的衰减性能好，抗腐蚀疲劳性能及抗水滴冲蚀的能力优于12%Cr钢。固溶后，可根据不同的强度要求选用不同的回火温度。经过热处理的锻件，应具有均匀的回火马氏体组织，晶粒度为ASTM 6号或更细，纤维状或块状铁素体平均量不超过5%，以保证锻件性能 用作既要求耐蚀性、又要求较高强度的汽轮机低压末级动叶片 SUS630(JIS) 630，S17400(AISI、ASTM) Z6CNU 17.04(NFA)Refractoloy-26(R-26)R-26是美国钢号，是18%Cr-36Ni-20%Co型叶片材料，属于Ni-Cr-Co-Fe混合基沉淀硬化型高温合金，具有高的持久强度和抗松弛性能，使用温度高达650。R26通常在102413下进行固溶处理，保温时间多于30min，油或水冷却。沉淀硬化处理8168，保温20h，待冷却到7328时保温20h，空冷。 用于工作温度660、要求高抗氧化性和高强度的1000MW机组的叶片15106FE（日本三菱公司）1Cr11Co3W3NiMoVNbNB是在12%铬钢基础上加入较多量的、钨、钴元素。试验表明，在高温下，钨的强化效应是钼的2倍，复合添加钨/钼可获得更加的强化效应；钴可抑制钢中铁素体的形成，650时，3%的钴具有最高的持久强度；铌、钒、氮、硼增加了陈沉淀强化。所以，该钢具有高的持久强度和抗氧化性。 用于工作温度650、要求高抗氧化性和高强度的的1000MW机组动/静叶片NiCr20TiAl（上汽）该钢较高的铬含量大大提高了其抗氧化性能，钛的添加可提高钢的强度，细化晶粒，同时可提高钢的抗氧化、抗腐蚀性能。用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压1-3级叶片NiCr20TiAl（西门子公司）X12CrMoWVNbN10-1-1（上汽）性能特点见转子 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压3-5级叶片12CrMoWVNbN10-1-1（西门子公司）X19CrMoNbVN11-1（上汽）马氏体型热强钢。高的Cr量提高了钢的抗氧化、抗腐蚀性，Cr、Mo元素的加入保证了钢的基体强度，少量的N与V、Nb在钢中可形成氮化物或复合碳/氮化物Nb（C、N）产生沉淀强化效应。低的含C量增强了钢的组织稳定性，Mo可提高钢的再结晶温度，延缓高温运行下马氏体的分解。该钢具有良好的高温强度和抗氧化。 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压6-13级叶片X19CrMoNbVN11-1（西门子公司）X5CrNiCuNb16-4属15%Cr型沉淀硬化马氏体耐热钢，含4.5%Ni、3.5%Cu。经1020-1050固溶处理、820-850中间回火、530-560沉淀硬化处理。屈服强度可达950MPa。通常采用激光硬化。用于1000MW机组低压动叶片X5CrNiCuNb16-4（西门子公司）表A6 紧固件常用钢钢号、特性及其最高使用温度钢号与技术条件特性用作螺栓时的最高使用温度()类 似 钢 号35、45GB/T 699-1999 强度较低。可调质处理，但淬透性低。优质钢的硫、磷含量低，脱氧好，有良好的塑性和韧性，焊接性尚可。40035SiMnGB/T 3077-1999 具有较好的淬透性、良好的韧性、较高的强度，疲劳强度也较好，但有一定的过热敏感性及回火脆性倾向，并有白点敏感性。冶炼时易于污染非金属夹杂物，造成热加工工艺上的困难。与40Cr钢相比，除低温冲击韧性稍差，缺口敏感性较高外，其他力学性能相当40035CrMoGB/T 3077-199935CrMoA/42CrMoAGB/T 20410-2006 两种钢强度较高、韧性好，有较好的淬透性，冷变形性中等，切削性能尚可。高温下有高的蠕变强度和持久强度，长期使用组织较稳定。焊接时需预热，预热温度为150400。相对于35CrMoA，42CrMoA的碳、锰、铬含量略高，故强度略高。480表A6(续)钢号与技术条件特性用作螺栓时的最高使用温度()类 似 钢 号25Cr2MoVAGB/T 3077-1999GB/T 20410-2006 珠光体型耐热钢。室温强度高，韧性好，淬透性好。500下具有良好的高温性能和高的抗松弛性能，无热脆倾向。该钢热处理后有回火脆性，并且对回火温度敏感。调质处理时，回火温度宜高于工作温度100200。该钢亦可在正火及高温回火后使用。焊接性能差。510 10(前苏联)25Cr2Mo1VAGB/T 3077-1999GB/T 20410-2006 低碳耐热钢。相对于25Cr2MoVA，钢中铬、钼、钒、锰含量均有所提高。因而具有较高的高温强度和抗氧化性，较好的抗松弛性能。该钢的冷、热加工性能良好，但对热处理较为敏感，有回火脆性倾向，长期运行后容易脆化，即硬度增高，韧性降低。持久塑性较差，缺口敏感性也较大。该钢多在调质或正火加回火后使用。550 723(前苏联)45Cr1MoVAGB/T 20410-2006中碳耐热钢。相对于42CrMoA，碳、钼含量略高，钢中添加钒。因而具有较高的高温强度。根据不同的使用条件，该钢可通过不同的热处理工艺获得不同的强度。该钢多在调质或正火加回火后使用50020Cr1Mo1V1AGB/T 20410-2006 该钢性能优于25Cr2Mo1V，在5655