专用铣床的液压系统设计

液压传动课程设计 题目名称 专用铣床的液压系统设计 专业班级 学生姓名 学 号 指导教师 机械与车辆工程系 二一六年 月 日 目 录 液压传动课程设计任务书 .3 蚌埠学院本科课程设计评阅表 .4 1 分析负载 .6 1.1 负载分析 .6 1.1.1 外负载 .6 1.1.2 惯性负载 .6 1.1.3 阻力负载 .6 2 确定执行元件主要参数 .7 3 设计液压系统方案和拟定液压系统原理图 .9 3.1 设计液压系统方案 .9 3.2 选择基本回路 .10 3.2.1 调速回路 .10 3.2.2 换向回路和卸荷回路 .10 3.2.3 快速运动回路 .11 3.2.4 压力控制回路 .11 3.3 将液压回路综合成液压系统 .12 4 选择液压元件 .13 4.1 液压缸 .13 4.2 阀类元件及辅助元件 .14 4.3 油管 .15 4.4 油箱 .15 5 验算液压系统性能 .15 5.1 验算系统压力损失并确定压力阀的调整值 .15 5.2 验算油液温升 .17 设 计 小 结 .18 参 考 文 献 .19 蚌埠学院机械与车辆工程系 液压传动课程设计任务书 班级 姓名 学号指导教师： 一、 设计题目： 设计一台专用铣床的液压传动系统，若工作台、工件和夹具的总重量力为 14000N，轴向切削力为 10KN，工作台总行程 300mm，工作行程 180mm，快进 与快退速度均为 6m/min，工进速度为 30-800mm/min，加速和减速时间均为 0.05s，工作台采用平导轨，静摩擦系数为 0.2，动摩擦系数为 0.1，设计 该机床的液压传动系统。 二、设计要求： 液压系统图拟定时需要提供 2 种以上的设计方案的选择比较。从中选择你 认为更好的一种进行系统元件选择计算。 三、工作量要求 1液压系统图 1 张（A1） 2液压缸装配图 1 张 3设计计算说明书 1 份 四、设计时间：2016 年 6 月 6 日-2016 年 6 月 12 日 蚌埠学院本科课程设计评阅表 机械与车辆工程系 2015 级 专 业 学生姓名 学 号 课题名称 专用铣床的液压系统设计 指导教师评语： 指导教师（签名）： 2016 年 6 月 16 日 评定成绩 1 分析负载 1.1 负载分析 1.1.1 外负载 Ft=10KN 1.1.2 惯性负载 机床工作部件的总质量 m=1400kg，取 t=0.05s。 Fm=mv/t=14006/（0.0560） =2800N 1.1.3 阻力负载 机床工作部件对动力滑台导轨的法向力为 Fn=mg=14000N 静摩擦阻力 Ffs=fsFn=0.214000=2800N 动摩擦阻力 Ffd=fdFn=0.114000=1400N 由此得出液压缸在各工作阶段的负载如下表。 工况 负载组成 负载值 F(N) 起动 F=Fnfs 2800 加速 F=Fnfs+mV/t 4200 快进 F=Fnfd 1400 工进 F=Fnfd+Fg 11400 快退 F=Fnfd 1400 按上表数值绘制负载图 由于 V1=V3=6m/min，l 1=120mm，l 2=180mm，快退行程 l3= l1+ l2=300mm，工进速度 V2=0.1m/min，由此可绘出速度图。 a负载图 b速度图 2 确定执行元件主要参数 由资料查得，组合机床在最大负载约为 10000N 时液压系统宜取压力 P1=2.5Mpa，鉴于动 力滑台要求快进、快退速度相等，这里的液压缸用单活塞杆是的，并在快进时作差动连接。 这种情况下液压缸无杆腔的工作面积 A1，应为有杆腔工作面积 A2的两倍，即=A 1/A2=2，而活 塞杆直径 d 与缸筒直径 D 成 d=0.707D 的关系。 在铣屑加工时，液压缸回路上必须具有背压 P2，以防止铣屑完成时滑台突然前冲。查表 可得 P2=0.6Mpa。快进时液压缸作差动连接，管路中有压力损失，有杆腔的压力应略大于无 杆腔，但其差值较小，可先按 0.3Mpa 考虑，快退时回油腔中是有背压的，这时 P2也可按 0.6Mpa 估算。 有工进时的负载按上表中的公式计算液压缸面积 A2= = =27.2710-4m2 F m(p1 -p2) 114000.95（ 2.52-0.6） A1=A 2=2A2=227.2710-4=54.5410-4m2 D= = =0.083m d=0.707D=0.0830.707=0.059m 将这些直径按 GB/t 2348-2001 圆整成就近标准值得 D=0.09m d=0.06m 由此求得液压缸两腔的实际有效面积 A1=D 2/4=63.58510-4m2，A 2=（D 2-d2） /4=35.32510-4m2。经验算，活塞杆的强度和稳定性均符合要求。 根据上述 D 和 d 的值，可估算出液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率，入下表 所示，并据此绘出工况图。 工况 负载 F/N 回油腔压力 p2/Mpa 进油腔压力 p 1/Mpa 输入流量 q10-3/m3s-1 输入功率 P/KW 起动 2800 0 1.043 - - 加速 4200 1.939 - - 快进 （差 动） 恒速 1400 p1+p（ p=0.3Mpa） 0.896 0.2826 0.2532 工进 11400 0.6 2.22 0.0106 0.0235 起动 2800 0 0.834 - - 加速 4200 2.332 - -快退 恒速 1400 0.6 1.497 0.3533 0.5289 工况图 设计液压系统方案和拟定液压系统原理图 3.1 设计液压系统方案 由于该机床是固定式机械，且不存在外负载对系统作功的工况，并有工况图知，这台机 床液压系统的功率小，滑台运动速度低，工作负载变化小。查表可得该液压系统以采用节流 调速方式和开式循环为宜。现采用进油路节流调速回路，为解决铣削完成时滑台突然前冲的 问题，回油路上要设置背压阀。 从工况图中可以清楚地看到，在这个液压系统的工作循环内，液压缸要求油源交替的提 供低压大流量和高压小流量的油液。最大流量约为最小流量的 33 倍，而快进加快退所需要 的时间 t1和工进所需要的时间 t2分别为 亦即是 t1/t2=26。因此从提高系统效率、节省能量的角度来看，采用单个定量液压泵 作为油源显然是不合适的，而宜采用大、小两个液压泵自动两级并联供油的油源方案。 3.2 选择基本回路 由于不存在负载对系统作功的工况，也不存在负载制动过程，故不需要设置平衡及制动 回路。但必须具有快速运动、换向、速度换接以及调压、卸荷等回路。 3.2.1 调速回路 由工况图可知，该铣床液压系统功率小，因此选用节流调速方式，滑台运动速度低，工 作负载为阻力负载且工作中变化小，故可选用进口节流调速回路。为防止铣削时负载突然消 失引起运动部件前冲，在回油路上加背压阀。由于系统选用节流调速方式，系统必然为开式 循环系统。考虑到铣削加工中有顺铣和逆铣两种工况，宜采用调速阀来保证速度稳定，并将 调速阀装在液压缸回油路上起阻力作用，使工作台低速运动时比较平稳，如下图 a、b 所示, 由于本系统滑台由快进转为工进时，速度变化不大，为减少速度换接时的液压冲击，从节约 成本考虑，而从提高系统效率、节省能量角度来看，我们选用选用双联叶片泵供油的油源方 案。 a b 3.2.2 换向回路和卸荷回路 铣床工作台采用单活塞杆液压缸驱动。由工况图可知，输入液压缸的流量由 17L/min 降 至 0.6L/min，滑台的速度变化较大，可选用行程阀来控制速度的换接，以减小液压冲击。 当滑台由工进转为快退时，回路中通过的流量很大进油路中通过 21L/min，回油路中通 过 21（63.585/35.325）L/min=37.8L/min 。为了保证换向平稳起见，宜采用换向时间可 调的电液换向阀式换接回路。由于这一回路还要实现液压缸的差动连接，所以换向阀必须是 五通的，如下图所示。 3.2.3 快速运动回路 为实现工作台快速进给，选用三位五通电磁换向阀构成液压缸的差动连接。这种差动连 接的快速运动回路，结构简单，也比较经济，如下图 a 所示。在图 b 中结构复杂不利于控制， 所以选择 a 所示的回路，一起同上图组成的快速换向回路，同样可以实现差动连接。同时验 算回路的压力损失比较简便，所以不选用图 b 所示的回路。 a b 3.2.4 压力控 制回路 由 于液压 系统流 量很小， 铣床工 作台工 作进给 时，采 用回油 路节流 调速， 故选用 定量泵供油比较、经济，如图所示。调压回路采用先导式溢流阀维持液压泵出口压力恒定。 当换装工件时，工作台停止运动，液压泵卸荷回路采用小型二位三通电磁阀控制先导型溢流 阀，实现液压泵的卸荷。而从提高系统效率、节省能量角度来看，选用如图 b 所示。 a b 3.3 将 液压 回路综合成液压系统 把上面学选出的各种液压回路组合画在一起，就可以得到一张液压系统原理图，将此图 仔细检查一遍，可以发现该图所示系统在工作中还存在问题。为了防止干扰、简化系统并使 其功能更加完善，必须对系统图进行如下修改： （1） 为了解决滑台工进时进、回油路相互接通，系统无法建立压力的问题，必须在换 向回路中串接一个单向阀 a，将进、回油路隔断。 （2） 为了解决滑台快进时回油路接通油箱，无法实现液压缸差动连接的问题，必须在 回油路上串接一个液控顺序阀 b。这样，滑台快进时因负载较小而系统压力里较低，使阀 b 关闭，便阻止了油液返回油箱。 （3） 为了解决机床停止工作后回路中的油液流回油箱，导致空气进入系统，影响滑台 运动平稳性的问题，必须在电液换向阀的回油口增设一个单向阀 c。 （4） 为了在滑台工进后系统能自动发出快退信号，须在调速阀输出端增设一个压力继 电器 d。 （5） 若将顺序阀 b 和背压阀 8 的位置对调一下，就可以将顺序阀与油源处的卸荷阀合 并，从而省去一发。 进过修改、整理后的液压系统原理图如图所示。 4 选择液压元件 4.1 液压缸 液压缸在整个工作循环长的最大工作压力为 2.332Mpa，如取进油路上的压力损失为 0.8Mpa，为使压力继电器能可靠地工作，取其调整压力高出系统最大工作压力 0.5Mpa，则 小流量液压泵的最大工作压力应为 pp1=（2.332+0.8+0.5）=3.632Mpa 大流量液压泵在快进、快速运动是才向液压缸输油，由工况图可知，快退时液压缸的工 作压力比快进时打，如取进油路上的压力损失为 0.5Mpa，则大流量液压泵的最高工作压力 为 pp2=（1.497+0.5）=1.997Mpa 有工况图可知，两个液压泵应向液压泵提供的最大流量为 21.198L/min，因系统较简单， 取泄露系数 KL=1.05，则两个液压泵的实际流量应为 qp=1.0521.198=22.258L/min 由于溢流阀的最小稳定溢流量为 3L/min，而工进时输入液压缸的流量为 0.6L/min，由 小流量液压泵单独供油，所以小液压泵的流量规格最少应为 3.6L/min。 根据以上压力和流量的数值查询产品样本，最后确定选取 YB1-6/20 型双联叶片液压泵， 其小液压泵和撒液压泵的排量分别为 6mL/r 和 20mL/r，当液压泵的转速 np=940r/min 时该 液压泵的理论流量为 5.640L/min，18.8L/min，若取液压泵的容积效率 v=0.88 则液压泵的 实际输出流量为 qp=(6+20) 9400.88/1000=21.5072L/min 由于液压缸在快退时属兔功率最大，这时液压缸工作压力为 2Mpa、流量为 21.5072L/min。按表取液压泵的总效率 p=0.75，则液压泵驱动电动机所需的功率为 P= = kW=0.95kW ppqp p1.99721.5072600.75 根据此数值查阅电动机产品样本选取 Y100L-6 型电动机，其额定功率 Pn=1.5kW，额定专 属 nn=940r/min。 4.2 阀类元件及辅助元件 根据阀类及辅助元件所在油路的最大工作压力和通过该元件的最大实际流量，可选出这 些液压元件的型号及规格见表。表中序号与系统图的元件标号相同。 元件的型号及规格 序号 元件名称 估计通过流 量/Lmin -1 额定流量 /Lmin-1 额定压 力/Mpa 额定压 降/Mpa 型号、规格 1 双联叶片泵 - 21.5 17.5 - YB1-6/20 2 三位五通电液阀 60 80 16 0.5 35DYF3Y-E10B 3 行程阀 50 63 16 0.3 4 调速阀 0.5 0.0750 16 - 5 单向阀 60 63 16 0.2 AXQF-E10B qmax=100L/min 6 单向阀 25 63 16 0.2 AF3-Ea10B 7 液控顺序阀 25 63 16 0.3 XF3-E10B 8 背压阀 0.3 63 16 - YF3-E10B 9 溢流阀 5 63 16 - YF3-E10B 10 单向阀 25 63 16 0.2 C 11 滤油器 30 63 - 0.02 XU-6380-J 12 压力表开关 - - 16 - KF3-E3B 13 单向阀 60 63 16 p1+p 1+p e=2.23+0.5（0.6/80） 2+0.5+0.5=3.23Mpa （3） 快退 快退时，油液在进油路上通过单向阀 10 的流量为 16.544 L/min、通过换向阀 2 的流量 为 21.5072 L/min；油液在回油路上通过单向阀 5、换向阀 2 和单向阀 13 的流量都是 39.33 L/min。因此进油路上总压降为 p v1=0.2（16.544/63） 2 +0.5（21.5072/80） 2Mpa=0.05Mpa 此值较小，所以液压泵驱动电动机的功率是足够的。回油路上总压降为 p v2=0.2（39.33/63） 2 +0.5（39.33/80） 2+0.2（39.33/63） 2Mpa =0.277Mpa 此值与表中的估计值相近，故不必重算。所以，快退时液压泵的工作压力 pp应为 pp= p1+p v1=0.05+2332=2.382Mpa 因此大流量液压泵卸荷的顺序阀 7 的调压应大于 2.382Mpa。 5.2 验算油液温升 工进在整个工作循环过程中所占的时间比例达 95%，所以系统发热和油液温升可按工进 时的工况来计算。为简便起见，采用系统的发热功率计算方法之二来进行计算。 工进时液压缸的有效功率为 Pe=Fu2=（114000.094）/10 360=0.01786kW 这时大流量液压泵经顺序阀 7 卸荷，小流量液压泵在高压下供油。大液压泵通过顺序阀 7 的 流量为 q2=16.544 L/min，有表查得该阀在额定流量 qn=63 L/min 时的压力损失 p n =0.3Mpa，故此阀在工进时的压力损失 p=p n（q 2/qn） 2=0.3（16.544/63） 2=0.079Mpa 小液压泵工进时的工作压力 pp1=3.23Mpa，流量 q1=4.97L/min，所以两个液压泵的总输入功 率 Pp= =0.3865kW pp1 q1+ p q2 p 由式算得液压系统的发热功率为 P=P p-Pe=0.3865-0.001786=0.36864kW 按式可算出油箱的散热面积为 A=6.5 =6.5 =1.92m23V2 3（ 160010-3） 2 由表查得油箱的散热系数 K=9W/（m 2） ，则按式求出油液温升为 t= 103= 103=21.33 PKA 0.3686491.92 由表知，此温升值没有超出允许范围，故该液压系统不必设置冷却器。 设 计 小 结 通过这次课程设计又再次体验了画图的不易，从早上吃过饭就开始画图，有的时候画的 入神就会忘了吃中午饭、甚至下午饭，还会有同学说不画完就不吃饭，经常见到这样的同学， 当然我也是这样的一员。记得有两天同学在机电楼画图室画图，晚上因为画的很晚结果就被 楼下看门的大叔骂了，那个时候我们很委屈啊，谁想画图画到这么晚呢！。我真的很害怕课 程设计，上一次的减速器课程设计至今还没忘记，就像同学说的一样，打死也不想再来一次 了。不过话又说回来，每到做课程设计的时候，同学又聚到了一起，在一起讨论，偶尔看看 你画的，看看我画的，累的时候可以聊聊天，玩玩闹闹，也许这也算是将来一份美好的回忆 吧。 对于这次课程设计，无论图再难、亦或再容易如果不认真就会画错，那怕一条直线如果 你不在意，就会尺寸画的不对或者位置画的不对，这样不但还浪费你的时间、并且还要擦掉 重画使得图纸不干净，所以这次的课程设计又再次锻炼了我们的耐力、我们的画图能力。 这次的课程设计每四人一组，数据一样，听老师说可以有八中不同的液压系统图，这让 我明白了液压的多元性。通过设计，我又明白了相同的工作元件当不同的连接时可以产生不 同的工作效果，不同的元件，采用不同的方法也可以达到相同的效果。例如，液压缸可以用 单杆活塞式液压缸，也可以用柱塞式液压缸。在此设计中，又再次深刻了解了各种基本回路。 最后，无论怎样我们还是完成了，也许不是很好，但是我相信我们每位同学都认真的做 了。在此也很感谢我的辅导老师王月英老师，感谢在最后上交的时候看了每一位同学的设计 图，并且指出其中的错误使我们知其然、知其所以然。 参 考 文 献 1 成大先.机械设计手册.第 5 版.北京：化学工业出版社，2008. 2 左健民.液压与气压传动.第 4 版.北京：机械工业出版社，2012. 3 雷天觉 新编液压工程手册.第 1 版.北京：北京理工大学出版社，1998. 4 杨署东等.液压传动与气压传动.第 3 版.武汉：华中科技大学出版社，2008. 5 于英华.组合机床设计.第 1 版.北京：清华大学出版社，2012.