热力发电厂课程设计

660MV 凝汽式机组全厂原那么性热力系统计算 （设 计计算）一、 计算任务书（一）计算题目 国产 660MVWE 汽式机组全厂原那么性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1. 根据给定热力系统数据,计算气态膨胀线上各计算点的参数, 并在 h -s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2计算额定功率下的气轮机进汽量Do,热力系统各汽水流量D、G；3. 电脑组的和全厂的热经济性指标；4. 绘出全厂原那么性热力系统图,并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中 （要求电脑绘图）.（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套 660MVB 煤汽轮发电机组,采 用一炉 一机的单元制配置.其中锅炉为了德国BABCOCK 司生产的2208t/h 白然循环汽包炉；气轮机为了 GE 公司的亚临界压力、一次中 间再 热 660MW 凝汽式气轮机.全厂的原那么性热力系统如图 5-1所示.该系统共有八级不调节抽 汽.其中 第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器,第五、六、七、 八级抽汽分别供 四台低压加热器，第四级抽汽作为了 0.9161Mpa压力除 氧器的加热汽源.第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器,上端差 分别为了-1.7 C、0C、-1.7 C.第一、二、三、五、六、七级回热加 热器装设疏水冷却 器，下端差均为了 5.5 Coo 气轮机的主凝固水由凝固水泵送出，依次流过轴封加热器、 4 台低压加热器，进入除氧器.然后由气动给水泵升压，经三级高压加热 器加热，最 终给水温度到达274.8 C,进入锅炉.三台高压加热器的疏水逐级白流至除氧器，第五、六、七级低压 加热器的 疏水逐级白流至第八级低压加热器； 第八级低加的疏水用疏 水泵送回本级的 主凝固水出口.凝汽器为了双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa.给水泵 气轮机（以下简称小汽机）的汽源为了中压缸排汽（第四级抽汽） ，无 回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为了 6.34kPa.锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收. 扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟. 锅炉过热器的减温水（）取白给水泵出口，设计喷水量为了 66240kg/h.热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（4）厂用汽（/） 22O0Okg/h （不回收）、锅炉暖风器用气量为了 65800kg/h，暖 风 器汽源（）取白第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比次含 697kJ/kg.锅炉排污损失按计算植确定.高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱SSR高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（和）、均压箱（和）中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（）和均压箱（和）从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（/）， 股去轴封加热器 SG （ 15）， 一股去凝汽器的热水井.各 汽水流量的数值 见表 1-1表 1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽、水点代号汽水流量（kg/h ）18243896624029082099323625721369汽水比攵含（kJ/kg ）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169汽、水点代号遗也汽水流量（kg/h ）1551278522000658003300012705821汽水比攵含（kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始资料1. 汽轮机型以及参数（1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴 凝汽式气轮机；（2）额定功率 RF660MW（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p=3.232MPa t=538C;（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段 p =3.232MPa t =538C;rhth冷段 p =3.567MP; t =315C;rhth（5）汽轮机排汽压力p =4.4/5.38kPa，排汽比培h =2315kJ/kgcc2. 机组各级回热抽汽参数见表 1-2表 1-2回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损AP%33353333项目单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8抽汽压力PMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽焰hjku/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.C2716.02455.8加热器上端差atC-1.70-1.72.82.82.82.8加热器下端差a t1C5.55.5A5.55.55.55.55.5水侧压力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758(2) 最终给水温度 t =274.8 C;fw(3) 给水泵出口压力 p =21.47MPa 给水泵效率 T =0.83pu pu(4) 除氧器至给水泵高差 Hpu=22.4m;(5)小汽机排汽压力p =6.27kPa;小汽机排汽次含h =23156k/kgc,xj c,xj j3. 锅炉型式及参数(1) 锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/hL次中间再热、亚临界压力、白然循环汽包炉；(2) 额定蒸发量 D=2208t/h(3) 额定过热蒸汽压力 Pb=17.42Mpa; 额定再热蒸汽压力 p=3.85MPa(4) 额定过热汽温t=541C ;额定再热汽温t=541C;br(5) 汽包压力 p =18.28MPadu(6) 锅炉热效率门 =92.5%b4. 其他数据(1) 汽轮机进汽节流损失8 =4%PI 中压缸进汽节流损失 S 2=2%P2(2) 轴封加热器压力 p =102KPa,sg疏水比培 hdsg=415k7kg ;(3) 机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2;(4) 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2;(5) 汽轮机机械效率门SO.985泼电机效率门=0.99;g(6) 补充水温度 tm=20C;(7) 厂用点率& =0.07.5. 简化条件(1) 忽略加热器和抽汽管道的散热损失.(2) 忽略凝固水泵的介质粉升.：、热力系统计算(一)汽水平衡计算1 .全厂补水率 OC ma 全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4将进、出系 统的各流量用相对量 表示.由于计算前的气轮机进汽量Do为了未知，故预选auL - pi1=|Do=2033724kg/h进行计算，最后校核. 全厂工质渗漏系数=C /D =33000/2033724=0.0162263a l L o锅炉排污系数=D /D =22000/2033724=0.0108175a hi bi o其余各量经计算为了 厂用汽系数 减温水系数;|；a b二 :atw 站 spa=1a sp暖风机疏水系数由全厂物质平衡也 pl=01081=0.02974=65800/2033724=0.032354439nta (X ma补水率= + +OC ma OC pl OC hl OC L=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382. 给水系数atw由图1-3所示，1点物质平衡a = a + a =1+0.162263=1.0162263b oL2点物质平衡OCfW=OC b+ot bl OC sp1.01622+0.005408-0.02974=0.99193. 各小汽流量系数a sg,k按预选的气轮机进汽量DD和表1-1原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小 汽的流量系数，填于表1-1中.(二)气轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力po =16.68Mpa,温度t o=538C,查水蒸气性质表，得主蒸汽比次含值h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力 p0=(1- S ) p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa 由 p0=16.0128Mpa, h. = h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽(水)量kg/h3300011000220006580060483离开系统的介质比粉3397.21760.33108.23108.2724.7返回系统的介质比粉83.783.783.7687724.7表 2-5全厂汽水进出系统有关数据汽门后气温t0=535.254 C2. 再热蒸汽参数由中联门前压力Prh=3.232Mpa,温度t rh=538C ,查水蒸气性质表， 得再热蒸汽比培值 h rh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压 p rh=(1- Sp2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa 由p；=3.1673Mpa, hp=h：=3538.9029kJ/kg，查水蒸气性质表得中联门 后再热气温t =537.716 C rh(二)辅助计算1. 轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比次含h计算详表见表sg2-6.表 5-4轴封加热器物质热平衡计算项目汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系数a i0.0014290.0010320 ().00159111.7760.0006730.00076260.0013694000062440.0087455汽水点比焰hi3024.33024.33024.3 :3024.3 :3169.0347434743217.7总顶含a ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.64434.75732.009123.6325平均比焰23.6729/0.0087455=2702.292.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比燃 血.计算详见表2-7 表 5-5均压箱平均蒸汽比次含计算项目汽水量Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系数a i0.00076260.0006730.0012640.0010320.00019130.0039263汽水点比焰hi347431693024.33024.3 :3397.2总顶含a ihi2.649272.133053.82273.121070.6498812.3759平均比焰12.3759/0.0039263=3152.1p?h?tprh =3-232P0 =1-pM68/16.68t0 =53 驰单位t 0=538Prh=3.232 巾=3.167 t rh=538 ”6=0.226rh=3538.95=0.416h6=2851t 6=191.1Pah=3397.2t 3=446.1t 7=120.2h7=27160.109,8=59.73=3352.2P1=5.9451 h二3144.2t2=320p3=1.7764 t 4=354.63. 凝汽器平均压力计算由psi=4.40kpa,查水蒸气性质表，得t =30.54 C ;SI由ps2=538kpa,查水蒸气性质表，得ts2=34.19 C ；凝汽器平均温度 t=0.5 (t+t)=05 (3054+34.19 ) =32.365 C;SSI S2查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4854kpa;将所得数据与表5-1的数据一起，以各抽气口的数据为了节点，在h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线，见图2-14h-kJ/kg15=354.6 h5=53169 h8= 2455.8=0.0197he=2315.6X=0.899skJ(kg ?k)(四)各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器 H1.加热器压器P 1:式中P 1= (1- pi) P1= (1-0.03 ) x 5.945=5766MPaP 1 第一抽汽口压力； P1 抽汽管道相对压损又P1=5766MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t =272.9s,1H1 出水温度 t ：w,1：t =t - S =272.9- (-1.7 ) =274.6w,1 s,1 t式中 S 加热器上端差.H1 疏水温度 td1 :T = t + S t1=243.4+5.5=248.9d1 w,1 S t1式中s t1加热器下端差，S t1=55t 进水温度，其值从高压加热器H2的上端差st计算得到 w,1 S加热器水侧压力Pw=2047MPa,由11=2746查的H1出水比培 h =1204.5kJ/kgw,1由 t =243.4, p =20.47MPa,w,1w查得H1进水比培hw1=1056.0kJkg由 t =248.9, =5.766MPa,查得 H1 疏水比培 h =1080.4kJ/kg至 diP id,i此，高温加热器Hi的进、出口汽水参数 已经全部算出.计算局压加热器 H2加热器压器P 2:P 2= (1- p2) P2= (1-0.03 ) x 3.668=3.557MPa式中 P 2第二抽汽口压力； P2_抽汽管道相对压损；又P2=3.557MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t =243.4s,2H2出水温度tw,2：t = t - 8 t =243.4-0=243.4w,2 s,2 t式中 S t 加热器上端差H2疏水温度Td, 2 :T = t + S t2=208.3+5.5=213.5d, 2 w,2 S t2式中 S t2加热器下端差， S t2=5.5t进水温度，其值从高压加热器H3的上端差计算 得到w,23t加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由1 =2434查的H2出 水比培w2h =1056.0kJ/kgw,2由 t =208.3, p =20.47MPa,查得 H2 进 水比培 h =8972k Jkgw,2ww,2由t =213.5,=3.557MPa,查得H2疏水比培d , 2P 2hd2=914.2kJkg.至此，高温加热器H2的进、出口汽水参数已经全部 算出. 计算局压加热器 H3加热器压器P 3:P 3= (1- p3) P3= (1-0.03 ) X 1.776=1.722MPa 式中P 3第三抽汽口压力； P3抽汽管道相对压损；又P3=1.722MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t =204.9s,3H3 出水温度 t t = t - S =204.9- (-1.7)=206.6 式中 w,3: w,3s,3 tS t加热器上端差.H3疏水温度td3 :T = t +S =179.2+0=179.2d3 w,3 t3式中 S t3 加热器下端差， S t3=0t进水温度，其值从处氧气器H4的上端差3t计算得 到w,3加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由1 =2066查的H3出水比培3h =8897k J/kgw,3由 t =1792 p =2047MPa,查得 H3 进水比培 h =7699k Jkgw,3ww,3由t =1792=1722MPa,查得H3疏水比培d , 3P 3hd3=759.9kJ/kg.至此，高温加热器H3的进、出口汽水参数已经全部 算出. 计算局压加热器 H4加热器压器P 4：P 4= (1- p4)P4= (1-0.05 ) x 0.964=0.9158MPa 式中 P 4第四抽汽口压力； P4抽汽管道相对压损；又P4=0.9158MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t =176.0s,4H4出水温度tw,4：t =t - S =176.0-0=176.0w,4s,4 t4式中私 4加热器上端差.4H4疏水温度td4 :T = t +S =141+5.5=146.5 d4 w,4 t4式中s t4一加热器下端差，St4=5.5t进水温度，其值从底压加热器H5的上端差 八计算 得到w,4加热器水侧压力Pw=0.9161MPa由14=176.0,查的H4出水比培 h = 745.4k J/kgw,4由 t =141, p=09161MPa,查得 H4进 水比培 h = 5937k J/kgw,4ww,4由 t =146.5, =09158MPa,查得 H4 疏水比培 h = 6173kJ/kg.d, 4P 4d,4至此，高温加热器H4的进、出口汽水参数已经全部算 出. 计算低压加热器 H5加热器压器P 5:p5= (1- p5) P5= (1-0.03 ) x 0.416=0.403MPa 式中P 5第五抽汽口压力； P5抽汽管道相对压损；又R5=0.403MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t = 143.8s,5H5出水温度tw,5：t = t - S = 143.8-2.8=141w,5s,5 t5式中私 5加热器上端差.5 H5 疏水温度 td5 :T = t + 私 =120.3 +5.5=125.8d5 w,5 5式中 S t5 加热器下端差,靛 5=5.5S t5 5t进水温度，其值从高温加热器H6的上端差 计算 得到w,53t加热器水侧压力Pw=2758MPa,由t 5=2125.8,查的H5出水比培h = 530.1k J/kgw,5由 t =1203 P=2758MPa,查得 H5 进水比培 h = 5067k J/kgw,5ww,5由 t =125.8, =0.403MPa,查得 H5 疏水比培 h =d, 5P 5d,55285k J/kg至此，高温加热器H5的进、出口汽水参数已经全部算 出. 计算低压加热器 H6加热器压器 P6:PP6= (1- P6) P6= (1-0.03 ) X 0.226=0.219MPa 式中6第六抽汽口压力；P R3一抽汽管道相对压损；又 P3=0.219MPa 查水蒸气性质表得加热器饱和温度 t = 123.1s,6H6 出水温度 t ：w,6：tw,6=ts,6- S = 123.1-2.8=120.3w,6 s,6 t式中加热器上端差.S tH6 疏水温度 t d6 :Td6= t w,6+S =89.3+5.5=94.8d6 w,6 t6式中 St6 加热器下端差,靛 6=5.57 t66tw,6 进水温度,其值从低压加热器 H7 的上端差 St 计算 得到w,6 S加热器水侧压力Pw=2758MPa,由16=1203查的H6出 水比培 hw,6= 506.7k Jkg由 tw6=89.3, pw=2758MPa,查得 H6 进 水比培 hw,6= 3760k J/kg 由t =94.8,=0.219MPa,查得H6疏水比培h =d, 6P 6d,6397.2k J/kg至此，高温加热器H6的进、出口汽水参数已经全部算 出.计算低压加热器 H7加热器压器 P 7:P 7= (1- p7) P7= (1-0.03 ) x 0.109=0.076MPa式中 P 7第七抽汽口压力； P7抽汽管道相对压损；又P =0076MPa,查水蒸气性质表得7加热器饱和温度 ts,7= 92.1s,7H7 出水温度 tw,7：w,7：t =tw,1 s,7St= 92.1-2.8=89.3式中 私 加热器上端差H7 疏水温度 td7 :w,1+S t7=56.1 +5.5=61.6d7 :Td7= td7t式中 st 加热器下端差, st7=5.5tt7tw,7 进水温度,其值从低压加热器 H8 的上端差 st 计算 得到w,7s加热器水侧压力Pw=2758MPa,由17=893查的H7出 水比培h = 376.07k J/kgw,7由 t _56.1, p=2.758MPa,查得 H7 进水比培 h = 23709k J/kgw,7ww,7由t =61.6,=0.076MPa,查得H7疏水比培h =d,7P 7d,7257.8k J/kg.至此，高温加热器H7的进、出口汽水参数已经全部算 出.计算低压加热器 H8加热器压器 P 8:P 8= (1- p8)P8= (1-0.03 ) x 0.0197=0.019MPa 式中P8第八抽汽口压力； P8抽汽管道相对压损；又 P8=0.019MPa 查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,8= 58.9s,8H8 出水温度 tw,8：w,8：tw,8=ts,8- 8 t = 58.9-2.8=56.1式中 s 加热器上端差H8 疏水温度 t d8 :d8 :T = t + S t8=32.78+5.5=38.28 d8 w,8 S t8式中s t8加热器下端差,s t8=5.5tw,8 进水温度,其值从低压加热器 SG 的上端差 St 计算 得到 w,8加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由t 8=56.1,查的H8出 水比培 h = 237.09k J/kgw,8w,8由 t 32.78, p=2.758MPa,查得 H8 进水比培 h = 1397k J/kg w,8ww,8由 t 8=38.28, =0019MPa,查得 H8 疏水比培 h = 16027kJ/kg.d, 8P 8d,8至此，高温加热器H8的进、出口汽水参数已经全部算 出.现将计算结果列于表 2-8.表 2-8回热加热系统汽水参数计算项a单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽压力p jf MPa59453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019疝汽比焙hjkj/kg3144 23027.13352.23169.0197852851 02716.02455.82976.5抽汽管道压损apj |%3| 3色33特33加热器侧压力PjP MPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.0760.0190.102气侧压为下饱和温度tsC272.9243.4204 9176.0143 8123.192 159.8水侧压力Pw:1 MPa21.4721.4721.470.916275S27582,75927582758加热器上端查C-170-1.7：02 92.8282.8川水温度tw, jc274,6243.4266176,0141120.389.356.1出水比焰hWj jkJ/kg(1204.51056 0889.7745.4594.9506.37607237 09进水温度t w, jr c243.4208,3179.2141,0120.389,356 132.78进水比焙h训jkJ/kg1056.2897.276鋼593.7506.7376.0237.09139.7加热器卜-端查511C5.55.55.55.55 55.5匡I疏水溫度tdjW|248.9213.5179.2146.5125.894861.638 28疏水比焰hdjkJ/kg(10804所42759.9617.3528.5397.2257.8160 27I (4lb |(五) 高压加热器组抽汽系数计算1. 由高压加热器 H1 热平衡计算& 1 高压加热器 H1 的抽汽系数也1：a 1=( a (h -h )/ /h -h =0.07089fw w1 w2) Y h 1d,1高压加热器H1的疏水系数a d,1：=0.07089a d,1= a 12. 由局压加热器H2热平衡计算a、a2 rh 高压加热器H2的抽汽系数也2:a 2= a (h -h )/ - a ( h -h /h -h =0.07216fw w,2 w,3 ) T hd,1d,1 d,2 )2 d,2高压加热器H2的疏水系数：a d,2=+ =0.07089+0.07216=0.143a d,2 a d,1 a 1再热器流量系数a :rh= 1- - - - - - - -a rhOC 1 OC 2 a sg,1 a sg,2 OC sg,42 OC sg,5 OC sg,8 OC sg,7= 1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429-0.001032-0.0015911-0.001264=0.8505 3.由局压加热器H3热平衡计算a 3本级计算时，高压加热器H3的进水比次含h为了未知,故先计算给水 泵 w,3的介质比次含升厶h .pu如图2-15所示，泵入口静压p：pup p + p g - H =0.964+889 X 10-6 X 9.8 X 22.4pu= 4tu=1.15952MPa式中 p 4 一除氧器压力, MpaP -除氧器至给水泵水的平均密度, kg /m3给水泵内介质平均压力 ppjpjp =0.5X (ppu + p pu) =0 . 5 (21.47+1.1592 ) =11.31MPa pjpu + pu)X给水泵内介质平均比粉hpj：取 h =h =617.3pj pu根据p =11.31和h =617.3查得:pjpjT puh - hVpuT pupupu1.1592100.83给水泵内介质平均比容 介质粉升=0.00108 m3/ 给水泵 u pukgp - p 10 3pu pupu0.0010821.47 -3=26.41kj/kg给水泵出口比次含hpu：2-15给水泵蛤升示意hpu= hpu+Mpu=617 3+264=6437kJ/ kg图高压加热器H3的抽汽系数a 3：高压加热器H3的疏水系数： a d,3=0.143+0.0856=0.2286a d,3=a d,2+a 3(六) 除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量 a c,4=0.989+0.03257=1.02157a c,4 a fw+a sp 抽汽系数 a 4：a =( h -h / - (h -h -( h -h4 OC c,4 w,4 w,5) T h OC d,3 d,3 w,5) OC sg,4 sg,4w,5也 sg,5(hsg/h w,5也 sg,6( hsgJ hw,5也 sg,7(hsg/hw,5)DC nf(hnf-hwJ/(h4-hw,5)=1.02157 X (745.9-595.3 ) /1.0-0.2286 X ( 759.9-595.3 )-0.001429 X ( 3024.3-595.3 ) -0.0015911 X ( 3024.3-595.3 )-0.0013694 X ( 3474-595.3 ) -0.032354 X (3169-595.3 )-0.03235 X (697-595.3 ) / (3169-595.3 ) =0.00714a 4图2-16除氧器的物质平衡和热平衡1-除氧器；2-ge给水泵;5 56/h0.7167a - I c,5 hw,5 -hw,6 ha 5=h5 -h5 d5594.9 -507.2/m =0.025532978.5 -528.5除氧器的物质平衡和热平衡见图2-16.由于除氧器为了聚集式加热器，进 水流量济为了未知.济C, 5但利用简捷算法可避开求取a C, 5（七）低压加热器组抽汽系数计算1. 由低压加热器H5热平衡计算低压加热a 5器H5的出水系数也：由图2-16 ,c, 5:OC c, 5 OC d,3 0C 4 OC sg,L1 OC nf=1.02157-0.2286-0.00714-0.001429 -0.0015911 -0.0013694-0.032354-0.03235=0.7167a sg?4a nf?-轴封漏汽系数；厂暖风器凝固系数 a g?54-除氧器出水系数c,4低压加热器H5的抽汽系数5a 5低压加热器H5的疏水系数a d,5=0.02553a d,5 a 52.由低压加热器H6热平衡计算6a 6低压加热器H6的抽汽系数528.5397.20.716507.2 -414.3 /1.0 -0.2553a = 一C,5 hw,6 一 hw,76h - rd ,5 hd,5 - hd,6h6 - hd,6=0.025772851.0 -397.2低压加热器H6疏水系数Md,6=a dj5 + 也 6=0.02553+0.02577=.05133.由低压加热器H7热平衡计算a 7hd , 6 -hd, 7a = 上 c, 5 hw ,7- hw, 8 / h - d , 57h7 -hd, 70.716 X (414.3 -237.9 )/1.0 0.0513 X (397.24 -257.8 )=0045992851.0 _ 257.8低压加热器H7的疏水系数d7a d, 7也 d,7=a d,6 7=0.0513-0.04599=0.097294.由低压加热器 H8 热平衡计算 a 8a 8由于低加H8的进水粉hsg、疏水粉hd,8为了未知，故先计算轴封加热器SG由SG的热平衡,得轴封加热器出水粉hw,sg:.h= h./ W Ots+g (hsg hd,sg )%-w,sgOtc,50.7167137.3 0-.-0-0-8-7-4-5-5-一1=.0171.49k J/kg表 2-6.由 p =2.758Mpa, h = 139.7 C ,查得轴封加热器出水温度 t =32.78 C .w,sgw,sgw,sg低压加热器 H8 疏水温度 t ：d,8：t =t + 私 =32.78+5.5=38.28 Cd,8 w,sg 1由ps=00197Mpa, t =38.28 C查得低压加热器H8疏水培d,8h =160.27kJ/kg.d,8低压加热器 H8 的抽汽系数 a 8:a 8:/ h a_g,5 hw,8 一 hw,&g1 d,7 hd ,7 一 hd ,88h8 - hd,8= 0.7167 X (237.9 -139.7 y 1.0 0.09729 X (257.8 -160.27 )=0 2 6 53A2455.8 -160.27低压加热器H8的疏水系数ad,8 :a = a + ad,8 d,7 8=0.09729+0.02653=0.1238（八）凝汽系数也c计算1.小汽机抽汽系数 a xj :xj :a 1xj h4 - hc,xj1.0215726.4=0.03613-3169.0 - 2422.62. 由凝汽器的水平平衡计算 也 a =a -a - E a -a -ac c, 5 d,8 sg xj ma =0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.51658 3. 由气轮机汽侧平衡校验 a c H4 抽汽口抽汽系数和 a 4:4:a = a +a + +4 4 xj a nf a pl =0.00714+0.03613+0.03235+0.01081 =0.08643各加热器抽汽系数和Z a j：E a = a + a + a +a + a + a +a +aj 1 2 3 4 5 6 7 8 =0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599 +0.02653=0.0659轴封漏汽系数和 Ea sg, k :E sg, k :Z asg, k= E a sg, + E a sg, + Z a sg, + E a sg, + Z a sg, + E a sg, +E a + Z ,=0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264sg,a sg+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系数a c ：锅=1- E - E 锅=1-0.0659-0.0087455=0.51658 锅ca j锅sg该值由凝汽器水平平衡计算得到的 相等,凝汽系数计算正确, a c(九) 气轮机内功计算1.凝汽流做工B= (a a + a )( h h+q )济 q -济 (h h)3 cc - sg,Ssg,T0c rh济 J rh 济 sg,A 0?=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)X0. 01622=815.68kJ/kg式中 q 一再热器吸热, q = h - h=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kgh rh rh 22. 抽汽流做功 E 3 a,jE 3 a,j1 kg H1 抽汽做功 3 a,1 :kg3 a,1 := h - h=3397.2-3144.2=253 kJ/kg a,1011 kg H2 抽汽做功 3 a,2 :kg3 a,2 := h - h=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg a,2021 kg H3 抽汽做功 3 a,3:kg3 a,3:= h - h+ q =3397.2-3352.2+511.8 =566.83a,303hkJ/kg1 H4抽汽做功kg3 a,4:= h - h+ q =3397.2-3169+511.8 =556.8 kJ/kg 3a,404 rh1 H5抽汽做功 kg3 a, 5：= h - h+ q =3397.2-2978.5+511.8 =930.5 kJ/kg 3a,505 rh1 H6抽汽做功 kg3 a,6 := h - h+ q =3397.2-2851+511.8 =1058 kJ/kg 3a,606 rh1 H7抽汽做功kg3 a,7 := h - h+ q =3397.2-2716+511.8 =1193 kJ/kg3 a,707 rh1 H8抽汽做功 kg3 a,8 := h - h+ q =3397.2-2455.8+511.8 =1453.2 3a,808 rhkJ/kgH1H2H3H4H5H6H7H81 kg抽汽做功(kJ/kg )253370.1556.8740930.5105811931453.2各级抽汽量(kJ/h ) 土二虫S右M出j1441701467531740861452051920524099353053454表 2-9做功量和抽汽量计算结果汽流总内功3a,j：2 = a + + +a + + + +a3 a,j 13 a,1 OC 2 3 a,2 OC 3 3 a,34 3 a,4 OC 5 3 a,5 OC 6 3 a,6 OC 7 GJ a,78 3 a,8=0.07089 X 253+0.07216X 370.1+0.0856 X 556.8+0.08643X 740+0.02553 X 930.5+02577X 1.58+0.04599 X 1193+0.02653 X 1453.2 =273.4 kJ/kg3. 附加功量 E 3sg,kE 3sg,k附加功量Z 是指各小汽流量作功之和：3 sg,k2 GJ = a (h h + q ) + ( + + )(h - h)sg,k12 012rhOC 8 OC 9 , OC 100 8=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+0. 0013694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg4. 气轮机内功3i= 3 +E 3 +E 3 =815.68+273.4+24.583 ica,jsg,k=1113.66 kJ/kg(十)气轮机的内效率、热经济指标、汽水流量计算 气轮机比热耗 q.：q= h - h +a q =3397.2-1204.4+0.8505 511.800 fw rh rhX=1757.5 kJ/kg气轮机绝对内效率Yi：门 = s/q =1113.66/1757.5=0.63365i0 气轮机绝对电效率 Y e：门 =0.985 X 0.99 X 0.63365=0.61791 气轮机热耗e=Y ml gA iq=3600/y e=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)气轮机汽耗率 d:d=q/ q 0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh) 气轮机进汽量D0：D=1000 d P=1000X 3.3149 X 660=2033724 kg/h 式中P 一气轮机额定功率,R=660MW校验：气轮机进汽量D =2033724 e0kg /h ,与初选值相等. 给水流量 Gw：w：G =a D=1.02157 X 2033724=2077591 kg/h 凝固水w c,40泵流量 GpGp：Gp=a D=0.7167 X 2033724=1457569 /h 凝汽量 Dc：c,50kg。=济 c D0=0.51658 X 2033724=1050581 kg/h 第一级抽汽量 Di：D= a iDo=O .07089 X 2033724=144170kg/h 第二级抽汽量D2：D=2a 2D0=0.07216 X 2033724=146753kg /h 第三级抽汽量 Ds：D=D=0.0856 X 2033724=174086 kg/h 第四级抽汽a 30量 Q:D=D=0.00714 X 2033724=14520 /ha 4 bkg第五级抽汽量 D5：D= a 5D0=0.02553 X 2033724=51920 kg/h第六级抽汽量 Ds：D6= a 6DF0.02577 X 2033724=52409 kg/h第七级抽汽量 D:D= D =0.04599 X 2033724=93530 /h 7 a 7 0 kg 第八级抽汽量 Ds：D8= a 8DF0.02653 X 2033724=53954 kg/h (十一)全厂性热经济指标计算1. 锅炉参数计算 过热蒸汽参数：由p=17.42MPa,t =541 C,查表得过热蒸汽出口比培h =3397.3 kJ/kg再 b b b热蒸汽参数：锅炉设计再热蒸汽出口压力p=3.85 MPa,该压力以高于气轮机排汽 压力 rp =3.57 MPa,故根据气轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压 力p=3.41 rhrMPa由p=3.294 MPa和t=541C，查表得再热蒸汽出口比 培h =3544 rrkJ/kg.再热器换热量 q =h- h=3544-3027.1=516.9 kJ/kgrh r 22. 锅炉有效热量 q1q=( a a )( h h )+ a ( h h )+ a ( h h )+ a q =(0.989-fW bl b fw bl bl fw sp b sp rh rh0.005408) X (3397.3-1204.41)+0.005408 X (1760.3 - 1204.41)+0.03257 X (3397.3-890.4)+0.8505 X 516.9 =2681.1 kJ/kg3. 管道效率 Y pY p门 p= q/q 1=1757.5/2681.1=0.65554. 全厂效率Y cp门 = 门 门=0.925 X 0.6555 X 0.61791=0.37465cp b p e5. 全厂发电标准煤耗 bs系数 r= q 1/(q 1 - bq nf)=2681.1/(2681.1-0.925x79.81)= 1.02831式中q 暖风器吸热量,按下失计算：nfq nf= a nf(h nf- h nf)=0.03235(3164-697)=79.8 kJ/kg 相应于 1 kg 标煤的输入热量密：Ct=29300r=29300X 1.02831=30129.6 kJ/kg 发电标准煤耗 bs:bs=3600/( cpQSb)=3600/(0.37465 x 30129.6)=0.31892 kJ/kwh6. 全厂热耗率 qcp q = bs - 29300=0.31892x29300=9344.356 kJ/kwh cp7. 全厂供电标准煤耗 bsnnbsn= bs/( 1- )=0.31892/(1-0.07)n=0.3341935 kJ/kwh式中 一厂用电率.三、反平衡校核 为了检查计算结果的正确性,以下做全厂反平衡校核计算.校核目标为了 气轮机的内功3i.反平衡计算中的各量均相应于1 kg气轮机进汽.1.锅炉输入热量qrq=q/ =2681.1/0.925r 1 Y b =2898.378378kJ/kg2锅炉损失qb qb=(1 -门 b)qr=(10925) X 2898.378378 =217.3783784 kJ/kg3. 排污损失 qbl q = a (h - h )=0.005408 X (1760.3-83.7 )blbl bl ma=9.067 kJ/kg式中h斗化学补充水的比次含,h =83.7