匝道支架方案

北京东路匝道桥现浇箱梁模板及满堂支架方案 计 算 书贵州建工集团总公司北京东路E标段项目经理部2010年4月4日一、编制依据1、贵阳市北京东路道路工程E标段桥梁工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。3、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302002）和混凝土工程模板与支架技术、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册等进行计算，参考建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（报批稿）有关要求。二、工程概况绕城调头匝道桥位于北京东路K7+420处，其主要作用是连接北京东路左、右幅车道。桥梁的起点桩号为K0+197.19,终点桩号K0+297.19，全桥长100米（不包括桥台的长度），为单幅匝道桥。桥宽8米。钢筋砼现浇箱梁主要材料数量表表1-1 联别整 幅跨径组合（孔-米）25+25+25+25起讫桩号K0+197.19-k0+297.19断面形式等截面单箱单式全长（米）100梁高（米）1.50梁宽8.0支架体积（空间立方米）10000备注现浇砼连续箱梁三、支架设计要点1、支架地基处理根据地勘提供的资料，地质情况从上到下为亚粘土层、弱风化白云岩及强风化白云岩等。从地勘资料和现场实际反映，箱梁下部地基为亚粘土层，无软基情况。因此地基整体不需处理，整平压实即可。满堂支架范围:梁宽的投影面左右各加宽1m。首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。在桥的左右侧距支架范围2m外沿桥方向开挖一条60cm60cm的排水沟，用于雨季排洪和降低地下水位。一般地段地基处理：将原地面的浮土清除，有淤泥地段将淤泥清除，用石料回填并夯实。根据梁底的高度，对其地面进行整平（斜坡地段做成台阶），回填或换填部位每30cm厚采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，采用标准贯入试验，如粘质土N7，则190MPa；如砂类土（中、粗砂）N15，则250MPa，承载力可满足要求。再填筑50cm的建筑弃渣或土石混碴，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上。最后铺筑15cm厚水泥稳定碎石层，养生后再铺筑20cmC25砼作为满堂支架的基础，其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下支架地基基础表面设2%的人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设置排水沟，排水沟采用砂浆摸面，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁满堂支架采用扣件式钢管支架搭设，立杆顶设二层方木，立杆上纵向设1515cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下及跨中间距不大于0.1m（净间距0.05m）。模板宜用厚1.2cm的优质竹胶合板，横板边角用4cm厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.7m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设45道，支架外表面必须满布剪刀撑。每根立杆底部立在混凝土基础上，同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。匝道桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm100cm和60cm70cm100cm及60cm90cm100cm三种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各2m范围内的支架采用60cm60cm100cm的布置形式；除墩旁两侧各2m之外的其余范围内的支架采用60cm70cm100cm的布置形式，翼缘板采用60cm90cm100cm,但纵横隔板梁下2m范围内的支架立杆的间距应加密至60cm(即采用60cm60cm100cm支架布置形式)。四、现浇箱梁支架验算本计算书分别以跨径25m等截面现浇混凝土箱形连续梁为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。钢筋混凝土的重量由相对应的支架承担，按照箱梁对应的面积，虽然是分为两次浇筑，但荷载是全部压在支架上的，所以将箱梁分为翼板、底板和顶板、腹板和顶板,梁端和横隔板五部分进行支架计算。箱梁自重荷载， 翼板：2.86吨/m，底板和顶板：3.7吨/m，腹板和顶板：4.68吨/m，梁端：15.6吨/m 横隔板：15.6吨/m。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。内模与外膜采用2.44*1.22*0.012竹胶板, q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=26控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/t=1.2/26=0.0460.035 h=1.53+3.8V/t=0.23mq5=PM=Krh=1.2260.23=7.17KPa q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下所示：钢管支架：根据K7+420匝道桥支架布置方案(翼板支架高度按11.3米,底板按10米)计算：翼板对应部分支架需用钢管长度为101*5*11.3+10*2*101+90.5*5*10=12251.5米，重量为47.1吨；腹板的钢管用量为164*2*10+0.6*164*10+98*2*10=6224米，重量为24吨；底板对应的支架钢管用量为127*6*10+3*127*10+6*88.9*10=16764米，重量为64.374吨；梁端实心和横隔板对应的钢管长度为6*10*7+4*3*10+1.6*7*10=652米，重量为2.5吨。 q8底模下方楞木重量：采用立杆上纵向设1015cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木，梁端实体、腹板、横隔板、底板和翼板位置间距10,查表得方楞木容重为0.9*103/m3 ，那么腹板对应位置的每平方米1010cm方楞木的长度为10米,重量为10*0.1*0.10* 9=0.9KN/M2 ; 1515cm方楞木长度为2米,重量为2*0.15*0.15* 9=0.41KN/M2，翼板对应的位置每平方米1515cm方楞木长度为4米, 重量为4*0.15*0.15* 9=0.81KN/M2，1010cm方楞木长度为5米,重量为5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2, 梁端实心和横隔板部分对应位置每平方米1515cm方楞木长度为2米, 重量为1.7*0.15*0.15* 9=0.34KN/M2，1010cm方楞木的长度为25米,重量为25*0.1*0.1* 9=2.25 KN/M2 . 底板对应的位置每平方米1515cm方楞木长度为2米, 重量为2*0.15*0.15* 9=0.405KN/M2，1010cm方楞木长度为5米,重量为5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2,2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算+侧模计算四、支架计算支架采用483.5mm扣件式钢管，除顶面部分（不超过3.0m范围内）因钢管的长度受到限制，采用搭接外，其余均采用对接形式。1、钢管支架的截面特性和容许荷载查相关手册，得到截面特性如下：外径(mm)壁厚(mm)截面积A(mm2)惯性矩(mm4)抵抗矩(mm3)回转半径(mm)每延米自重(kg)483.54.891021.2151055.07810315.783.84钢管支架的容许荷载N横杆间距L(cm)483.5mm扣件式钢管对接立杆(KN)搭接立杆(KN)10035.713.9钢管的容许压应力215Mpa单个扣件的容许抗滑力为Rc=8.5KN2、箱梁对应得各部分支架立杆计算1.梁端实心部分及横隔板对应的支架计算（支架高度10m）扣件式钢管支架体系采用6060100cm的布置结构，如下图：混凝土重量G1156*1.6=249.6KN模板重量G21*1.6*46.4KN 模板下分配方楞木重量G32.59*1.6*416.576KN施工荷载:临时堆放材料及风荷载G4(2+2.5+2+2)*1.6*454.4KN钢管支架荷载G5-125*3107.5KN（支架顶面以下3米范围内）钢管支架荷载G525KN（支架顶面以下10米范围内）I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），总荷载G3.0G1G2G3G4G5-1249.66.416.57654.47.5334.474KNII、在支架顶面以下10米范围内，总荷载G17G1G2G3G4G5249.66.416.57454.425351.974KN、梁端实心部分及横隔板对应的立杆数量为n=42根，单根钢管的受力情况为：I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），考虑0.5系数;N1.5*G3.0/n1.5*334.474KN/42=11.95KNNN13.9KN， 满足强度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能够满足要求,施工时使用2到3个扣件来满足抗滑要求。 II、在支架顶面以下10米范围内,考虑、5系数：N1.5*G17/n1.5*351.974KN /42=12.571KNNN35.7KN，满足强度要求因采用对接扣件，不考虑扣件抗滑要求立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=12.246KNf钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.78。长细比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.752。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.6m；h立杆步距1Lah2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W12.246103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）42.02KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。2、翼板部分的各种荷载计算（钢管支架高度11.3m高计）：翼板支架布置图如下：钢筋混凝土重量G128.6*90.5=2588.3KN模板重量G21*90.5*4=362 KN模板下分配方楞木重量G31.26*90.5*4= 456.12KN施工荷载;临时堆放材料荷载、风荷载G4(2+2.5+2+2)*4*90.5=3077KN钢管支架荷载G5-1471*311.3125.044KN（支架顶面以下3米范围内）钢管支架荷载G5471KN（支架顶面以下11.3米范围内）I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），总荷载G3.0G1G2G3G4G5-12588.3362456.123077125.0446608.464KNII、在支架顶面以下11.3米范围内，总荷载G22.5G1G2G3G4G52588.3362456.1230774716954.42KN翼板的立杆数量为n=1010根，单根钢管的受力情况为：I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），考虑0.5系数N1.5*G3.0/n1.5*6608.464KN/1010=9.81KNNN13.9KN，满足强度要求NRc8.5KN，扣件抗滑不能够满足要求,施工时使用2到3个扣件来满足抗滑要求。II、在支架顶面以下11.3米范围内）考虑0.5系数，N1、5*G22.5/n1、5*6954.42KN/1010=10.32KNNN35.7KN，满足强度要求因采用对接扣件，不考虑扣件抗滑要求立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=10.43KNf钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.78。长细比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.752。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1Lah2/10=0.09W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W10.43103/（0.829489）+0.09106/（5.08103）43.445KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的3.底板对应的支架计算（支架高度10m）混凝土重量G137*88.9=3289.3KN模板重量G2266.7KN 模板下分配方楞木重量G3228.02KN施工荷载:临时堆放材料及风荷载G4(2+2.5+2+2)*88.9*32266.95KN钢管支架荷载G5-1643.74*310193.122KN（支架顶面以下3米范围内）钢管支架荷载G5643.74KN（支架顶面以下10米范围内）I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），总荷载G3.0G1G2G3G4G5-13289.3266.7228.022266.95193.126244.09KNII、在支架顶面以下10米范围内，总荷载G17G1G2G3G4G53289.3266.7228.022266.95643.746694.71KN底板对应的立杆数量为n=762根，单根钢管的受力情况为：I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），考虑0.5系数，N1.5*G3.0/n1.5*6244.09KN/762=12.29KNNN13.9KN， 满足强度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能够满足要求,施工时使用2到3个扣件来满足抗滑要求。 II、在支架顶面以下10米范围内考虑0.5系数，N1.5*G17/n1.5*6694.71KN /762=13.17KNNN35.7KN，满足强度要求因采用对接扣件，不考虑扣件抗滑要求立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=13.63KNf钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.78。长细比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.752。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.7m；h立杆步距1Lah2/10=0.07W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W13.63103/（0.829489）+0.07106/（5.08103）47.402KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。4.腹板对应的支架计算（支架高度10m）腹板支架布置图如下所示：钢筋混凝土重量G146.8*88.94160.52KN模板重量G296.9KN 模板下分配方楞木重量G3116.459KN施工荷载:临时堆放材料荷载及风荷载G4(2+2.5+2+2)*1*68.9+(2+2.5+2+2)*1.4*20823.65KN钢管支架荷载G5-124031072KN（支架顶面以下3米范围内）钢管支架荷载G5240KN（支架顶面以下10米范围内）腹板对应的立杆数量为n=664根，单根钢管的受力情况为；I、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），总荷载G3.0G1G2G3G4G5-14160.5296.9116.459823.65725269.529KNII、在支架顶面以下10米范围内，总荷载G10G1G2G3G4G54160.5296.9116.459823.652405437.529KN、在支架顶面以下3米范围内（容许搭接部分），考虑0.5系数N= 1、5*G3.0/n11.91KN NN13.9KN， 满足强度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能够满足要求,施工时使用2到3个扣件来满足抗滑要求。II、在支架顶面以下10米范围内, 考虑0.5系数N= 1、5*G17/n= 12.28KN NN35.7KN， 满足强度要求因采用对接扣件，不考虑扣件抗滑要求立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=12.28KNf钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.78。长细比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.752。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.6m；h立杆步距1Lah2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W12.28103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）42.11KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。2、满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw采用第二跨25m验算支架抗倾覆能力：桥宽度8m，长25m采用6070120cm和6060120cm及609120cm跨中支架来验算全桥：支架横向17排；支架纵向底板区33排，腹板区38排；翼板区25排高度10m；立杆需要5170m;纵向横杆需要3825m；横向横杆需要2770m；故：钢管总重（5170+3825+2770）3.84=45.17T;故q=45.179.8=442.666KN；稳定力矩= yNi=16442.666=7082.656KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2跨中25m共受力为：q=0.9271080=815KN；倾覆力矩=q5=8155=4078.8KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=7082.656/4078.8=1.7361.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。5、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用57cm方木，方木横桥向跨度在桥墩处和桥跨中截面处按L60cm进行受力计算，如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。墩顶及横隔板梁处按桥墩顶截面处1.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(156+1.0+2.5+2)1=161.5kN弯矩M(1/8) qL2=(1/8)161.50.627.27kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3则： n= M/( Ww)=7.27/(0.00004083110000.9)=17.98(取整数n18根) dB/(n-1)=1/17=0.05m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.05m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.04m，则n1/0.0425。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(161.50.64)/(2091061.42910-6)=1.0610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算毛截面惯距毛截面惯性距剪切强度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=161.5*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =1.038MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。腹板位置按匝道桥腹板截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8+1.0+2.5+2)2=104.6kN弯矩M(1/8) qL2=(1/8)104.60.624.7kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3则： n= M/( Ww)=4.7/(0.00004083110000.9)=11.6(取整数n12根) dB/(n-1)=2/11=0.18m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.18m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.1m，则n2/0.120。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(104.60.64)/(2091061.42910-6)=0.6810-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算毛截面惯距毛截面惯性距剪切强度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=52.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.674MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。翼板部处截面处3m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(28.6+1.0+2.5+2)3=102.3kN弯矩M(1/8) qL2=(1/8)102.30.624.61kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3则： n= M/( Ww)=4.61/(0.00004083110000.9)=10.41(取整数n11根) dB/(n-1)=3/10=0.3m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.3m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n3/0.215。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(102.30.64)/(2091061.42910-6)=0.6610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算毛截面惯距毛截面惯性距剪切强度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.645MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。底板部处截面处3m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37+1.0+2.5+2)3=127.5kN弯矩M(1/8) qL2=(1/8)127.50.625.74kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3则： n= M/( Ww)=5.74/(0.00004083110000.9)=14.21(取整数n15根) dB/(n-1)=3/15=0.2m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.2m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n3/0.215。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(127.50.64)/(2091061.42910-6)=0.8210-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算毛截面惯距毛截面惯性距剪切强度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.803MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。4、扣式支架立杆上顺桥向方木验算本施工方案中支架上顺桥向采用1015cm一种规格的方木，顺桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁翼板按L90cm进行验算，在墩旁和横隔板部位按L60cm进行验算。在箱梁腹板按L60cm进行验算，在底板部位按L70cm进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照栎木进行计算， 墩顶及横隔板梁处墩顶横梁（实心段）立杆上顺桥向采用1515cm规格的方木，顺桥向方木跨距60cm，根据前受力布置图进行受力分析计算如下： 每根方木抗弯计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(156+1.0+2.5+2)0.6=96.9kNM(1/8) qL2=(1/8)96.90.624.36kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3则：= Mmax/ W=4.36/(5.62510-4)=7.752MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=96.9*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=2.907MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（96.90.64)/( 91064.2210-5)=1.1910-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，挠度满足要求。翼板部位翼板范围内立杆上顺桥向采用1515cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下： 每根方木抗弯计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(28.6+1.0+2.5+2)0.9=25.74kNM(1/8) qL2=(1/8)20.460.922.61kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3则：= Mmax/ W=2.61/(5.62510-4)=4.633MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=25.74*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.772MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（25.740.64)/( 91064.2210-5)=0.3110-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，挠度满足要求。底板部位底板范围内立杆上顺桥向采用1515cm规格的方木，顺桥向方木跨距70cm，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下： 每根方木抗弯计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37+1.0+2.5+2)0.7=29.75kNM(1/8) qL2=(1/8)29.750.721.822kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3则：= Mmax/ W=1.822/(5.62510-4)=3.23MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=29.75*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.893MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（29.750.64)/( 91064.2210-5)=0.3610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，挠度满足要求。腹板部位腹板范围内立杆上顺桥向采用1015cm规格的方木，顺桥向方木跨距60cm，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下： 每根方木抗弯计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8+1.0+2.5+2)0.6=31.38kNM(1/8) qL2=(1/8)31.380.621.41kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3则：= Mmax/ W=1.41/(5.62510-4)=2.51MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=31.38*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.941MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（31.380.64)/( 91064.2210-5)=0.37810-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，挠度满足要求。5、箱梁底模板计算箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在横桥向方木上。匝道桥底模板下(墩两侧及横隔梁下)横桥向方木按0.04m间距）布置。底板和翼板模板下横桥向方木按0.2m间距布置。腹板模板下横桥向方木按0.1m间距布置,取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：竹胶板弹性模量E5000MPa方木的惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m1)墩顶及横隔板梁处底模板计算 模板q计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(156+1.0+2.5+2)0.04=6.46kN/m模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=ql4/128EI=6.46*0.124/128*5*106*1.44*107=0.75*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，挠度满足要求翼板梁处底模板计算 模板q计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(28.6+1.0+2.5+2)0.2=6.82kN/m模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=ql4/128EI=6.82*0.124/128*5*106*1.44*107=0.77*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，挠度满足要求腹板梁处底模板计算 模板q计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(46.8+1.0+2.5+2)0.1=5.23kN/m模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=ql4/128EI=5.23*0.124/128*5*106*1.44*107=0.59*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，挠度满足要求底板梁处底模板计算 模板q计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(37+1.0+2.5+2)0.2=8.5kN/m模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=ql4/128EI=8.5*0.124/128*5*106*1.44*107=0.95*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，挠度满足要求6、侧模验算根据前面计算，按1010cm方木以20cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木按间距最大的按20cm布置 模板q计算q=( q4+ q5)l=(4.0+7.17)0.2=2.234kN/m模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax= ql4/128EI=2.234*0.124/128*5*106*1.44*107=5.21*1070.90.2/400m=4.510-4m 故，侧模下1010cm方木背木布置间距按不大于20cm布置即可满足要求。7、地基承载力计算 立杆地基承载力验算根据设计图纸地质柱状图得，地质情况表层为亚粘土.首先将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，再填筑5080cm的建筑弃渣或土石混碴，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到94以上后，地基承载力可达到 fk= 190250Kpa参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底面积Ad=3.14*0.24cm2=0.181 cm2按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。钢管坐落在20cm砼层上，按照力传递面积计算： k为地基承载力标准值，见下表：标准贯入试验粘质土地基容许承载力（Kpa）试验锤击数(击/30)cm35791113151719k(Kpa)105145190235280325370435515标准贯入试验砂类土地基容许承载力（Kpa）试验锤击数（击/30cm）10153050k(Kpa)中、粗砂180250340500粉、细砂140180250340 K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0190KPa经过计算，基底整平压实后采用标贯贯入试验检测地基承载力，要求贯入试验垂击数必须达到7下以上。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度指标.如压实度达到94%以上，则同理地基承载力满足要求。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符合设计要求后，才能铺筑厚15cm的水泥稳定碎石基础层。将水稳层作为刚性结构，在桥墩旁两侧各2m范围及跨中纵、横隔板梁2m范围部位，按照间距6060cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(156+1.0+1.0+2.0+3.38)=80.38kN则，F80.38kpak=1.0190Kpa经过地基处理后，可以满足要求。五、支架搭设施工要求及技术措施现浇箱梁支架采用扣式构件搭设满堂支架。搭设时，先在混凝土基础上下托（立杆底部可调底座），底座下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木，顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（竹胶板）。支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。支架搭设后，按箱梁重量120%进行支架预压，支架压载采用砂袋与水袋并用的方法进行预压。预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。2、碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求(1) 严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设置纵、横扫地杆。(2) 支架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。(3)支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座（如下图）。可调底座底部横杆LG-180LG-240LG-180LG-240 (4)支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固；斜杆水平倾角宜在45o60o之间；每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。(5)对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。(6) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范的要求。(7)支架架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。必要时采取设置缆风绳等加固措施。(8)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。3、支架搭设要求(1) 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行,每次上升高度不大于3m。底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。(2) 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于20cm。(3)支架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6 m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。(4)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使支撑架偏扭。保证支架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。(5)支架及脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。(6)采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002的有关规定。(7)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。(8)支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。(9)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、支架预压及沉降观测支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下： 、设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，引桥每跨顺桥向1/4跨、1/