连铸设计方案任务书

辽宁科技学院课程实践报告课程实践名称：年产 万吨的连铸机设计指 导 教 师：班级：冶金姓名:2012年月日装订线课程设计（论文）任务书题 目：年产万吨连铸机设计系 别：冶金工程学院专业：班 级：学生姓名：学 号：指导教师（签字）： 2012 年 月 日一、课程设计的主要任务与内容1、连铸机设计1.1 产品方案制定1.2 连铸机机型选择1.3 连铸主要设备设计1.4 连铸主要工艺参数设计二、设计（论文）的基本要求1、说明书符合规范，要求打印成册。2、独立按时完成设计任务，遵守纪律。3、选取参数合理，要有计算过程。4、制图符合制图规范。三、推荐参考文献（一般46篇，其中外文文献至少1篇）期刊：序号作者题名J.期刊名称出版年月，卷号（期号）：起止页码。书籍：序号著者书写M.编者版次（第一版应省略）.出版地：出版 者，出版年月：起止页码论文集：序号著者题名C.编者.论文集名，出版地：出版者，出版年月：起止页码学位论文：序号作者题名D.保存地：保存单位，年份专利文献：序号专利所有者专利题名P.专利国别：专利号，发布日 期国际、国家标准：序号标准代号，标准名称S.出版地：出版者，出 版年月电子文献：序号作者.电子文献题名文献类型/载体类型电子文献的 出版或可获得地址，发表或更新日期/引用日期报纸：序号作者文名N.报纸名称，出版日期（版次）四、进度要求序号时间要求应完成的内容（任务）提要12012年6月25日一2011年6月27日调研、搜集资料22012 年 6 月 28 日-2012 年 6 月 29 日论证、开题32012年6月30 日-2012年7月4日设计计算42012年7月5 日-2012年7月9日绘图52012 年 7 月 10 日-2012 年 7 月 11 日抄写说明书、完稿、打印62012 年 7 月 12 日-2012 年 7 月 13 日答辩五、专业教研室审核意见教研室主任签字：年 月 日六、教案系审核意见教案副主任签字：年 月 日注： 1本任务书由指导教师编制完成，经教研室及所在系审核同意后生效。2本任务书一式两份（可复印），原件在毕业设计（论文）手册中，复印件由学生保存。3空白部分可根据内容多少自行增删。.装 订线.摘要本文着重介绍了 3801转炉设备先进技术结构在大型转炉上的应用，对380t 转炉设备进行了简要设计计算与理论研究。介绍了氧枪喷头在炼钢过程中的应用和设计氧枪的计算过程和步骤，并对 设计结果进行分析画出转炉及氧枪喷头的简图。关键词：炉型设计 炉衬设计 氧枪设计 喷头设计 枪身和水冷系统设 计Abstract：This paper emphatically introduces the advanced techniques and structures of 380t converter equipment applications to the large-sized converter The brief design calculation and theoretic research are carried out for the 380t converter equipmentFor the gun must be introduced in the steel process applications and designing oxygen of a computation process, and steps, and to design the analysis of the converter and oxygen of the gun must be simplified.Keywords: design of furnace design of lining design of oxygen lance design of nozzledesign of frame and liquid cooling system一、氧气转炉设计 11.1 氧气顶底复吹吹转炉炉型设计 11.1.1 原始条件 11.1.2 炉型选择 11.1.3 炉容比 11.1.4 熔池尺寸的计算 11.1.5 炉帽尺寸的确定 31.1.6 炉身尺寸的确定 31.1.7 出钢口尺寸的确定 41.1.8 底部供气构件设计 51.2 氧气转炉炉衬设计 51.2.1 炉衬材质的选择 51.2.2 炉衬的组成和厚度的确定 51.3 转炉炉体金属构件设计 51.3.1 炉壳作用 61.3.2 炉壳材质 61.3.3 炉壳厚度 61.3.4 转角半径 61.3.5 支承装置 7二 转炉氧枪设计 82.1 氧枪喷头尺寸计算 82.1.1 转炉氧枪喷头尺寸计算 82. 2转炉氧枪枪身尺寸计算 102.3 氧枪水冷系统设计 162.3.1 氧枪受热机理分析 162.4 氧枪升降机构与更换装置 18 结论 20参考文献 21 致谢 22设计一座工称容量 380 吨的氧气转炉及所使用的氧枪一、氧气转炉设计1.1 氧气顶吹转炉炉型设计1.1.1 原始条件转炉的公称容量为 380t1.1.2炉型选择本设计选择截锥形炉型-该炉型的特点：该炉型的熔池由一个倒置的截椎体组成。其特点是， 形状简单，炉底砌筑简便；其形状基本能满足炼钢要求，与相同容量的其 他炉型相比，在熔池直径相同情况下，熔池最深。1.1.3 炉容比炉容比系指转炉有效容积与公称容量之比值。转炉炉容比主要与供氧 强度有关，与炉容量关系不大。由于顶底复吹转炉吹炼过程比较平稳，产 生泡沫渣的量比顶吹转炉要少得多，喷溅少，因此其炉容比比顶吹转炉 小，但比底吹转炉要稍大。一般可选用0.850.95m3/t,最大不超过 1.00m3/t。本设计选用的炉容比为0.90m3/t.1.1.4 熔池尺寸的计算(1)熔池直径 D可按以下经验公式确定：iGD K (8-1)t式中D熔池直径，m；G新炉金属装入量，t,可取公称容量；K系数，参见表1-1；t平均每炉钢纯吹氧时间，min，参见表1-2。表 1-1 系数 K 的推荐值转炉容量/t2030 5050 120250K2.0 2.31.85 2.101.75 1.851.5 1.55表 1-2 平均每炉钢冶炼时间推荐值转炉容量/t100备注冶炼时间/min28 3 2(12 16)32 38(14 18)38 45(16 20)结合供氧强度、铁 水成分、所炼钢种 等具体条件确定注：括号内数系吹氧时间参考值。设计中转炉的公称容量为380t，取K为1.50, t取18min。可得:380D = 1.50= 6.892m18(2)熔池深度h计算由G = p V可得：1池G 380(m3)V = 55.9 (m3)池 p 6.81V55.9h = 池 二二 2.192 (m)0.573D 20.573 x 6.8922确定 D=6.892mh=2.192mh/D=2.192/6.892=0.318符合要求D 底=0.7D=4.824m(3)熔池其他尺寸的确定底部喷嘴直径dd=hK(F r)1/2取 K=6.0 Fr =700d=2.1926 x (700)1/2=13.808x10-3 (m) =13.808 (mm)1.1.5 炉帽尺寸的确定 炉帽倾角6。炉帽倾角6 一般为60。68。，小炉子取上限，大炉子取下限。本设计取 炉帽倾角为65 炉口直径 d 0炉口直径d0：设计部门推荐d/D-0.43-0.54。大型转炉取下限，小型转炉取 上限。本设计取 0.48。d0=0.48D=0.48x6.892=3.308m 炉帽高度 H帽为了维护炉口的正常形状，防止因砖衬蚀损而使其迅速扩大，在炉口上 部设有高度为H 口=300400mm的直线段。炉帽高度为：1H 二(D - d )tan6+ H(8-4)帽 20口=0.5x (6.892-3.308) tan65+0.4=4.24( m)那么，炉帽总容积为：兀兀V 二(H - H )( D2 + Dd + d2)+ d2H帽 12 帽 口4口兀兀X(4.24-0.4)X(6.8922 + 6.892x3.308 + 3.3082)+ _x3.3082 x0.4 124=85.07m31 . 1 . 6炉身尺寸的确定(1) 炉膛直径D 膛=D=6.892m(2) 根据选定的炉容比为0.90m3/t,可求出炉子的总容积V 总=0.90x380=342m3V 身=V 总-V 池-V 帽=342-55.9-85.07=201.03m3(3)炉身高度201.03二 二 5.39m (m)x 6.89224 供气构件炉型内高 H 内=h+H 帽+H 身=2.192+4.24+5.39=11.822m1.1.7 出钢口尺寸的确定 出钢口直径d出出钢口直径决定出钢时间，随炉子容量不同而异。通常又下面的经验式确 定：d f ： 63 + 1.75G = 63 +1.75 x 380 =0.27m岀式中G 转炉公称容量，to 出钢口衬砖外径：d =6 d =6x0.27=1.62(m)ST 出 出钢口长度： L =7d =7x0.27=1.89(m)T 岀 出钢口位置：出钢口位置通常设在炉身与炉帽耐火材料的交界处，这样出钢时，钢 能集中到帽锥处，保证了出钢时出钢口上方的钢水始终处于最深状态，钢 水能在一定压力下以较快的流速流出、流净；若出钢口设在炉帽或炉身部 位中段，出钢时在出钢口见渣时，炉内还有部分钢水没有流净，钢水夹 渣。 出钢口倾角卩：选择0。倾角。卩太大，增加了出钢口的长度，也增加了钢流在空气中的暴露时间， 增加了钢液的吸气和热损失。本设计采用了 0。角。这样的优点是：a. 可以缩短出钢口长度，便于维护；b. 可以缩短钢流长度，减少钢流的吸气和散热损失；c. 出钢时炉内钢水不发生漩涡运动，避免钢流夹渣；d. 出钢时钢包车行走距离短，出钢口倾角大，则行车距离长。1.1.8 底部供气构件设计本设计为增加废钢型顶底复合吹炼法。不仅在转炉底部布置喷吹惰性气体 或中性气体 N2 来加强搅拌，还考虑在转炉底部喷吹小部分燃料与氧气。为炉膛 提供更多热量，补偿废钢加入所吸收的热量，使转炉冶能够炼顺利进行。 底吹气体N2 、ArB =0.04m3/(min.t)N2B =0.05 m3/(min.t)ArPAr2 8MpaPN21 8 Mpa本设计的底部喷吹N2、Ar,选择细金属管砖式供气气体。1.2氧气转炉炉衬设计1.2.1 炉衬材质的选择 工作层：采用煤炭砖。煤炭砖采用天然菱镁矿和天然鳞片石墨为原料， 用改质沥青和酚醛树脂做复合粘结。 永久层：一般用烧成镁砖或高铝砖。1.2.2 炉衬的组成和厚度的确定炉衬由永久层、填充层、和工作层组成。永久层紧贴炉壳，修炉时一般不 予拆除。该层用镁砖砌筑，填充层介于永久层与工作层之间，用焦油镁砖捣打 而成，厚度约为100mm。工作层由镁砖和焦油白云石砖综合砌筑；炉帽用二步 煅烧镁砖。根据380t转炉炉衬衬材，本设计采用表1-2所示的值炉衬厚度永久层厚度/mm填充层厚度/mm工作层厚度/mm炉帽230100650炉身115100850炉底2301956001.3转炉炉体金属构件设计炉壳通常由炉帽、炉身和炉底三部分组成。1.3.1 炉壳作用转炉炉壳类似于一个承受高温、高压的容器，它在使用过程中要承受下 作用力。静载荷产生的应力动载荷产生的应力 炉衬的膨胀应力 热应力 其他应力1.3.2 炉壳材质根据炉壳的使用特点，要求炉壳使用的材质应具有在高温时耐时效性、抗 蠕变及良好的成型性和焊接性能，大型转炉用低合金钢，如Q235、16Mn15MnTi、14MnNb 等。1.3.3 炉壳厚度炉壳内径为 D 壳内=6.892+(0.115+0.100+0.850)X2=9.022(m)炉壳内型高度为 H 壳内=(0.6+0.23+0.195)+11.822=12.847(m)综上所述，转炉总高H :总H =12874+75=12949mm；总转炉外壳直径：D =9022+85 X 2=9192mm。壳H 12949验算高径比：总 9 9 =1.41,符合要求的范围(1.251.45)。D9192壳1 .3 .4转角半径SR=SR (5 =950mm12W 身SR =0.5R =0.5x1025=512.5mm3底SR1 -炉壳帽锥与直筒段相接处转角半径；sr2-炉壳池锥与直筒段相接处转角半径；sr3-炉壳池锥与炉底球冠连接处转角半径；8、8 -分别为炉身、炉底的衬砖总厚度。 身底1.3.5 支承装置(1)托圈托圈的断面形状为矩形 托圈与炉壳之间的间隙 ， mm =0.03DL=,DL-炉壳外径所以 =0.03x9192=275.8mm 托圈的内径 DnDn=DL+2A =9192+2 X 275.8=9743.6mm 托圈的外径 DwDw=Dn+2B=9743.6+2x850=11443.6mm 托圈断面高度 HH=0.23HL=0.23x12949=2978.27mm 托圈断面宽度 B根据推荐值选取 850mm 托圈盖板厚度81=0.050H=0.050x2978.27=148.91mm 托圈腹板厚度82=0.09H=0.09x2978.27=268.04mm验算高宽比-=空827二3.50符合推荐值B 850(2) 耳轴与托圈的连接方式法兰螺栓连接(3) 炉壳与托圈的连接选用吊挂式连接装置。该结构是用螺栓将炉壳吊挂在托圈上，三个螺栓在圆周上呈 120 布置，且与焊在托圈盖板上的支座绞接。(4) 耳轴耳轴直径的确定不同容量的转炉耳轴直径如表1-3-1所示转炉容量/t3050130200300耳轴直径/mm6306508008208509001000105011001200根据需要本设计选择的耳轴直径为 1280mm二 转炉氧枪设计2.1 氧枪喷头尺寸计算喷头主要参数计算公式(1) 氧流量计算氧流量是指单位时间通过氧枪的氧量(m3/min )。氧流量的精确计算,根据物料平衡求得。简单计算氧流量则可用下式：氧流量二每吨钢耗氧量x岀钢量吹氧时间m3/min对于普通铁水，每吨钢耗氧量为5565m3/t，对于咼磷铁水，每吨钢耗氧量为6069m3/t。本设计取57m3/t.(2) 喷头孔数现代转炉氧枪都用多孔喷头，本设计采用七孔喷头。(3)理论计算氧压及喷头岀口马赫数 M理论计算氧压(又称设计工况氧压)是指喷头进口处的氧气压强，近似等 于滞止氧压P，它是喷头设计的重要参数。喷头出口马赫数M是喷头设计的另0一个重要参数，目前国内外氧枪喷头出口马赫数 M 多选用 2.0 左右。 M 值与滞止氧压P和喷头出口压力P的比值(P/P )有确定的对应关系。如图1-4-1。 00图1-4-1 M与Po、V之间的关系&80J.02.52.05804S0100.53WM1.5 1.7 3.92.3 2.5 E.7M氧射流出口温度/K氧射流出口音速/m/sV/m/sP/MPa01.52002704050.3712.01612424850.7902.51292175421.7263.01041955823.711假定氧气滞止温度为290K,炉内环境压力为l.OIMPa表 1-4-1 M 、V、P 之间的关系02.1.1 转炉氧枪喷头尺寸计算公称容量 380t 转炉设计氧枪喷头尺寸。采用普通铁水。冶炼钢种以碳素结 构钢和低合金钢为主。(1) 计算氧流量取每吨钢耗氧量为57m3,纯吹氧时间为18min，出钢量按公称容量380t计算，则通过氧枪的氧流量：=1203 (m 3 /min)每吨钢耗氧量x出钢量 57 x 380q =v吹氧时间18(2) 选用喷孔出口马赫数与喷孔数马赫数确定原则已如前述。综合考虑，选取马赫数M=2.0。参照同类转炉氧枪使用情况，对于380t转炉喷孔数取7孔，能保证氧气流股 有一定的冲击面积与冲击深度，熔池内尽快形成乳化区，减少喷溅，提高成渣 速度和改善热效率。(3) 设计工况氧压根 据 等 熵 流 表 ， 当 M=2.0 时 , P/P = 0.1278 ； 取 喷 头 出 口 压 力 oP= P = 1.3x105 MPa ( P 为炉膛压力，此处按近似等于大气压力计算)，则 膛膛喷口滞止氧压：PP二 10.17x 105Pao P/ P0取设计工况氧压近似等于滞止氧压。(4) 计算喉口直径喷头每个喷孔氧气流量1203T=171.86 (m3/min)由上式可求出d=0.048m=48mmA x P由喷管实际氧气流量计算式：q = 1.784 C0_D血取 CD = 0.90 , T = 290K，又七二 1017 x 105 Pa，代入上式，则v-290171.86 = 1.784 x 0.90 x 竺 x 10.17 X1054(5) 求喷孔出口直径根据等熵流表，在M=2.0时，A / A二1.688, 出喉故喷孔出口直径：d = J1.688d = Vj）。又中心氧管外径d二245mm，中层套管外径d2=335mm,贝V1外2 外环缝间隙流通面积：Aj 二qmwV53600 二 0.0167m2出水通道面积为：Ap =红=300= 0.01389m 2 = 138.9cm 2V 6 x 3600p所以，中层钢管的内径：d =：竺 + (d )2 = ：4x0.0167 + 0.2452 二 0.285cm 二 285mm2兀i外兀根据标准热轧无缝钢管产品规格选取中层钢管为0335mmx 25mm。xO-（0.245）2- 5忌）v =j 3600符合要求同理，外层钢管内径14 A d 二p + (d )23: 兀2外.4 x 0.01389+ 0.3352 二 0.360cm 二 360mm根据标准热轧无缝钢管产品规格选取外层钢管为0 402mm x 20mm。3600xn , x曬2 )2-6335=564-)符合要求中层套管下沿至喷头面间隙h的计算该处的间隙面积为qA = 75 Q，X mw h - 0 V h750cX 8X30OOO 二 0-0078m2故h = n(0.285?0.335厂n x就霊扩呎00 =曲氧枪总长度和行程的确定根据公式氧枪总长为h =300mm0h =H - h - h 二 11.822- 2.192 - 0.4 二 9.230(m) =9230(mm)1 内 0取 h =500mm2h =4000mm h =3500mm34h =1000mm5h =800mm6h =2000mm7h =700mm8H hl+h2+h3+h4+h5+h6+h7+h8=9.230+0.500+4.000+3500+1.000+0.800+2.000+0.700=21.730m式中hl氧枪最低位置至炉口距离，mh2炉口至烟罩下沿的距离，一般为350500mh3烟罩下沿至烟道拐点距离，一般取30004000mh4烟道拐点至氧枪孔的距离，mh5为清理结渣和换枪需要的距离，mh6根据把持器下段要求决定的距离，mh7把持器的两个卡座中心线间距离，mh8根据把持器上段要求决定的距离，m 氧枪行程为：H行=hl+h2+h3+h4+h5=9.230+0.5+4.0+3.5+1.0 =18.230m2.3 氧枪水冷系统设计氧气顶吹转炉吹炼过程中氧枪收到炉内高温环境的作用，其受热状态较为 复杂。为保证氧枪正常吹炼和提高枪龄，必须对氧枪受热状态进行正确分析， 才能设计出良好的氧枪水冷系统。吹炼过程中炉内强大的热流传给氧枪外层套管外壁，再经过传导传热方式 将热量传给外管内壁，然后由高压冷却水通过对流传热进行冷却。下面根据转 炉吹c炼实际情况，对氧枪的受热机理进行简略的分析。2.3.1 氧枪受热机理分析 氧枪喷头端面及其附近侧面受氧气射流冲击而形成高温反应区的 辐射传热。反应区的温度一般认为可高达2200-2400C，产生很大的热流，但由 于端面面积小，传给氧枪的实际热量并不大。 吹炼中、后期炉内充满着泡沫渣。实测表明，泡沫渣高度可达炉 膛高度的三分之二。此时氧枪下部实际埋入泡沫渣中吹炼。氧枪枪身下部必然 会凝结一层炉渣。这时炉内泡沫渣将通过凝结在枪身的渣壳向氧枪传热。凝结 炉壳内层温度应接近氧枪外壁温度，而渣壳外层的温度应为炉渣熔点。渣壳的 侯度由氧枪冷却条件、炉渣熔点、炉渣温度和炉渣内氧枪传热条件决定，一般 渣壳厚度为 1020mm。 深入炉内的氧枪上部没有凝结炉渣，直接受炉壁的辐射传热。炉 壁温度等于钢水温度。 在氧气射流冲击下，大量金属飞溅，一部分作用于喷头端面，一 部分为氧气射流所吸引，冲刷喷头外壁和同喷头相连的枪身外管壁。这种高温 的金属液滴直接冲刷氧枪，将传给氧枪以巨大热流。 眼罩中的高温烟气也对氧枪进行辐射传热。对燃烧法除尘系统，眼罩中烟气温度决定于空气燃烧指数，一般为1800C左右。未燃法除尘系统， 眼罩中的烟气温度可取炉气出口温度，一般为1500C左右。综上所述，氧枪接受的热量主要来自熔渣向氧枪传热、炉壁的辐射传热和 飞溅金属液滴的传热。飞溅的金属液滴在泡沫渣没有形成之前，可能起很大作 用，当泡沫渣形成以后，飞溅的金属液滴将为泡沫渣所吸收，它的传热作用将 大大减轻。上述分析仅仅是从热平衡角度对转炉氧枪受热机理进行分析。至于烧抢则 是瞬间的局部巨大热流所引起的。根据计算，氧枪单位面积平均热流并不大， 而局部瞬时出现的热负荷则比平衡热负荷大许多倍。如大片钢水直接冲刷氧枪 便是这种情况。对此，在氧枪水冷系统设计时，必须予以充分注意。进行氧枪水冷系统设计时应当首先确定氧枪墙体尺寸，然后进行氧枪传热 计算及冷却水流量、流速计算，确定要求的供水压力等。(1) 氧枪热平衡计算：冷却水消耗计算qc(t t )21氧枪吸收的热量；kJ/(m2 h)t进水水温，取20C；1t 出水水温，取 45C2c 冷却水的比热容，c =4.184X103kJ/(kgC)q 二 q F1qi氧枪单位表面积上每小时吸收的热量，q二0.983x106kJ / (m2 h)1F氧枪外层管的总表面积，m2F 二兀 x d x l3外3d 二 0.402m l 二 H x80%=80% x 21.730=17.384(m)3外3 枪0.983 x106 x兀 x 0.402x17.3844.184 x103 x (45 20)=206.218(m3 / h) 300(m3/h)证明前面设计中选择的冷却水消耗量是足够的，且也是合适的。(2) 冷却水阻力计算：中层管长L二9 0 x%=x 9 0 %2 1.， 外层管长j枪L 二 80%xH =80%x21.730=17.384(m)，冷却水进水实际流速 V 二 5.01m/s， p枪j出水实际流速V二5.64m /s，底部间隙处水速V二8m/s，180局部阻损系数 ph+gpv2h-l pV2l pV2h =九-4 j + 九-pp失1-2j 2dp 2dejepp水的密度，p 二 1000kg / m3 ；九、九进、出水管的摩擦阻力系数，九=0.036,九=0.038；jpjpd 、 d 进、出水管的有效直径,ej epd 二 d d =(0.285 0.245)m ； d 二 d d =(0.3620.335)mej 21外ep 32外19.557 x1000x (5.01)217.384x 1000x (5.64)21000x 82h =0.036 x+0.038 x+1.5 x失1-22 x (0.285 0.245)2 x (0.362 0.335)2=220897 + 389132 + 48000=26.46X 105 (Pa)2.4 氧枪升降机构与更换装置为了适应转炉冶炼操作要求,一炉钢吹炼过程中需要多次升降氧枪以调整 枪位。因此,氧枪升降机构和更换装置应具有以下特性。应具有合适的升降速度并可以变速。冶炼过程中氧枪在炉口以上应快速升 降,以缩短冶炼周期；当氧枪进入炉口以下时则应慢速升降,以便准确控制枪 位来控制熔池反应。目前国内大、中型转炉氧枪升降速度,快速高达 50m/min,慢速为5m/min左右，小型转炉一般为815m/min。应保证氧枪升降平稳,控制灵活,操作安全,结构简单,便于维护。 应具有安全连锁装置。为了保证安全生产,氧枪升降机构设有下列安全连 锁装置。 当转炉不在垂直位置时,氧枪不能下降。当氧枪进入炉口后,炉 子不能做任何方向的倾动。 当氧枪下降到炉内经过氧气开、关点时,氧气能自动切断。 当氧气压力或冷却后随压力低于给定值,或冷却水升温高于给定 值时,氧枪能自动提升。 车间临时停电时有可能利用手动控制,使氧枪自动提升。 (1)氧枪升降机构的组成当前氧枪升降机构的基本形式是用起重卷扬机垂直升降氧枪。有如下两种类型： 单卷扬型氧枪升降机构 双卷扬型氧枪升降机构升降卷扬机变速方式 有电动机变速和爽电动机-行星差动减速器变速两种。(2)升降小车与固定导轨 升降小车在固定导轨引导下，一方面使得氧枪严格沿垂线升降，另外亦可 减轻吹炼时氧气流不稳定所造成的管体振动。升降小车主要由车架、车轮及制动装置组成。(3)安全装置断电事故保证装置。断绳保护装置。 制动装置。 失载保护装置。 氧枪极限位置保护。 各机构和各工艺操作间的电器联锁。(4)氧枪更换装置 换枪装置的作用是在氧枪损坏时，能在最短时间内将备用氧枪换上投入工 作。单卷扬型升降机构，一般使用安装在转炉跨最高平台上的横移小车换枪。该 装置主要由横移小车、横移小车传动装置及氧枪升降装置组成。结论熔池直径6.892m炉型内高11.822m熔池深度2.192m出钢口直径0.27m炉底直径4.824m出钢口衬砖外径1.62m炉底锥角115出钢口长度1.89m炉口直径d03.308m出钢口倾角B0帽锥角65炉壳内径D士壳内9.022m炉帽咼度H4.24m炉帽工作层0.650m炉身高度5.39m炉底工作层0.600m炉底永久层0.425m炉帽永久层0.150m炉身填充层0.100m炉帽钢板0.075m炉身钢板0.085m炉底钢板0.075m托圈高度2.97827m托圈宽度0.850m盖板厚度0.14891m腹板厚度0.26804m耳轴直径1.280m喷头类型七孔拉瓦尔型喷孔夹角18喉口长度0.020m喉口直径0.048m扩张段长度0.080m供氮强度0.04m3/(min t)供氩强度0.05m3/(min t)氧枪总长度21.730m氧枪行程18.230m参考文献1冯聚和炼钢设计原理M.冶金工业出版社，北京：2009, 82李传薪钢铁厂设计原理（下册）M.冶金工业出版社，北京：2005, 83高泽平炼钢工艺学M.冶金工业出版社，北京2006,84曲永印北华大学学报J（自然科学版），2001,2（05）致谢本研究及设计是在尹雪亮老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。他严肃的 科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。 从设计的开始到完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持。老师不仅 在学业上给我以精心指导，同时还在思想、生活上给我以无微不至的关怀，在 此谨向老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。