卸料平台方案 (2)

水岸新都三期一标段工程卸料平台施工方案编制单位：湖南省第六工程有限公司编 制 人： 审 核 人：编制时间：2011年10月卸料平台施工方案一、概况 本工程位于长沙市长沙县跳马乡石燕湖大道旁，包含1#、2#、12#、13#、14#、15#会所及商业、16#商业、17#幼儿园，建筑面积为97532.70。其中地下室约为4000；本工程建筑结构形式为框架剪力墙结构，设计使用合理年限为50年，抗震设防烈度为六度，耐火等级为地下一级，地上一、二级，建筑类别为一、二类居住建筑，屋面防水等级为级，地下室防水等级为二级，工程采用商品混凝土。 栋号建筑层数建筑高度建筑面积1#栋地下1层、地上32层93.25m131692#栋地下1层、地上33层96.15m2715712#栋地下1层、地上30层87.45m2428613#栋地下1层、地上28层81.65m1258514#栋地下1层、地上29层84.55m1114815#栋共2层16.3m486516#栋共3层16.85m1875.7117#栋共3层13.45m2595.1二、卸料平台选用方案 15#、16#、17#楼及其他栋号的五层以下采用落地式斜料平台，1#、2#、12#、13#、14#楼五层以上采用工具式斜料平台， 1#、13#、14#楼各搭设3个卸料平台，1#、12#楼搭设6个卸料平台。（1）落地式斜料平台落地式斜料平台采用钢管扣件搭设；斜料平台除四周设置通长剪刀撑外，每隔2米设置一道横向剪刀撑，每隔两步架与建筑物拉结一道，连墙件不得与外架相连；平台面板和侧面防护均采用18厚木胶合板，不得采用密目安全网；立杆落在地基上时，底部浇筑100厚C15混凝土垫层作为斜料平台架基础；立杆落在商铺顶板上时，底部垫木板且商铺顶板下部支撑加固。卸料平台限载1吨，使用时应挂限载牌。具体搭设详见下图。（2）工具式斜料平台工具式斜料平台采用槽钢、钢管、木胶合板制成，槽钢与槽钢、钢管之间焊接成整体，槽钢和钢管涂黑黄或红白相间警戒色，自重约1.2t；斜料平台拉索采用6*19+1、直径21.5的钢丝绳，每根钢丝绳设M24螺栓式卡环一个，每根钢丝绳两端头设3只钢丝夹具，夹具螺栓直径15.8，每根钢丝绳必须预埋一个吊环，单独受力，以增加安全系数。卸料平台安装时按照图示吊点起吊，并应试吊，使平台基本水平，外侧略高于内侧。卸料平台限载1吨，使用时应挂限载牌。具体搭设详见下图。卡环位置及做法详见图：三、施工操作1、落地式卸料平台1.1立杆 卸料平台立杆纵、横间距1000mm，横杆步距1500。内立杆距外架边缘500mm。立杆接头必须采用对接扣件连接，对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不同时设置在同步距内，同步距内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于500mm。立杆与横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差，应不大于架高的1/200，且全高偏斜不大于100mm。1.2横杆横杆步距1500mm，横杆设置在立杆内侧，其长度为3跨。在同一步中，纵、横向水平杆应四周交圈，用直角扣件与角部立杆固定。必须设置纵、横向扫地杆。纵、横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。1.3 连墙杆脚手架每2步设拉结点，与建筑物可靠拉结，不得与外架连接。拉结点均匀分布，并设置在立杆上，拉结点必须同时拉住里外立杆。拉结点在两框架柱中间的框架梁内预埋48钢管用扣件与连墙杆相连。拉结点宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵开始设置。拉结点处连墙件应水平设置，当不能水平设置时，与卸料平台连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。1.4 剪刀撑 卸料平台必须在外侧立面设置剪刀撑，并由底部至顶及沿脚手架水平方向连续设置。剪刀撑与地面夹角4560，每组剪刀撑连接34根立杆，斜杆除两端用回转扣件扣紧外，在中间应增加24个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接点距离不大于500mm。剪刀撑杆件的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑刷黑、黄漆间隔500mm。1.5平台面和防护 操作层平台面板和侧面防护均采用18厚木胶合板，不得采用密目安全网。2、悬挑式卸料平台2.1悬挑式卸料平台制作 根据悬挑式卸料平台施工图，采购所需材料，在施工现场进行加工支座。2.2悬挑式卸料平台安装 在楼板、梁混凝土浇筑时，按要求在卸料平台安装位置预埋卡环。悬挑式卸料平台安装采用塔吊吊装，吊装前应先试吊，然后将卸料平台吊至安装部位，将卸料平台槽钢固定按在预埋卡环上，再按要求安装斜拉钢丝绳，使平台基本水平，外侧略高于内侧，然后松开塔吊吊绳。2.3悬挑式卸料平台拆除悬挑式卸料平台的拆除拆除步骤与安装步骤相反。四、施工安全1、落地式卸料平台搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、卸料平台施工前向操作人员进行书面技术交底，施工人员必须按技术交底进行操作。3、施工人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋。4、 卸料平台的构配件质量与搭设质量或安装质量，应按有关规范要求进行检查验收，合格后方准使用。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止卸料平台的搭设与拆除作业。6、 卸料平台安装或搭设及拆除时，地面应设围栏和警戒标志，并设专人监护，严禁非操作人员入内。7、卸料平台堆放重物不能超过卸料平台限载重量。8、悬挑式卸料平台安装与拆除时塔吊信号工必须在卸料平台施工操作面旁边，准确指挥卸料平台的吊装。卸料平台计算书落地式卸料平台一、横杆的计算: 横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 按照横杆上面的脚手板和活荷载及物体荷载作为均布荷载计算横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0=0.35kN/m 活荷载标准值 Q=1.51.0=1.5kN/m 物体荷载标准值 P3=（1. 00*9.8/3*5）=0.65 kN/m 荷载的计算值 q=1.2（0.038+0.35+0.65）+1.41.5=3.35kN/m横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.351.02/8=0.603kN.m =0.603106/5080.0=118.7N/mm2 横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.35+0.65+1.5=2.54kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.541000.04/(3842.06105121900.0)=1.32mm 横杆的最大挠度小于1000.0/150=6.67与10mm,满足要求!二、扣件抗滑力的计算: 水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.0=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.01.0=0.35kN 活荷载标准值 Q=1.51.01.0=1.5kN 物体荷载标准值 P3=（1.00*9.8*1.0/3*5）=0.65 kN/m 荷载的计算值 R=1.2（0.038+0.35+0.65）+1.41.5=3.35kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。故单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!三、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248，最高处30米。 NG1 = 0.12530.000=3.75kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.3501.01.0=1.181kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.01.0=0.338kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.030=0.300kN（5）物体荷载: NG5=1.09.81.01.0=14.7 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4+NG5 =16.611kN。活荷载标准值 NQ =1.5kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.110 Us 风荷载体型系数：Us = 0.480 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.1100.480 = 0.131kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=21.72KN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=27.6kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 154.91 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=27.6kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.075kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 160.40 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.751kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!悬挑式卸料平台一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):9.80。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：1.5。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.8，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.9；平台计算宽度(m)：2.50。 二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，间距1.5m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 Wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 1.50= 0.525kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为9.80kN，转化为线荷载： Q2 = 9.800/3.0/（2.502） 1.50= 0.613kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.525+0.613+0.14) = 1.534kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4 2.001.52.502= 6.3kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 2.6681.2502/8+12.61.25/4=4.978kN.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =4.978103/(1.0580.50)=58.89 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =58.89 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求。4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.5058.00235/(1.25140.00235.0)=1.8；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.913；次梁槽钢的稳定性验算 =4.978103/(0.91380.500)=67.73 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =67.73 N/mm2 小于次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求。三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 Wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.14kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.14) = 0.35kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.5342.50+6.3)/2=5.07kN； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，得到：最大支座反力为 Rmax=11.16 kN；最大弯矩 Mmax=10.57 kN.m。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =10.57106/1.05/80500.0+6.83103/1851.000=128.7 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 128.7 N/mm2 小于主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求。4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.558.0235/(4800.0140.0235.0)=0.467；由于 b小于0.6，故可得 b=0.467；主梁槽钢的稳定性验算 = 3.19106/(0.46780500.00)=84.86N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 84.86N/mm2 小于 f=205.00,满足要求。四、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (6/(4.8) = 0.781；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 11.16/ 0.781 = 14.29 kN；五、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为14.29kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取14.29kN，=0.82,K=6，得到：d=14.46mm。钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求，本卸料平台钢丝绳为21.5，故满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=14290N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=142904/(3.14250.002)1/2=13.49mm。本卸料平台拉环直径为15.8，故满足要求。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。14