《灌装机械》PPT课件.ppt

4.4 灌装系统设计,六、灌装装置基本参数的设计计算 （一）灌装机的工艺计算 （二）阀端孔口流量的计算 （三）灌装时间的计算 （四）充气和抽气时间的计算 (五) 生产能力的计算,七、机械计算,一）灌装机的工艺计算 1.输液部分计算 液体产品从贮液槽送往贮液箱的输液管一般为圆管,因此尺寸的确定就是合理选择圆管的内径和壁厚。 圆管内径的确定 设输液管的内径为 ,其截面积为 ,液体在 管内流动的速度为: , 为流经管道任一截面上液料的体积流量 那么,输液管的内径为: (4-1),又 (4-2),式中: 重量流量.指单位时间内流经管道 任一横截面 的液料重量;kg/s 液体产品的密度;kg/m3 G每瓶灌装液料的重量;kg/pc 灌装的最大生产能力,pcs/h。,流速u一般根据经验选取,这是因为流速增大,管径则小,虽使材料消耗和基建投资减少,但增大了流体的动力消耗,又使操作费用提高,因此,在设计时应根据具体情况参考表4.2选取,根据体积流量V及u流速代入公式计算所等于的管径,还必须根据工程手册中查取的规格圆整。 圆管壁厚 一般根据管子的耐压和耐腐蚀等情况,按标准规格选定壁厚。 高位贮液槽安装高度或液料输送泵的功率计算 要在单位时间内供给灌装机贮液箱一定量的液料,其能量可以来自高位贮液槽的位能,也可以来自输入泵的机械能,究竟需要多少能量呢？,这可由流体力学中能量守恒的柏努利方程式来求解,一般先取供料开始及终了的两个截面作为分析面,即取液槽的自由液面作为1-1液面,取灌装面贮液箱中进液管口作为2-2截面,然后列出两截面间的柏努利方程式: (4-3),为损失压头,它包括直管阻力损失 及局部阻力损失 之和,其计算方法可查阅流体力学的有关资料。,式中:Z 为位压头;,为静压头;,为动压头,其中为动能修正系数,层流时=2,紊流时1,计算开始时,一般可先假定1,最后根据计算结果可再进行验算、修正;,He 为泵的压头,它指单位重量的液料通过泵后获得的能量;,例1,有一台等压法灌装机，其最大生产能力Qmax=15000 pcs/h，每瓶的液料质量G = 0.5kg/pc。液料密度=0.996103kg/m3,黏度=0.89410-3Pa.s,储液箱内的气体表压强P2=98.0665kPa，输液管采用无缝钢管38mm4mm，截面积A=707mm2，总长L=20m，管路上需安装2到3个标准弯头，2个球心阀，为了保证灌装机正常工作，确定：,1）若采用高位槽供料（双点划线），该槽对储液箱进液管出口截面的安装高度； 2）若采用输液泵供料（实线），而且储液池液面低于储液箱进液管出口截面Z2=3m，该泵所需的轴功率（效率=0.7）,解：1）求高位槽的安装高度Z1 设高位槽的自由液面为1-1，储液箱进液管出口为2-2，可列出相应的伯努利方程式,高位槽液面与大气接触，按表压计算，P1=0，故,高位槽液面较大，流速u1甚小，可忽略不计，故,取截面2-2为计算基准，故,再根据已知条件，依次求得：,为求管子损失压头h，需先算出雷诺准数,由于Re2320，可知液料在管内是紊流的，流动修正系数可取=1.另外，取管的绝对粗糙度=0.2，查表得摩擦系数=0.035，则直管阻力损失压头,又查表得标准弯头阻力系数 1=0.75，球心阀全开时阻力系数4=1.若各安装两个弯头和球心阀，则局部阻力损失压头,代入相关值得：,可见，本例中所需高位槽的液位太高，不便应用。,2）求输出泵所需的轴功率N 设储液池的自由液面为1-1，储液箱仍为2-2,取z1=0，z2=3m,代入有关值，可得泵压头,则输液泵所需的轴功率,管路上多了一个标准弯头，故损失压头,（二）阀端孔口流量的计算 液料经灌装阀端孔口的体积流量，表示为,A0孔口的流通面积，m2,u0孔口的液料流速，m/s,（二） 液料流量的计算 经过灌装阀孔口出流的液料体积流量为： (4-1) 式中: 孔中截面上液料的流速; 孔口中液道口的截面积。 液料流速 可以由孔口截面及贮液箱(或定量杯)中自由液面间列柏努利方程式求得。 (4-2),式中: 为灌装时贮液箱自由液面的液料流速根据液体流动的连续性方程式,可将 折算成 ,而阻力损失h也可写成用 表达的一般形式,则上式可改写成为：,(4-3) (4-4) 式中: 贮液箱(或定量杯)自由液面的面积; 贮液箱(或定量杯)自由溢面的速度折算系数,对于贮液箱情况,因自由面积较大故可取 ; 从由自液面至灌装嘴口截面之间，因通流截面积不同各段流道的速度折数系数; 各段直管阻力系数之和; 各种局部阻力系数之和。,由此,可求得孔口截面上液料的流速为 (4-5) 因此,经孔口出流的液料流量为: (4-6) 式中: C灌装阀中液道的流量系数; Y孔口截面上的有效压头(包括静压头与位压头)。,由上式可见,液料体积流量主要是三个参数的函数,这三个参数为：(1)液道流量系数C, (2)孔口截面积 , (3)孔口截面上有效压头。,(三)灌装时间的计算 1. 灌装的水利过程 根据水利学知识,液料由贮液箱或定量杯经过灌装阀流入待灌瓶内,这一过程应该看成是液体的管嘴出流,按照定量方法和灌转阀的嘴口伸入瓶内位置的不同,又可分成以下几种情况:,图4.30 高度定量 图4.31 高度定量 图4.32 定量杯定量 图4.33 定量杯定量 短管灌装 长管灌装 短管灌装 长管灌装,定量方法和灌装阀管口伸至瓶内位置的不同对灌装时间影响亦不同 控制液位定量的短管灌液过程 控制液位定量的长管灌液过程 定量杯定量的短管灌液过程 定量杯定量的长管灌液过程,1.控制液位定量的短管灌液过程,若管口伸至瓶颈部分，储液箱内液位保持不变，储液箱和待灌瓶内压力也基本不变，则该灌装过程属于稳定的管口自由出流，亦即液料体积流量V是常量。,设料瓶的定量灌液容积为V0（m3），则所需灌液时间,可见，提高生产能力关键在于提高体积流量，为此，应设法增加C、P、Z1和A0几个参数。但是，增加C、P、Z1尚应考虑液流过快，以实现稳定的灌液过程；而增加A0也应考虑瓶内液面超过回气管口能及时达到定量的精度。,2.控制液位定量的长管灌液过程,若管口接近瓶底，其灌液过程分两步进行：在液面尚未接触管口之前，属于稳定的管口自由出流，此灌液时间t1 参阅前面公式计算。而当液面淹没管口后，因作用在管口上部的静压头随着瓶内液位的逐渐上升而增强，属于不稳定的管口淹没出流，即孔口的截面静压头是液料体积充量V的函数。,设瓶子内腔截面积为Fb（m3），当液料淹没管口的高度为h时，可得瞬时t的体积流量近似计算式,对于瓶的内腔截面积：一般瓶体部分为截面积不变（令为Fb1）的圆柱体,而瓶颈部分的截面积（令为Fb2）随瓶的高度而变化,因此,灌液时间也应分两部分来求积分 从开始淹没管咀孔口至瓶内灌满定量液料为止所需灌液时间应为:,式中，h瓶体部分离开管口的最大高度； h-瓶颈部分灌装定量液料后离开管口的最大高度； hi-将瓶颈部分分割成n段，对容积为Vi（=Fb2dh）的第i段液料离开管口的高度；,3.定量杯定量的短管灌液过程,若管口伸至瓶颈部分，随着定量杯内液位逐渐降低，液体流速也会相应减慢，故此灌液过程应属于不稳定的管嘴自由出流，即液料体积流量V是变量，它是孔口截面压头的函数。 当定量杯内液料降至任意位置时,流经管嘴孔口的液料瞬时流量,式中: F0定量杯的截面积; dz定量杯液料高度的微小增量; dt对应于增量F0dz的时间 式中负号表明定量杯内液料高度是随时间增长而减少的,式中：Z1从管嘴孔口至定量杯内充满液料时的高度; Z2 从管嘴孔口至定量杯内流完液料时的高度。,将上式转换为：,定量杯内液料全部注入瓶内所需灌液时间应为:,假如定量杯的截面积A0不是常数而是变数,那么,可以由随高度变化的函数关系A=A(z)代入积分式求得,也可以由图解析法来解决:首先画出定量杯的三视图,然后沿定量杯高度方向用若干水平截面将其分割,计算出定量杯被分割的每个部分的容积 ,再近似取灌装每份容量时所对应的孔口截面上的平均有效压头就为该部分不变的有效压头 ,则灌装每份容量所需时间应为: (4-11) 因此,可以求得流完定量杯内液料所需的时间为: (4-12) 只要将定量杯分割的分数取得足够大,就可以使计算能获得足够的精确度。,4.定量杯定量的长管灌液过程,若管口接近瓶底，那么，此灌装过程也可分两步进行计算：整个罐装时间应包括淹没管嘴前、后两部分时间的和。 当灌入瓶内液料尚未淹没管口之前，属于不稳定的管口自由出流,其灌装时间t1，其计算方法前面己述； 当液料淹没管口之后，属于不稳定的管嘴淹没出流,即液料流量V是孔口截面上的位压头和静压头的函数,所需的灌液时间为t2。,当液料在瓶内淹没管嘴孔口高度h时,相应定量杯的液料高度为z,这时流经管嘴孔口的瞬时流量为: 欲解上式,必须首先求出两个变量h和z的关系。 因 式中: F0定量杯和横截面积; Fb瓶内腔的横截面积。 两边积分解得:,积分常数C可由初始条件求得,当液料刚刚淹没管嘴口,即h=0时,相应定量杯内液料高度为Z， 故C = Z 又设定量杯内充满液料时液面距管口的距离为Z1,管嘴口离开瓶底的距离为h2,由前式可求得 在上述瞬时流量公式中,将变量Z用变量h转换后可得: 同样,要按瓶体部分及瓶颈部分两段来积分,得到开始淹没管嘴孔口至瓶内灌满定量液料为止所需的灌装时间为:,同理，每瓶所需的灌液时间：t = t1 + t2,（四）充气和抽气时间的计算 对于常压法，灌装所需的时间即为灌液时间。 对于等压法和真空法，其灌装所需时间则应是灌液时间与充气或抽气时间之和。 1.充气时间 当空瓶上升至灌装阀的瓶口帽接触并密封时,瓶内的空气由常压充气至与贮液箱液面上的气压相等,以流体力学可知,这一过程是容器内(即贮液箱内气相空间)的气体经收缩形管嘴的外射流动,因为充气的气道在灌装的内部,而充气的时间又很短,故可把充气过程近似看成是没有摩擦损失的绝热过程(或叫等熵过程)。由气体绝热过程方程式可求充气后瓶内原有气体的压缩容积,一只瓶所补充进的空气容积为:V=Vb-V1,充气等压所需时间:,式中: P0充气前瓶内的气压(即为大气压); P1充气后瓶内气压(即为贮液箱内压力); Vb 瓶内原有气体的体积(即空瓶的容积); V1瓶内气压增高至时,原有气体被压缩成的容积; k绝热指数,对于空气k=1.4。,瓶内气压增高至P1时,瓶内气体的密度,由绝热过程方程式可知,0、1 对应于气压P0、P1时，瓶内气体的密度，kg/m3; Wg向瓶内充气过程中,流经气道孔口截面上的气体平均质量流量，kg/s,瓶内气压是由P0不断变化为P1的,随着瓶内瞬时气压的不同,Wg也就有不同的瞬时值,即Wg是个变量。 根据气体绝热过程的柏努利方程式,列出贮液箱气道孔口截面的能量方程:,式中: u1-贮液箱气相空间的气体流速,可近似认为 u1= 0； Pot,0t,uot分别为某瞬时t，瓶内瞬时气压为P0t时瓶内空气的密度及灌装阀气道管口的气体流速.,由上式可求得:,令瞬时压力比为：,气道管口的截面积为Ag，则气体经管口的瞬时质量流量为:,气体绝热过程流量与压力比曲线,由上式可做出 Wgt线图。右图。图中r称为临界压力比,由 dWgt/d = 0 可求得,对于空气r =0.53,对应 Wgr为临界喷射量。,图中虚曲线是根据上面公式计算绘制的,实际上,由实验测得,当 r时,气流将为超音速,这时流量保持不变, Wgr 为过M点的一条水平线。,由 Wgt曲线图经过定积分,就可求出充气过程中的气体平均重量流量为:,应该说明,以上计算忽略了灌装阀气道阻力的影响,计算中又取的平均质量流量,故存在一定误差,根据实验条件,有人建议，等压法灌装，取充气等压时间为0.51秒左右。,式中，,2.抽气时间 对于真空法灌装而言,灌液前瓶内要形成一定的真空度,气压必须由原有的P0降低为P1,则瓶内原有空气的体积Vb膨胀为V1。将膨胀部分的气体不断被抽走,温度基本保持不变,因此这一过程可以近似看成是等温过程,由气体等温过程方程式求得:,体积增大部分的空气即为必须抽走的空气量,所以抽气时间应为:,式中:Wg-在单位时间内为使空瓶形成一定真空度而平均分配在每只灌装阀上的抽气量，kg/s。,为确定 Wg，设全机的灌装头数为 j，真空系统由于有关装置和连接不严密而造成的空气渗入量为W（kg/s），被灌液料原来所溶解的空气因减压而引起的逸出量为W（kg/s），则单位时间内真空泵的抽气量（或称抽气速率）,对于W值，一般可参照右表选取。,真空系统的空气渗入量,被灌装液料中原来所溶解的空气,由于抽成一定真空,溶解量则有所减少,简单估算时,可参考（标准气压和20C）每立方米水中溶解2.510-2千克空气来计算,因此,单位时间内由液料中逸出的空气量应为:,Q灌装机的生产能力；pcs/h,设计时,亦可先假定每只瓶在抽气真空阶段所需的时间,然后根据上面几个公式反过来估算真空泵的抽气速率,待泵选定后,尚需校核瓶在进液回气阶段能否保证瓶内始终维持己形成的真空度P1,这就要求被灌入液料所逐步占据的瓶内容积的空气必须及时抽走, 即要求: 式中: Vb为每瓶液料定量灌装的容积，tl灌液时间 假若不能满足上面不等式,则需重新选择 Wg或者设法改变 tl,例2,某真空灌装机的灌装头数为30，要求在0.5s对0.5L的瓶子抽气达到真空度0.5mH2O (1mH2O = 9.8Pa)。若每瓶的灌液时间为8.5s，灌装机的生产能力为6000 pcs/h，已知在标准气压 （约等于10mH2O）下，空气密度为1.183 kg/m3，确定：试求真空泵的抽气量。,解：首先求单位时间内分配给每一灌装阀的抽气量，,而,可见，Wg Wg，不符合要求，为此，应重新调整有关参数。 若取 Wg = Wg = 6.6110-5，则 tg 0.5s(约0.45s),其次，求单位时间内真空泵的抽气量，先分别求真空系统的空气渗入量为W和减压引起的逸出量为W,因真空度0.5mH2O相当于36.78mmHg，查表，用内插法得：,所以，单位时间内真空泵的抽气量为,按标准大气压，折算成,（五）生产能力的计算 旋转型的自动灌装机的生产能力可用下式计算: Q=60an Q生产能力(瓶/小时); a灌装机头数;n灌装台的转速(转/分)。 由上式可见,要提高灌装机的生产能力就必须增大头数a和转速n。如果采用增大灌装机的头数a来提高生产率,那么,灌装机的旋转台直径也要相应增大,这不仅使机器庞大,而且在旋转台转速一定的情况下,还必须考虑离心力的影响,即瓶托上的瓶子在尚末升瓶压紧灌装阀之前以及在灌满液料降瓶离开灌装阀之后,其绕立轴旋转时产生的离心力都必须小于瓶子与瓶托之间的摩擦力,否则瓶子将会被抛出托瓶台,从而影响正常操作。,由此可得灌装头中心对主轴的半径R必须满足下列不等式: 式中: f瓶与托瓶台间的摩擦系数。,如果采用增大立轴的转速n来提高生产率,那么,除同样需要考虑离心力的影响外,主要的还需考虑灌装时间的影响。 当n值提高,但液料灌装速度没有提高，而与n值不相适应时,瓶子在旋转台上转动一周的时间内并末能灌满,没有达到定量要求,生产循环也因此受到破坏。 主轴旋转一周即灌装机完成一个工作循环所需时间为: T60/n 在完成一个工作循环的时间内必须包括下列几个部分,如右图所示。 1）T1为进出瓶之间的无瓶区所占去的时间,无瓶区的大小由进瓶、出瓶拔轮的结构所决定,显然,拔轮取得越大,进出瓶越稳,但所占无瓶区的角度相应也要增大。 2）T2和T2为升瓶、降瓶所占去的时间,它们除应考虑升瓶前、降瓶后尚需稍为稳定的时间外,同时还应考虑升降瓶凸轮所允许的压力角,参照机械原理的有关知识,瓶托上升时为工作行程,许用压力角推荐为30。瓶托下降时为空行程,许用压力角70。,旋转型灌装机的工作循环图,由此可见,圆柱凸轮的半径越大,升降行程越短,升降瓶区在转盘上所占的角度就可越小,但随着升降瓶凸轮半径的减小,在满足一定压力角的情况下,升降瓶区所占角度增大,经济效果不一定有利,另外,在选择灌装阀的阀端结构时,采用短管法当然较之采用长管法可减少升降瓶的行程,从而减少升降瓶区。 3）T3、T3为开阀,关阀区所占的时间,这与灌装阀的结构形式和开闭方法有关系,例如,一般旋转阀较之移动阀开启所需时间长些,利用固定挡块开闭较之利用瓶子本身升降开闭所需时间长些,根据一般阀的生产情况,有人建议这段时间为0.51秒左右。,令灌装区所占角度为4，则主轴转速n应为:,4)T4为灌装区所占时间,它必须保证定量灌装足够的需要。 因此,确定主轴转速n的关键是必须保证转盘上灌装区所占时间T4大于工艺上所需时间,即满足不等式:,对等压法或真空法，可取,为便于设计，表列出了常用灌装机的主要技术参数，供参考。,对于定量杯定量法的灌装,确定主轴转速n还必须保证充满定量杯所需的时间,在转盘上,一般要求在开阀前、关阀后这段区间内完成,即要求满足不等式: 式中: t0为充满定量杯工艺上所需的时间,它可采用下式计算: 式中: D定量杯的直径;mm；H定量杯的有效高度;mm； u定量杯在储液箱内沉下的速度；g重力加速度；校正系数。 u值由控制定量杯沉降的凸轮曲线所决定,值由图中查得,它与u值和液料的粘度有关,定量杯充满时间的校正系数曲线,例3,某台等压灌装机，用来瓶装640ml（空瓶容积为670ml）啤酒时，生产能力要求达到10000pcs/h，若采用盘式旋转阀及短管的阀端结构，已知阀端孔口处气管为9mm3mm，液道内径为13mm；转盘上灌装区角度为200；储液箱内气体压力为1.5表压；空气常压状态下的密度为1.183kg/m3；啤酒的密度为1.013103kg/m3，黏度为1.11410-3Pa.s，其余尺寸如图所示。 试确定该机所需的头数。,解：1）求充气时间,对于空气r =0.53,由,令,进行换元积分，求得,求得充气所需时间为,对于阀端孔口上面一段的环管，其长度L1=50mm，当量直径,雷诺系数：,若取管子绝对粗糙度1=0.1，查表得1=0.062，则该段阻力系数：,对于储液箱至灌装阀间一段的直管，其长度L2 = 740+ 60=800 mm，管内径d2=20-23.5=13mm，速度折算系数K2=（A0/A2）20.52,雷诺系数Re2 4871,同样取2=0.1，查表得2=0.045，则该段阻力系数：,对于灌装阀阀体内的阻力损失，近似看作是三个90弯头，加上输送管道的一个90弯头，其阻力系数均为=0.75，则它们总的折算阻力系数为,因此，灌装时间为：,求得流速系数,2）求灌装机头数 灌装区应占时间：,考虑灌装的稳定，取T4=10s，求主轴转速,因此，灌装机所需头数为：,七、机械计算 在自动灌装机设计中,必须合理选择电动机功率,以保证灌装机的正常运转。同时,也将根据灌装机功率的大小,进行灌装机零部件(如主轴,传动齿轮等)的设计,如果电动机功率选择得过小,将会影响机器的使用性能或电动机长时间超负荷工作而容易发热烧坏,如果选择过大,将使机器笨重,浪费材料,增加机器成本,并且也不能发挥电机应有效能。 1.功率的计算 灌装所需功率与它的结构及工作过程有关,由于功率损失因素是十分复杂的,故难以用分析法进行精确计算,故采用对一些主要功率损失因素进行分析计算,然后迭加再乘以一个系数,近似求得灌装机功率,一般情况下,灌装机的启动功率为最大,启动时,功率主要消耗在以下几方面。,1)启动液缸功率 启动液缸功率即为使贮液箱、贮液箱内液料、旋转台等绕立轴旋转的零部件由静止到达工作转速所消耗的功率。 由理论力学可知,使物体由静止到达角速度为时,消耗的功应等于物体所获得的动能,整个转盘以角速度绕立轴转动的动能为: 式中：J整个转盘对于主轴的转动惯量； 角速度。,假若启动时间为 则启动整个转盘由静止到角速度所消耗的功率为: 式中:t0启动时间, 常取0.5秒。 2)克服升瓶机构的滚轮沿固定凸轮滚动时的工作阻力和摩擦力所需消耗的功率 升瓶机构的滚轮沿固定凸轮水平区段滚动时的摩擦阻力为:,式中: Z1水平区段内升瓶机构的数目; G1升瓶机构内弹簧的压缩力; G2升瓶机构及盛有液料瓶子的总重; K滚轮沿凸轮轨道的滚动摩擦系数; f采用滚动轴承做为滚轮,其轴承折合在轴上的摩擦系数; d滚动轴承中沿滚珠中心的圆周直径; D滚轮直径。,升瓶机构的滚轮沿固定凸轮升瓶区段滚动时的摩擦阻力为: 式中:滑道升角; G3升瓶机构及空瓶的总重。 升瓶机构的滚轮沿固定凸轮滚动时的工作阻力和摩擦阻力所消耗的功率: 式中: R升瓶机构绕灌装机中心立轴的回转半径。,3)克服支承立轴的轴承摩擦阻力所需消耗的功率 因立轴转速较低,采用滑动轴承较为适宜,由机械零件可知: 式中:作用在轴承上的动载荷; f摩擦系数,一般取0.070.1; D推力轴承的最大直径; D1推力轴承的最小直径。,灌装机的启动功率为: (4-51) 式中: 与传动系统效率因素有关的系数。 2.电机的选择 1)对电机的要求,在选择电机时,首先应考虑到生产情况对电机的要求,灌装机工作的环境比较潮湿,并有些小量冲击。因此,要求电机有防潮及防震装置(防震是次要的),并且要连续进行工作。,2)功率选择 电机功率的选择,以启动和连续生产时其中最大的功率为选择电机功率的依据,考虑到备用系数,电机功率应为 由于功率计算存在误差,更好的方法是通过试验确定功率,即对样机或类似的灌装机在规定的操作条件上采用瓦特计法进行测定。 3）用类比法选择电机 在设计中往往可以采用这种方法来选择电机,到工厂及有关单位去搜集与所设计的灌装机类型、生产能力等条件相近的灌装机所采用的电机类型,功率大小等方面的有关资料,然后参考这些资料来选择所设计的灌装机的电机功率和类型。,3.灌装机主轴的计算 旋转型灌装机的主轴是重要的零件之一,它用A4、A5碳素钢及30、35、40、45优质钢制造。在必要时,可在其表面上镀以金属保护层或用不锈钢制造，也有用铸铁或铸钢制造的。 旋转型灌装机的轴,主要是受扭或除了受扭外，还受有轴向力,按其主要是受扭来计算直径: (4-53) 式中: 轴某断面上所承受最大扭矩; N灌装机所需最大功率(轴所传递功率); n灌装机转速。,根据强度条件: 式中: 许用剪应力； 抗扭截面模数。 对于实心轴: 式中: D空心轴的外径; d空心轴的内孔直径。 故可按下式计算轴的直径: 对于实心轴:,对于空心轴: 式中: 许用剪应力,根据实验结果和强度理论来确定,它与载荷的性质(动还是静)及应力集中等因素有关。一般对软钢取250kg/cm 1000kg/cm ,计算时可参考设计规范。,一、有一台40头果酒灌装机，储液箱液面至出流阀口距离为490mmm，现在该厂用常压法灌装重度为0.95白酒，测得转盘每转一周需20秒，灌装时间为9秒，灌装工位为20个，若其它条件不变，问：现在用常压法灌装时，该机生产能力及可能达到的最大生产能力？ 二、真空罐酒机要求在0.5秒内对500ml的瓶子抽气达到真空值500mm水柱，每瓶的灌酒时间为8.5秒，灌装机的头数为30，生产能力为600瓶/小时，已知在一个大气压下，空气的重度r=1.183公斤/米3，求真空必须满足抽气量（升/秒）,