桥梁工程课程设计-配式钢筋混凝土简支T梁桥计算

配式钢筋混凝土简支T梁桥计算一、基本设计参数1. 桥面净空：净13+21m（人行道）2. 主梁跨径及全长 标准跨径: 20m 主梁全长：19.96m 计算跨径: 19.50m3. 设计荷载：公路级荷载，人群3.0KN/m， 4. 材料:钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。 混凝土：C50， 容重26kN/m3；桥面铺装采用沥青混凝土；容重23kN/m3；5. 设计依据 公路桥涵设计通用规范（JTJ D602004） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ D622004）； 6. 参考资料 结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社； 桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社； 混凝土公路桥设计： 桥梁计算示例丛书 混凝土简支梁(板)桥(第三版) 易建国主编.人民交通出版社 (5)钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计闫志刚主编.机械工业出版社二、计算要求 1. 主梁截面设计 2. 计算主梁的荷载横向分布系数 3. 主梁内力计算4. 进行作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图；5. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算；6. 行车道板内力计算 7. 图纸绘制：（A3图纸）桥梁总体布置图（绘出平、纵、横三个视图）、主梁一般构造图、配筋图。三、主梁设计（一）、结构尺寸拟定1. 主梁截面尺寸：根据公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为20m，拟定采用的梁高为1.4m，翼板宽2.0m，腹板宽0.18m。 2. 主梁间距和主梁片数：桥面净空：净13+21.0m人行道，采用7片T型主梁标准设计，主梁间距为2.0m。全断面7片主梁，设5道横隔梁，横隔板厚0.16m,高度取主梁高的3/4,即1.1m。路拱横坡为双向1.5%，由C25混凝土三角垫层控制，断面构造形式及截面尺寸如图1所示。 桥梁布置图 图1 （尺寸单位：cm） （二）、主梁的内力计算1.主梁荷载横向分布系数计算（1）.跨中荷载弯矩横向分布系数本设计桥跨内设有五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=14/19.5=0.7180.5,故可以用GM法计算主梁荷载横向分布系数。 .计算几何特性:（如图-2） 图-2（尺寸单位：cm） a.主梁抗弯惯性矩平均板厚：h=(8+14)/2cm=11cm 主梁界面重心位置：主梁抗弯及抗扭惯性矩：对于翼板：，查表得=0.333对于梁肋：，查表得=0.303主梁的比拟单宽抗弯惯性矩抗扭惯性矩：b.横隔梁抗弯及抗扭惯性矩中横隔梁尺寸如图3所示： 图-3（尺寸单位：cm）确定翼缘板有效作用宽度,横隔梁的长度取两根边主梁的轴线距离，即l=6b=6200cm=1200cmc=(485-16)/2=234.5cm则c/l=234.5/1200=0.196,查表1得：c/l=0.196时，/c=0.795则=0.795235=187cm横隔梁界面重心位置：横隔梁的抗弯惯矩：，查表得=1/3,由于连续桥面板的单宽抗扭惯性矩只有独立宽板的一半，取=1/6.,查表得=0.299.横隔梁的比拟单宽抗弯及抗扭惯性矩：翼板有效工作宽度表 表1c/l0.050.100.150.200.250.300.350.400.450.50/c0.9830.9360.8670.7890.7100.6350.5680.5090.4590.416(3) 计算抗弯参数和抗扭参数： 取G=0.425E，则： 则计算主梁横向影响线坐标已知=0.705，从“G-M法”计算图表可查得影响系数和的值如下表所示：（表2） 影响系数K1和K0值 表2梁位荷载位置校核B3B/4B/2B/40(-B/4)(-B/2)(-3B/4)（-B）K100.780.890.991.151.221.150.990.890.788.84B/41.281.311.361.381.290.970.820.680.69.69B/21.451.421.371.291.010.850.720.610.549.263B/41.721.581.421.220.940.750.630.520.489.26B2.411.791.411.150.780.610.480.420.399.44K000.490.711.011.341.441.341.010.710.498.54B/41.271.41.471.481.260.990.610.24-0.148.58B/22.412.181.721.481.010.710.23-0.21-0.558.983B/43.572.852.121.910.720.24-0.81-0.51-0.889.21B4.953.852.221.230.41-0.19-0.51-0.81-1.229.93用内插法求得各梁位处K1和K0值，实际梁位与表列关系见下图（图4）： 图-41号、号梁：2号、6号梁：3号、5号梁：四号梁：列表计算各梁的横向分布影响坐标值（如下表）： 各主梁横向分布影响线坐标值 表3梁号算式荷载位置B3B/4B/2B/40(-B/4)(-B/2)(-3B/4)（-B）1K1=0.43K1(B)+0.57K1(3B/4)2.0171.6701.4161.1900.8710.6900.5660.4770.441K0=0.43K0(B)+0.57K0(3B/4)4.1633.2802.1631.6180.5870.055-0.681-0.639-1.026K1-K0-2.147-1.610-0.747-0.4280.2850.6351.2471.1161.468(K1-K0)()-1.526-1.144-0.531-0.3040.2020.4510.8860.7931.043K0+(K1-K0)(）2.6372.1361.6321.3140.7890.5060.2050.1540.017K0+(K1-K0)()/70.3770.3050.2330.1880.1130.0720.0290.0220.0022K1=0.29K1(3B/4)+0.71K1(B/2)1.5281.4661.3851.2700.9900.8210.6940.5840.523K0=0.29K0(3B/4)+0.71K0(B/2)2.7462.3741.8361.6050.9260.574-0.072-0.297-0.646K1-K0-1.218-0.908-0.452-0.3350.0640.2470.7660.8811.168(K1-K0)()-0.866-0.646-0.321-0.2380.0450.1760.5440.6260.831K0+(K1-K0)(）1.8801.7291.5151.3670.9710.7500.4730.3290.185K0+(K1-K0)()/70.2690.2470.2160.1950.1390.1070.0680.0470.0263K1=0.14K1(B/2)+0.86K1(B/4)1.3041.3251.3611.3671.2510.9530.8060.6700.592K0=0.14K0(B/2)+0.86K0(B/4)1.4301.5091.5051.4801.2250.9510.5570.177-0.197K1-K0-0.126-0.184-0.144-0.1130.0260.0020.2490.4930.789(K1-K0)()-0.089-0.131-0.102-0.0800.0180.0020.1770.3510.561K0+(K1-K0)(）1.3401.3791.4031.4001.2430.9530.7340.5280.364K0+(K1-K0)()/70.1910.1970.2000.2000.1780.1360.1050.0750.0524K1=K100.780.890.991.151.221.150.990.890.78K0=K000.490.711.011.341.441.341.010.710.49K1-K00.290.18-0.02-0.19-0.22-0.19-0.020.180.29(K1-K0)()0.2060.128-0.014-0.135-0.156-0.135-0.0140.1280.206K0+(K1-K0)(）0.6960.8380.9961.2051.2841.2050.9960.8380.696K0+(K1-K0)()/70.0990.1200.1420.1720.1830.1720.1420.1200.099绘制横向分布影响线（如图5），求横向分布系数。 图-5主梁横向分布系数a.按公路-级荷载标准值设计，计算各梁的横向分布系数：1号梁 2号梁 3号梁 4号梁b.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）（如图6） 图-6 梁端剪力横向分布系数公路-级 : 人群荷载： 2.作用效应计算（1）永久作用效应永久荷载：假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果见下表（表4） 桥面构造各部分重力 表4构件名构件尺寸/cm构件单位长度体积重度每延米重 主梁0.65022616.96横隔梁中粱1.44261.92边粱0.7207260.96桥面铺装沥青混凝土（厚2cm）0.04230.92混泥土三角垫层（平均厚9cm） 0.18264.32人行道及栏杆6一侧人行道部分每延米重6kN/m，按人行道板横向分布系数分摊至各梁板重：1、7号粱:2、6号粱: 3、5号粱：4号粱：各梁永久荷载汇总见下表（表5） 各粱的永久荷载（单位：kN/m） 表5粱号主梁横隔梁栏杆及人行道桥面铺装总计1（7）16.960.962.375.2425.532（6）16.961.921.795.23425.533（5）16.961.921.465.2425.53416.961.921.075.2425.53永久作用计算影响线面积见下表（表6） 影响线面积计算表 表6项目计算面积影响线面积久荷载作用见下表（表7） 永久作用计算表 表7粱号（kN.m）（kN.m）qqqqqq1(7)25.53 47.531213.425.5335.65910.125.539.75248.922(6)25.9147.531231.525.9135.65923.725.919.75252.623(5)25.5847.531215.825.5835.65911.925.589.75249.414 25.1947.531197.325.1935.65898.025.199.75252.53(2).可变作用效应汽车荷载冲击系数计算：机构的冲击系数与结构的基频f有关，故应先计算机构的基频，简支梁基频简化计算公式为：故取冲击系数公路级均布荷载、集中荷载及其影响线面积计算（见表8）：按照桥规，公路级均布荷载标准值和集中荷载标准值为：，。公路-级及其影响线面积表 表8项目顶点位置L/2处7.875178.547.53L/4处7.875 178.535.65支点处7.875178.59.75L/2处 7.875178.52.438可变作用效应弯矩计算：（见表9-表11）：弯矩计算公式：，其中，由于只能布置两车道，故横向折减系数=1.0 公路级产生的弯矩（单位：kN.m） 表9梁号内力 （1）1+ （2） 弯矩效应(1)*(2)*(3)*(4)+(5)*(6)1 0.6041.2487.87547.53178.54.875938.084 0.60436.653.656709.480 2 0.61247.534.875950.509 0.61236.653.656718.877 3 0.63847.534.875990.890 0.63836.653.656749.418 4 0.59447.534.875922.553 0.59436.653.656697.734 人群产生的弯矩计算表 （kNm） 表10梁号内力 （1）P人（2）0 （3）弯矩效应（1）*（2）*（3）1 0.37347.5352.758 0.37335.6539.572 2 0.297347.5342.349 0.297335.6531.764 3 0.243347.5334.649 0.243335.6525.989 4 0.198347.5328.233 0.198335.6521.176 基本荷载组合：按桥规4.1.6条规定，永久荷载设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为;永久荷载作用分项系数：汽车荷载作用分项系数：；人群荷载作用分项系数：。弯矩基本组合见下表（表11）： 弯矩基本组合表（单位：kNm） 表11梁号内力永久荷载人群汽车 1 1213.452.758 938.084 2545.638 910.139.752 709.480 1916.923 2 1231.542.349 950.509 2570.349 923.731.764 718.877 1935.399 3 1215.834.649 990.890 2596.512 911.925.989 749.418 1955.316 4 1197.328.233 922.553 2483.960 89821.176 697.734 1870.330 可变作用效应剪力计算：在可变作用剪力效应计算时，应计入横向分布系数沿桥跨方向变化的影响。通常按如下方法处理：先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力效应。a.跨中剪力的计算（见表12表13） 公路-级产生的跨中剪力 （单位：kN） 表12梁号内力 （1）1+ （2） 弯矩效应(1)*(2)*(3)*(4)+(5)*(6)1 0.6041.2487.8752.438214.20.595.203 2 0.61296.464 30.638100.562 40.59493.627 人群荷载产生的跨中剪力 （单位：kN） 表13梁号内力 （1）P人（2）0 （3）弯矩效应（1）*（2）*（3）1 0.3732.4382.706 2 0.2972.172 3 0.2431.777 40.1981.448 b.支点剪力计算：计算支点剪力横向分布系数取值为：.支点剪力按杠杆法计算.l/3-l/4按跨中弯矩横向分布系数计算.支点-l/4处在和之间按直线变化如图7所示 图-8梁端剪力效应计算：汽车荷载作用下如图-8所示，计算结果如表-14所示。 公路级产生的支点剪力效应计算表 （单位：kN） 表-14梁号内力 1 0.550.604-0.054-2.905 248.726 2 0.6750.6120.0633.390 258.354 3 0.550.638-0.088-4.735 261.062 40.6750.5940.0814.358 251.824 参数a=4.9=9.75 1+=1.248 人群荷载作用如图-9所示。计算结果如表-15所示。 图-9（单位：cm） 表-15参数 梁号1 234 公式=9.750.370.2970.2430.198a=4.9 1.5(-0.5)00计算值3.215 11.023 8.744 7.125 剪力效应基本组合：各分项系数同弯矩基本组合计算（如表-16）： 剪力效应基本组合表 （单位：kN） 表-16梁号剪力效应永久荷载人群汽车 1 248.923.215248.726585.874 02.70695.203123.024 2252.6211.023 258.354610.856 02.17296.464124.008 3 249.418.744261.062608.217 01.777100.562128.723 4 252.537.12593.627398.782 01.44893.627119.612 由上表可以看出，剪力效应以3号粱控制设计。(三)持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算1.配置主梁受力钢筋（1）由弯矩基本组合表可知，3号粱弯矩最大，考虑到施工方便，并留有一定的安全储备，一律按3号粱计算弯矩进行配筋，主梁尺寸如图2所示。设钢筋保护层厚度为3cm，钢筋重心至底边距离为，则截面有效高度。（2）.已知3号粱跨中弯矩，下面判定T形截面类型：若，则受压区全部位于翼缘板内，为第一类T形截面；否则，位于腹板内，为第二类T形截面。式中，为桥跨结构重要性系数，取为0.9；为混凝土轴心抗压强度设计值，此处为C50混泥土，故，HRB335级钢筋抗拉强度设计值。为T形截面受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值计算跨径的1/3:l/3=1950cm/3=650cm相邻两粱的平均间距;d=200cm,此处，b为粱腹板宽度，其值为18cm，为承托长度，其值为0，为受压区翼缘悬出板的平均厚度，其值为11cm.故取为150cm。因此，受压区位于翼缘内，属第一类T形截面,应按宽度为的矩形进行正截面抗弯承载力计算。（3）求受压区高度 解方程，得适当解为 x= 56mmd=32mm及规定之30mm，钢筋间横向间距及1.25d=40mm。故满足构造要求。钢筋重心位置：实际有效高度：配筋率2. 持久状况截面承载力极限状态验算：按截面实际配筋值计算受压区高度x为： 截面抗弯极限承载力为：抗弯承载力满足规范要求。3.斜截面抗剪承载力计算：由表12可知，支点剪力以3号粱最大，考虑安全因素，一律采用3号粱剪力值进行抗剪计算，跨中剪力效应以3号粱最大，一律以3号粱剪力值进行计算。 假定下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有 验算抗剪截面尺寸：端部抗剪截面尺寸满足要求；验算是否需要进行斜截面抗剪强度计算：跨中段截面：支点截面：因故可在粱跨中的某长度范围内按构造配置钢筋，其余区段应按计算配置钢筋。（1）.斜截面配筋计算图式最大剪力取用距支座中心h/2（粱高一半）处截面的数值，其中混泥土与箍筋共同承担的剪力不小于，弯起钢筋（按45）承担的剪力不大于。计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。计算第一排弯起钢筋后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置及计算图示（如图-11所示） 图-11由内插得，距支座中心h/2处得剪力效应为： 相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表13弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算表 表-16钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值11.233210.5533.629116.87522.431186.37444.75517.952（2）.各排弯起钢筋的计算：与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：此处：，故相应于各排弯起钢筋面积按下式计算：计算得每排弯起钢筋面积见表-17弯起排次每排弯起钢筋面积弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积11417.177160821417.177160831254.45216084786.6669825120.832402靠近跨中处，增设的辅助斜筋，.(3) .主筋弯起后持久状况承载能力极限状态承载力验算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。为简化计算，可用同一数值，影响不会很大。钢筋抵抗弯矩为: 钢筋抵抗弯矩为:跨中截面钢筋抵抗矩为：全粱抗弯承载力校核见图-12所示： 图-124.箍筋设计选用28双肢箍筋(R235,)，则其面积; 距支座中心处的主筋为 ，；有效高度， 则；最大剪力值；为异号弯矩影响系数，此处取1.0；为受压翼缘影响系数，此处取1.1；将以上数据代入下式，得箍筋间距;考虑公路桥规的构造要求，选用0.5h=700m。在支座中心向跨中方向长度不小于1倍粱高（140cm）范围内，箍筋间距取为100mm。有由上述计算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置28双肢箍筋，在支座中心至跨度方向1.4m段，箍筋间距可取100mm,其他粱段箍筋间距取200mm。箍筋配筋率。均满足最小配箍率R235钢筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承载力验算验算位置：距支座中心h/2（粱高一半）处截面；受拉区弯起钢筋弯起点处截面；锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面；钢筋数量或间距开始改变的截面；构件腹板宽度改变处的截面。因此，这里要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括(见图-13所示)： 图-13（1） 距支点h/2处截面1-1,相应的剪力和弯矩设计值分别为: （2）距支点1.233m处截面2-2,相应的剪力和弯矩设计值分别为： （3）距支点2.431m处截面3-3,相应的剪力和弯矩设计值分别为： （4）距支点3.629m处截面4-4,相应的剪力和弯矩设计值分别为： （5）距支点4.755m处截面5-5,相应的剪力和弯矩设计值分别为： 受弯构件配有箍筋及弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：式中，为异号弯矩影响系数，此处取1.0；为受压翼缘影响系数，此处取1.1； 箍筋配筋率：。计算斜截面水平投影长度C为：式中，m为截面受压端正截面处的广义剪跨比，,当m3.0时，取m=3.0;为了简化计算可近似取C值为（可以取平均值）由C值内插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面1-1：斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为 则 =627.33kN 斜截面2-2：斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为 则 =627.33kN 斜截面3-3：斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为 则 =482.44kN 斜截面4-4：斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为 则 =481.77kN斜截面5-5：斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为 则 =447.24kN 所以斜截面抗剪承载力符合要求。6.持久状况斜截面抗弯极限承载力验算钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载力不足而破坏的原因，主要是受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成，故当受弯构件的纵向钢筋满足构造要求时可不进行斜截面抗弯承载力验算。（四）持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算按照规范所定，最大裂缝宽度为：式中：为钢筋表面形状系数，取。为作用长期效应影响系数，长期荷载作用时，。与构件受力性质有关的系数取为.纵向受拉钢筋的直径不相同，取其当量直径根据前文计算，取3号粱的跨中弯矩效应进行组合：短期效应组合长期效应组合受拉钢筋在短期效应组合作用下的应力为受拉钢筋配筋率钢筋的弹性模量，HRB335钢筋，。将以上数据代入的计算公式得：裂缝宽度满足要求，同时在粱腹高的两侧应设置直径为68mm的防裂钢筋。这里选用68 ，则，介于0.0010.002之间，满足要求。（五）持久状况正常使用极限状态下挠度验算：钢筋混凝土受弯构件，在正常使用极限状态下的挠度，可按给定的刚度用结构力学的方法计算。全截面换算截面对重心轴的惯性矩可近似用毛截面的惯性矩代替，由前面计算可知全截面换算截面面积式中n为钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，为计算全截面换算截面受压区高度： =44.92cm计算全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩 =97079.1设开裂截面中性轴距梁顶面距离为x(cm),由中性轴以上和以下换算截面面积相等的原则，可按下式求解x: （假设中性轴位于腹板内）代入相关参数值得 整理得解得： x=23.38cm=233.8mm110mm, 故假设正确。可计算开裂截面换算截面惯性矩为： 则据以上计算结果，结构跨中3号粱自重产生弯矩1231.5kN.m，公路-级可变车道荷载，跨中横向分布系数0.638;人群荷载，跨中横向分布系数0.395永久作用：可变作用（汽车）：可变作用（人群）：作用短期效应组合的频遇系数，对汽车取，对人群取。当采用C40C80混凝土时，挠度长期增长系数，这里为C50混泥土，则取，施工时可通过设置预拱度消除永久作用挠度，则在消除结构结构自重产生的长期挠度后主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的l/600.,因此挠度值满足规范要求。判别是否需要设置预拱度因此需要设置预拱度。梁跨中截面的预拱度：三、 横梁的计算（一） 横梁弯矩计算（G-M法） 对于具有多根内横隔梁的桥梁，由于主梁跨中处的横隔梁受力最大，横梁跨中截面受力最不利，故通常只要计算跨中横隔梁内力，其他横隔梁可偏安全地仿此设计。 从主梁计算已知=0.519，和=0.711，当f=0时，查G-M法用表内插计算，如下表所示： 表-18计算式荷载位置bbbb0(-b)(-b)(-b)(-b)(-0.198)(-0.099)(-0.011)0.0990.2240.099(-0.011)(-0.099)(-0.198) (-0.18)(-0.038)0.0080.0780.1590.0780.008(-0.038)(-0.18) (-0.018)(-0.061)(-0.019)0.0210.0650.021(-0.019)(-0.061)(-0.018) (-0.013)(-0.043)(-0.014)0.015 0.046 0.015 (-0.014)(-0.043)(-0.013)(-0.185)(-0.056)0.0030.084 0.178 0.084 0.003 (-0.056)(-0.185)绘制横梁跨中截面影响线，加载求， 图-14集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算，可采用下式： 式中 -正弦荷载的峰值 -主梁计算跨径 -集中荷载的数值 -集中荷载离支点的距离 公里-级车辆荷载如图-16所示： 图-15 横梁跨径为12m，冲击系数1+=1.248，可变荷载弯矩效应值为： 荷载组合：因为横梁弯矩影响线的正负弯矩面积很接近，并且为预制架设，恒载的绝大部分不产生内力，故组合时不计入恒载内力。恒载安全系数的采用如下：故横梁内力：正弯矩由汽车荷载控制：负弯矩由人群荷载控制：四、行车道板的计算（一）.永久荷载效应计算由于主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道可按两端固定和中间铰接板计算（如图17所示。） 图-16（1）每延米板上的恒载g沥青混凝土面层：C50混凝土垫层：T粱翼缘板自重：每延米跨宽版恒载总计：（2）永久荷载效应计算弯矩:剪力: （3）可变荷载效应公路-级，以重车后轮作用于铰接缝轴线上最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载（如图13所示） 图-17车辆荷载后轮着地宽度及长度分别为 沿行车方向轮压分布宽度为 :垂直行车方向轮压分布宽度为 :荷载作用于悬臂端根部的有效分布宽度 :单轮时: 局部加载冲击系数取1.3，则作用于每米宽板条上的弯矩为单个车轮时: 取两者最不利情况，则作用于每米宽板条上的剪力为（4）作用效应进本组合弯矩: 剪力: 故行车道板作用效应为：