中缅油气管道地泊泵站工程竹木脚手架专项安全技术方案

中缅油气管道地泊泵站工程竹木脚手架专项安全技术方案竹木脚手架安全技术专项方案审批:2012年4月25日名目一、工程概况1二、设计依据1三、材料1四、外双排竹脚手架构造搭设2五、楼板模板满堂支架5六、设计运算6七、架体拆除16八、雨季施工措施 16九、质量措施17十、安全治理17工程概况工程名称：中缅油气管道地泊泵站工程；建设地点：缅甸联邦禅邦地泊市；站场功能：为不可压力越站的中间泵站，要紧功能是为原油加压外输 和清管；其中需要安装脚手架进行施工为：公寓楼，需要安装满堂模板支架施 工的结构物为：综合办公楼与公寓楼。综合办公楼总建筑面积1234m2，层高3.6m，建筑总高7.8m，框架结 构，层数两层。公寓楼总建筑面积2852.6m2，层数三层，层高3.6m，室内 外高差0.600m，建筑高度11.4m，框架结构。设计依据1）中缅原油管道（缅甸段）地泊泵站设计图纸2）建筑施工运算手册中国版本图书馆CIP（2001）第17470号3）建筑施工竹脚手架安全技术规范JGJ 254-20114）建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20085）木结构设计规范GB 50005-20036）建筑施工脚手架有用手册中国建筑工业出版社（京）新登字03 5号7）建筑结构荷载规范GB 50009-20018）安全网GB 5725-20099）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001材料要紧受力杆选用生长期34年的毛竹，竹竿挺拔坚强，不使用弯曲、 青嫩、枯脆、腐烂、虫蛀、及裂纹连通两节以上的竹竿；水平杆直径不小 于90mm，直径60mm90mm的竹竿两根合并使用；立杆、顶撑、斜撑、抛撑、剪刀撑和扫地杆直径不小于75mm；栏杆不小于60mm，表面涂刷防 火胶。绑扎材料采纳8#、10#、14#镀锌钢丝，绑扎材料均不结长使用，亦不 重复使用。脚手板单块重量不超过250N，安全网采纳阻燃型安全网。梁板模板满堂支架木材选用杉木，梢径不小于80mm，长度宜为6m。木材不得有虫洞，不得腐蚀，枯脆，表面涂刷防火胶。手架构造搭设 进行检查并对材料进行选择、分类堆放、并设置防潮防水措1模板为木胶合板，厚度为170mm。苹杆置于纵向水平杆之上，脚手板铺在 W13L）-横向水平杆和搁栅之上，荷载由纵向水平杆传给立杆。（见示意图） ia 5.1. 3-2切麻用的构地魔，愠向巾平杆在I；2映|畦水罕忏I fi（向永平忏，4 T两头分不绕立杆半圈第三步：两头再沿第一步的另一侧相对绕行（Het2 o第四步：相对绕行23圈第五步两头相交缠绕后，用老虎钳相交扭紧。 E!2IEi8杆件结相互接触的两杆件分不绑扎单圈绑扎。采纳搭接结长，不得对接，插接。1-HfTi 3一郡札村料长时，采纳平扣绑法（见示意图）。三根杆件相交的主节点处，不得三根杆件共同绑扎一道绑扣。不得多根绑扎后的节点，接头不得显现脱落松垮，显现断裂脱落赶忙重新绑扎。 受力杆件不得钢竹、木竹混用。脚手架搭设与实体施工同步进行，一次搭设高度不超过最上层连墙件 两步，且自由高度不大于4m。自下而上按步搭设，没搭设完两步对立杆和 水平杆进行效验。剪刀撑、斜撑、顶撑等家固件随架体同步搭设。脚手架 沿建筑物四周形成封闭结构，搭设时同步升高。连墙件采纳两步两跨的布置方式，靠近主节点设置连墙件，当距离主 节点大于300mm时设置水平杆和斜杆对局部进行加大。从第二步架设置连 墙件，连墙件采纳菱形、方形、矩形布置，转角两侧立杆顶层及操作层设 置连墙件。连墙件与内外杆件连接，拉件采纳8#镀锌钢丝，顶件采纳毛竹，拉件 水平设置或脚手架连接处低于建筑物连接处，顶件与结构物牢固连接，连 接件不得设置在填充墙位置。作业层外侧设置两根防护杆，上道杆高度不小于1.2m，下道杆件居中 设置，挡脚板高度不小于0.18m，栏杆及挡脚板设置在立杆内侧，立杆内侧 采纳密目式安全网封闭。立杆小头朝上，上下垂直，内立杆至屋顶时低于檐口 0.4m0.5m，外立 杆高于檐口 1.01.2m。最上一根立杆小头朝下，将余外部分向下错动，使 立杆顶齐平。立杆搭点离两端不得小位于同一平面，I r纵向水平is*ZZ_直径起算不小于1.5m，绑扎许多于5道等距绑扎 反立杆搭接接头相错1个步距，结长后的立杆 靠横向*平杆，沿立杆纵向左右错开。0dm，.启接头紧内*卜节点处绑扎在立杆上，非主节点处绑扎区有效虞径起算不小于1.2m，等距绑扎不小于搭接接头处设置于立杆处并伸出立杆0.2m0.3m，相邻纵向水平杆接头不设置在同步或同跨内，上下内外错开一倍 K平1T携头布胃导水平杆大头应朝外（见示意图）。在横向水平杆4道，绑扎点离两端0.1m的立杆纵距，架体4熟向水平杆接头；5扫地杆横向水平杆主节点处绑扎在立杆上，非主节点处绑扎在纵向水平杆上。 横向水平杆每端伸出纵向水平杆的长度不小于0.2m。里端距墙面为0.12m 0.15m，两端应与纵向水平杆绑扎牢固。主节点处相邻横向水平杆错开搁置 在立杆的不同侧面，且与同一立杆相交的横向水平杆保持在立杆的同一侧面。顶撑紧贴立杆设置，并顶紧水平杆。顶撑与上、下方向的水平杆直径 匹配，两者直径相册不大于顶撑直径的三分之一。顶撑与立杆绑扎不得少 于3道，两端绑扎点与杆件端部的距离不小于100mm，中间绑扎点平均设 置。顶撑使用整根竹杆，不得结长，上下顶撑保持在同一垂直线上，顶撑 顶在纵向水平杆的下方。采纳连续式剪刀撑，在脚手架外侧由底至顶连续设置，与地面倾角为4 560。剪刀撑与其他杆件同步搭设并通过主节点。剪刀撑紧靠脚手架 外侧立杆；、横向水平杆等全部两两绑扎。剪刀撑的搭接长度从有效直径起算不小于1.5m，绑扎许多于3道，两端绑扎点与杆件端部不小于图）。土于100mm绑扎点口广，+夭平均设置，剪刀撑大头朝下、小头朝上（见示意水平斜撑设置在脚手架有连墙件的步架平面内，水平斜撑的两端与立 杆绑扎呈“之”字形，将其中与连墙件相连的立杆作为绑扎点（见示意图）。图5.2.*水平斜撑布置1一连堵件* 3水平斜捧横向斜撑在同一节间由底至顶呈“之”字形连续设置，杆件两端固定 在与之相交的立杆上。脚手架搭设高度低于3步时候没设置抛撑。抛撑采纳通长杆件与脚手面，二之绑扎牢固。接长采纳搭接，头搭头， 梢搭梢。搭接长度从有效直径起算不小于1.2m，搭接端横向水平杆上伸出架可靠连接，与地面的夹角4560，连接点中心至主节点的距离不大于 300mm。连墙件搭设后方可拆除抛撑。搁栅设置在横向水平J k200mm300mm。脚手板按其主竹筋垂直于横向水平杆方向铺设，采纳对接平铺，四个角采纳14号镀锌钢丝固定在板铺,不超们 采纳上升长作业脚手板探头门洞口60 。门铺m纵向水平杆上.墙面距 板长两端均秆桁架结彳构形:大于150mm。作业层端部 与支撑杆牢固。，斜杆与地面倾角为455个平面内的节点设置一根，绑扎牢固。桁架下的两m行g除下弦平面处，其余斜腹杆，上端向上连接交搭（2-侧立杆、顶撑为双杆，副立杆高于门洞口 1.2步。.斜撑、立杆加固杆件随 架体同步搭设，不得滞后搭设.（.见示意图.）。肾&厂斜腹样I 2主立杆,咨一副立杆3一斜抨f一扫地杆斜楼板模板满堂支架大雨、和六级以上天气不得进行支架及高处作业，雨后搭设必须采取 防滑措施。搭设人员戴好安全帽，2m以上作业时系好安全带。四周外排立杆必须设置剪刀撑，中间每隔三排立杆必须沿横向设置通 长剪刀撑。剪刀撑均从底到顶连续设置，木支撑要保证横平竖直，木支撑上要用 拉板拉结。搭设时候从底到顶不得分层，立杆基础土夯实，并放置垫木，垫木尺 寸为 200mm X 100mm X 800mm o立杆顶与模板底部应用平直的方木水平支撑，结合位置应齐平，利用 三角架牢固。设计运算参考木脚手架、扣件式钢管脚手架取值。1)外双排竹脚手架内立杆离墙距离0.3m，立杆横距0.9m，立杆纵距1.4m，步距1.8，操 作层横杆间距0.7m，脚手板自重0.22kN/m2，纵向水平杆自重0.22kN/m2, 横向水平杆自重0.22kN/m2，立杆自重0.19kN/m，均布活荷载3.5 kN/m2。 弹性模量9500N/mm2o抗弯强度设计值48.92N/mm2，抗剪强度设计值1.3N/mm2，抗压强度 设计值13N/mm2oa、脚手板运算脚手架支承在横向水平杆上，视支承情形可按单跨简支梁或双跨连续 梁考虑。作用在脚手板的荷载包括脚手板自重，活荷载等，按均布荷载考 虑。1. 按简支梁运算：作用在脚手板上的荷载：q=1.4X3.50X 1.40+1.2X0.25 X1.40=7.23kN/m最大弯矩 Mmax=ql2/8=7.23 X 0.70 X 0.70/8=0.44kN.m最大剪力 Vmax=ql/2=7.23 X 0.70/2=2.53kN最大挠度 Wmax=5ql4/384EI=5 X 7.23 X 700.004/(384 X 9500.000 X 260 4166.667)=0.91mm2. 按双跨连续梁运算：最大弯矩 Mmax=ql2/8=7.23 X 0.70 X 0.70/8=0.44kN.m最大剪力 Vmax=0.625ql=0.625X7.23X0.70=3.16kN最大挠度 Wmax=0.521ql4/100EI=0.521 X 7.23 X 700.004/(100 X 9500.000 X 2604166.667)=0.37mm3. 脚手板的验算：(1) 强度验算：脚手板截面抗击矩： Wn=250.000X50.0002/6=104166.667mm3。m:=M/Wn=442813/104166.667=4.251N/mm2通过运算脚手板强度4.25N/mm2，不大于承诺强度48.92N/mm2,因此满 足条件！(2) 抗剪验算：t =3V/2bh=3 X 3162.95/(2 X 250 X 50)=0.380N/mm2通过运算脚手板受剪强度0.38N/mm2，不大于承诺强度1.300N/mm2,因 此满足条件！(3) 挠度验算：通过运算得的最大挠度0.91mm，不大于承诺挠度值l/150=4.77mm，因 此满足条件！b、横向水平杆运算横向水平杆承担脚手板传来的荷载，按支承在纵向水平杆上的单跨简 支梁考虑。1. 按简支梁运算：作用在横向水平杆上的荷载 q=7.23X0.70/1.40=3.61kN/m最大弯矩 Mmax=ql2/8=3.61 X 1.40 X 1.40/8=0.89kN.m最大剪力 Vmax=ql/2=3.61 X 1.40/2=2.53kN最大挠度 Wmax=5ql4/384EI=5 X 3.61 X 1400.004/(384 X 9500.00 X 5467500.00)=3.48mm2. 横向水平杆验算：(1) 强度验算：横向水平杆截面抗击矩： Wn=90 X 902/6=121500.000mm3。m=M/Wn=885626.00/121500.00=7.29N/mm2通过运算横向水平杆强度7.29N/mm2,不大于承诺强度48.920N/mm2, 因此满足条件！(2) 抗剪验算：t =3V/2bh=3 X1000X 2.53/(2 X 90 X 90)=0.47N/mm2通过运算横向水平杆受剪强度0.47N/mm2，不大于承诺强度1.3N/mm2, 因此满足条件！(3) 挠度验算：通过运算得的最大挠度3.48mm，不大于承诺挠度值l/150=9.33mm，因 此满足条件！c、纵向水平杆运算纵向水平杆承担横向水平杆传来的集中荷载，它支承在立杆上，一样 按两跨或三跨连续梁考虑。1. 当按两跨连续梁考虑时：横向水平杆作用的集中荷载 P=3.61 X 1.40=5.06kN最大弯矩 Mmax=0.333Pl=0.333X5.06X0.90=1.52kN.m最大剪力 Vmax=1.333P=1.333X5.06=6.75kN最大挠度 Wmax=1.466Pl3/100EI=1.466X 1000X5.06X900.003/(100X 9500.00 X 5467500.00)=1.04mm2. 当按三跨连续梁考虑时：横向水平杆作用的集中荷载 P=3.61 X 1.40=5.06kN最大弯矩 Mmax=0.267Pl:=0.267X5.06X0.90=1.22kN.m最大剪力 Vmax=1.267P:=1.267X5.06=6.41kN最大挠度 Wmax:=1.833Pl3/100EI=1.833X 1000X5.06X900.003/(100X 9500.00 X 5467500.00)=1.30mm3. 纵向水平杆验算：(1) 强度验算：脚手板截面抗击矩： Wn=90 X 902/6=121500.00mm3。m:=M/Wn=1216091.02/121500.00=10.009kN/mm2通过运算纵向水平杆强度10.01N/mm2,不大于承诺强度48.92N/mm2, 因此满足条件！(2) 抗剪验算：t =3V/2bh=3 X 1000 X 6.75/(2 X 90 X 90)=1.249N/mm2通过运算纵向水平杆受剪强度1.25N/mm2，不大于承诺强度1.3N/mm2, 因此满足条件！(3) 挠度验算：通过运算得的最大挠度1.30mm，不大于承诺挠度值l/250=6.00mm，因 此满足条件！d、立杆运算立杆承担纵向水平杆传来的荷载，按压杆稳固验算，分不验算立杆平 面内和平面外的稳固性。1. 稳固性的运算参数如下：立杆的轴心压力 N=5.06kN立杆的运算长度l0取纵向水平杆之间的距离：1.80m截面的回转半径i=20.00mm轴心受压构件稳固系数fa由入=l0/i查附表得0.661截面的净截面面积 A0=5026.548mm2偏心距 e0=(80.00+90.00)/2=85.00mm截面的运算弯矩 M:=Ne0=5.06 X 0.09=0.430kN.m木材顺纹抗压强度值 fc=13.00N/mm2立杆的截面抗击矩 Wn=50265.482mm3立杆的抗弯强度设计值fm=48.92N/mm22. 弯矩作用平面内的稳固性运算：N/faA0+Mfc/Wnfm=5.061 X 1000/(0.661 X 5026.548)+0.430 X 13.00X100 0/(50265.482X48.920)=1.526N/mm2W13N/mm2,满足要求。3. 弯矩作用平面外的稳固性运算：N/faA0=5.061 X 1000/(0.661 X 5026.548)=1.523N/mm2W 13N/mm2,满足 要求。2)满堂楼板模板支架运算(按公寓楼运算)立杆横距及纵距均为0.6m，步距1.8m，搭设高度3.6m,模板自重0.3 5kN/m2,混凝土和钢筋自重25.00kN/m2，振捣混凝土的荷载标准值2kN/ m2,施工均布荷载及支架运算均布荷载标准值为10kN/m2，楼板混凝土等 级为C30，刚级不为3级，每标准层施工需要15天，施工平均温度25笆， 支撑方式为圆木支撑。a模板面板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连 续梁运算。使用模板类型为：胶合板。静荷载标准值 q1 = 25.000X0.100X0.600+0.350X0.600=1.710kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+10.000)X0.600=7.200kN/m截面抗击矩W和截面惯性矩I分不为：W = 60.00X1.70X1.70/6 = 28.90cm3；I = 60.00X1.70X1.70X1.70/12 = 24.57cm4；(1) 抗弯强度运算f = M / W ff面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；M = 0.100ql2M = 0.100X(1.2X1.710+1.4X7.200)X0.300X0.300=0.109kN.m经运算得到面板抗弯强度运算值f = 0.109X 1000X 1000/28900=3.778 N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2 )抗剪运算T = 3Q/2bh TQ=0.6ql=0.600 X(1.2X1.710+1.4X 7.200) X 0.300=2.184kNT=3 X 2183.8/(2 X 600.000 X 17.000)=0.321N/mm2T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T，满足要求！(3 )挠度运算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度运算值 v = 0.677X 1.710X3004/(100X9500X245650)= 0.040mm面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！b、支撑圆木的运算圆木按照均布荷载下连续梁运算。1. 荷载的运算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000 X 0.100 X 0.300=0.750kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350 X0.300=0.105kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q2 = (10.000+2.000) X 0.300=3.600kN/m静荷载 q1 = 1.2X0.750+1.2X0.105=1.026kN/m活荷载 q2 = 1.4X3.600=5.040kN/m2. 圆木的运算按照三跨连续梁运算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利 的布置。均布荷载 q = q1+q2 =6.066kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X6.066X 1.00X1.00=0.607kN.m最大剪力 Q = 0.6ql=0.6X6.066X1.000=3.640kN最大支座力 N = 1.1ql=1.1X6.066X1.000=6.673kN截面抗击矩W和截面惯性矩I分不为：W = 3.142*80.003/32 = 50265.44cm3；I = 3.142*80.004/64 = 2010617.60cm4；(1) 圆木抗弯强度运算抗弯运算强度 f=M/W=0.607X 106/50265440.0=0.01N/mm2圆木的抗弯运算强度小于13.0N/mm2，满足要求！(2) 圆木抗剪运算截面抗剪强度必须满足：T = 4Q/3A T圆木的截面面积 A =3.14X800.002/4 =502654.40mm2截面抗剪强度运算值 T=4X 3640/(3 X502654)=0.010N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2圆木的抗剪运算强度小于1.6N/mm2,满足要求！(3) 圆木挠度运算qk=q11+q12=0.750+0.105=0.855kN/m最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.677X0.855X 1000.04/(100X9500.00 X 20106176000.0)=0.000mm圆木的最大挠度小于1000.0/250，满足要求！c模板支架的立杆轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1161 X3.600=0.418kN(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0.350 X 0.600 X 0.600=0.126kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000 X 0.100 X 0.600 X 0.600=0.900kN经运算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 1.444kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。运算支架立柱及其他支撑结构时，均布荷载取10.00kN/m2经运算得到，活荷载标准值 NQ = (10.000+2.000)X0.600X0.600=4.32 0kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 1.4NQ=7.781kNd立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算公式责N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.78kN；寸轴心受压立杆的稳固系数，由长细比入=10/i查表得到；i运算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.58A立杆净截面面积(cm2)； A = 4.89W 立杆净截面抗击矩(cm3)； W = 5.08仃钢管立杆抗压强度运算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；10 运算长度 (m)；由公式(1)或(2)运算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1:运算长度附加系数，取值为1.243；u:运算长度系数，取不利值u = 1.80a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m； 公式(1)的运算结果：入=(1.80X1.80)X100/1.580=205 入=210,满足要求！立杆运算长度 l0 = k1uh = 1.243 X1.80 X1.80 = 4.03l0/i = 4027.320/15.800 = 255由长细比l0/i的结果得到轴心受压立杆的稳固系数。=0.113立杆受压应力运算值仃=141.23N/mm2，立杆的稳固性运算打 f1=205.00N/mm2,满足要求！b.公式(2)的运算结果：入=(1.80+ 2X0.30)X100/1.580=152 入=210,满足要求！l0/i = 2400.000 / 15.800 = 152由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数步=0.301 立杆受压应力运算值仃=52.84N/mm2，立杆的稳固性运算打 f1=205.00N/mm2,满足要求！公式(3)运算10 = k1k2(h+2a)(3)k2 运算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的运算结果：10/i = 189由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数步=0.201m2,满足要求!立杆受压应力运算值屋密16N/mm2 电上立杆的稳固性运算 f=e楼板强度的运算 LgU1.运算楼板强度讲明最验算楼板强度时按照载按照线均布考虑。单元板宽度范畴内配筋3级0mm。按照楼板每15天浇筑一载能力是否满足荷载要求，其3钢筋，板的截面用寸为算 15ill层，因此需要验算简图如下：第1层bXh=7200mmX10 天、30天、45天的承运算2.运算楼板混凝土 15天的强度是否满足承载力要求楼板运算长边7.20m，短边7.20X0.54=3.90m,楼板运算范畴内摆放12X7排脚手架，将其荷载转换为运算宽度内均 布荷载。第2层楼板所需承担的荷载为q=2X 1.2X(0.35+25.00X0.10)+ 1 X 1.2 X (0.42 X 12X7/7.20/3.90)+ 1.4X (2.00+10.00)=25.14kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmax=0.0829 X ql2=0.0829 X25.14X 3.902=31.74kN.m/m单元板带所承担最大弯矩Mmax = 1X31.74 = 31.74kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00笆，查温度、龄期对混凝土强 度阻碍曲线得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等 效为C24.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.62N/mm2则能够得到矩形截面相对受压区高度：松=Asfy/bh0fc = 300.00X360.00/(1000X80.00X11.62)=0.116运算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力运算系数为淳s =松(1-0.5 松)=0.116X(1-0.5X0.116) = 0.109；此层楼板所能承担的最大弯矩为：M2=sbh02fc = 0.109 X 1000X80.0002 X 11.62 X 10-6=8.14kN.m结论：由于 SMi = 8.14 Mmax=31.74因此第15天以后的楼板楼板强度和不足以承担以上楼层传递下来的荷 载。第2层以下的模板支撑必须储存。3. 运算楼板混凝土 30天的强度是否满足承载力要求楼板运算长边7.20m，短边7.20X0.54=3.90m,楼板运算范畴内摆放12X7排脚手架，将其荷载转换为运算宽度内均 布荷载。第3层楼板所需承担的荷载为q=2 X1.2X (0.35+25.00 X 0.10)+1X1.2X (0.35+25.00 X 0.10)+2X1.2X (0.42 X12X 7/7.20/3.90)+1.4 X (2.00+10.00)=29.68kN/m2板带所需承担的最大弯矩：Mmax=0.0829 X ql2=0.0829 X 29.68 X 3.902=37.47kN.m/m单元板带所承担最大弯矩Mmax = 1X37.47 = 37.47kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00笆，查温度、龄期对混凝土强 度阻碍曲线得到30天后混凝土强度达到102.07%, C30.0混凝土强度近似 等效为C30.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=14.60N/mm2则能够得到矩形截面相对受压区高度：松=Asfy/bh0fc = 300.00 X 360.00/(1000 X 80.00 X 14.60)=0.092运算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力运算系数为淳 s =松(1-0.5 松)=0.092X(1-0.5X0.092) = 0.088；此层楼板所能承担的最大弯矩为：M3=sbh02fc = 0.088 X 1000 X 80.0002 X 14.60 X 10-6=8.24kN.m结论：由于 Mi = 16.38 Mmax=37.47因此第30天以后的楼板楼板强度和不足以承担以上楼层传递下来的荷 载。第3层以下的模板支撑必须储存。架体拆除拆除前应对作业人员做安全技术交底，对要拆除的脚手架做全面检查， 按照检查结果补充拆除方案，按照原方案批准人审批后实施。拆除前做好脚手架上及地面清理，去除障碍物。拆除作业由上而下进行，严禁上下同时作业，严禁剪断整层绑扎后整 体滑落，推倒，拉倒。连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先整层或数层连墙件拆除后再拆除架 体；分段拆除时高差不应大于2步。拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间的绑扎点，后拆两头的绑扎 点，并由中间的拆除人员往下传递杆件。拆至下部三步架高时，应先在适当位置设置临时抛撑对架体加固后再 拆除连墙件。分段拆时，除架体时不拆除部分的两端应加固，拆下的竹竿、脚手板 等材料，应向下传递至地面，严禁抛掷。拆除后的杆件应清理，分类运至料场码放。雨季施工措施本工程施工时期要紧处于6-9月雨季，为保证施工质量、进度、安全我 部作防雨措施：对杆件表面涂刷防水胶，防止雨水腐蚀竹竿而发生的变形、腐烂。在脚手架底部周围做好排水措施，幸免积水对脚手架基础的浸泡发生 承载力不足而导致架体坍塌。在施工作业层设置挡雨棚，以免作业层受雨水打湿，而发生作业人员 和材料滑倒、滑落、位移。每次作业前，对架体进行全面检查，对薄弱环节加固加大后再作业。质量措施材料进场时按照本方案对材料进行检查，合格后方可入场。绑扎材料必须具备合格证，不合格的材料及时清除。搭设前对脚手架地基进行检查，每搭设1个楼层对搭设质量进行一次 检查，检查合格后方可急需搭设。脚手架由施工技术员、安全员共同检查验收。搭设验收技术文件应有材料检查记录安全技术交底搭设质量 记录脚手架施工验收报告。检查项目必须符合本专项方案要求，搭设的技术要求、承诺偏差也要 符合建筑施工竹脚手架安全技术规范JGJ 254-2011、建筑施工木脚手 架安全技术规范JGJ 164-2008。安全治理建立三级安全教育制度。加大安全生产治理和监督，结合安全生产检 查工作作到定期与不定期相结合，作到有打算、有步骤、有重点。检查后 作好书面记录。履行手续，提出限期整改措施，作到动作迅速，处理严肃。 建立健全安全生产责任制，责任落实到人。施工现场建立安全生产宣传牌 和禁令标志，提升施工现场的安全气氛，搞好安全生产宣传活动，坚决“不 损害自己，不损害他人，不被他人损害”。把我们制定的一套安全生产责任 制在贯彻到每个工人，作到使每个工人心中有数，建立好工地安全生产资 料，设置专职安全员，对班前安全技术交底持之以恒，把安全生产和经济 利益挂钩，对安全违章作业人员严格处罚。所有外架的操作人员均应持证上岗。架子搭设前，所有工人必须进行 技术交底和岗位安全教育及培训，严禁无证人员上岗操作。施工人员在搭设（拆除）脚手架前必须通过体检，躯体不适、疾病、 恐高症者不得上岗。搭设（拆除）脚手架时施工人员要处于精神状态良好、不喝酒，不熬 夜。思维清晰。进入施工现场，工人操作必须戴好安全帽、佩好安全带、穿防滑鞋、 不得光脚，不得穿易滑鞋、拖鞋上下施工。雨天、雷天、及七级以上大风不得进行搭设或拆除脚手架。夜间不得进行搭设或拆除脚手架。搭设或拆除脚手架应严格按照本方案及有关安全治理制度。不颠倒顺 序施工，不野蛮指挥。外脚手架搭设完毕后，必须经技术人员、外架工程治理人员、安全员 及其他有关人员会同验收，合格后方可交付使用。外架使用过程中，应加 大对脚手架各受力系统进行观看和爱护，定期对脚手架进行验收和检查， 发觉咨询题及时整改，同时注意破漏的安全网及时更换。使用脚手架时，不的在脚手架上打闹，不得往下抛掷物体，施工人员 不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。脚手架拆除时，作业区及进出口处必须设置戒备标志，派专人指挥， 严禁非作业人员进入。竹材堆放处四周应当设置消防器材，如灭火器，消防水桶等。