资源描述
西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 1 页 课 程 设 计 用 纸 第一章结构设计原理课程设计设计资料 T形简支梁设计资料如下，见图 1-1及表 1-1表 1-2 图 1（尺寸单位：mm） 表 1-1 标准 跨径 (m) 预制 场长 度(m) 计算 跨径 (m) h (mm) bi (mm) b (mm) 1h (mm) 2 (mm) 20 19.96 19.60 1500 2200 200 80 160 (表中 bi 表示主梁间距) 表 1-2 跨中弯矩（KN-m） 材料 恒载 人群 汽车 支点计 算剪力 V (KN) 跨中计 算剪力 V (KN) 砼标 号 主筋等级 1132.83 139.25 963.47 808.60 489.25 131.81 C35 HRB335 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 2 页 课 程 设 计 用 纸 重要性系数 =1.00 支座至跨中各截面，弯矩假定按抛物线分布，而剪力按直线变化 钢筋均采用焊接骨架； 箍筋采用 R235 级钢筋，弯起钢筋和斜筋采用与主筋相同等级的钢筋。 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 3 页 课 程 设 计 用 纸 第二章 荷载效应组合 2.1 基本组合 钢筋混凝土简支梁安全等级为二级，重要性系数 =1.0。因恒载作0 用效应对结构承载能力不利，故取永久作用效应的分项系数 =1.2。汽1G 车荷载效应的分项系数 =1.4 对于人群荷载，其他可变作用效应的分1Q 项系数 =1.4。本组合为永久作用与汽车荷载和人群荷载组合，故取人Qj 群荷载的组合系数为 =0.80。c 按承载能力极限状态计算时作用效应值基本组合的设计值为 M = ( )0d0 njQjkni CkQGik SS211 =1.0 (1.2 1132.83+1.4 963.47+0.8 1.4 139.25) =2864.214 mN 2.2 短期效应组合 根据公路桥规 ，汽车荷载作用效应不计入冲击系数，计算得到不 计冲击系数的汽车荷载弯矩标准值为 M =808.60 ，汽车荷载作kQ1mN 用效应的频遇值系数 =0.7，人群荷载作用效应的频遇值系数 =1.0112 可得作用短期效应组合设计值 M 为sd M =M + M +sdGk1kQ12k =1132.83+0.7 808.60+1.0 139.25 =1838.1 mN 2.3 作用长期效应组合 不计冲击系数的汽车荷载弯矩标准值 =808.60 ，汽车荷载作kQ1mN 用效应的准永久值系数 =0.4，人群荷载作用效应的准永久值系数21 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 4 页 =0.42 课 程 设 计 用 纸 可得作用长期效应组合设计值 为ld =ldminjQjkGikS112 =1132.83+0.4 808.60+0.4 139.25 =1511.97 N 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 5 页 课 程 设 计 用 纸 第三章 正截面承载力计算 3.1 截面设计 3.1.1 T 形截面梁受压翼板的有效宽度 b f 由图 1-1 所示的 T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚 度 h =（160+80）/2=120mmf 则可得 b = L= 19600=6533mm1f3 b =2200mm2f b =b+2c+12h =200+2 +12 120=1640mm3f f0 故取受压翼板的有效宽度 b =1640mmf 3.1.2 钢筋数量计算 由已知条件查得 =16.1MPa, =1.52MPa, =280MPa, =0.56,cdftdfsdfb 弯矩计算值 M= M =1.0 2864.214=2864.214 mkN。0 为了便于进行计算，将图 1-1 的实际截面换成 3-1 所示的计算截面， h =120mm，其余尺寸不变f 图 3-1（尺寸单位：mm） 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 6 页 课 程 设 计 用 纸 (1)因采用的是焊接钢筋骨架，故设 =30mm+0.07h=30+0.07 1500=135mm，sa 则截面有效高度 h =1500-135=1365mm0 (2)T形截面类型判定 =4134.87)2(0ffcdhbmN610 =4134.87 mkN )24.8(kM 故属于第一类 T形截面 (3)求受压区高度 由 )2(00 xhbfMcdud 可得 2864.214 =16.161)1365(4x 整理后，可得到 0972x 解方程的合适解为 ，)2(81mhf )(2648舍 去fhmx (4)求受拉钢筋面积 A s 将各已知值及 代入式 ，可得到mx2sdfcdAxb sdfcsb m73280164. 现选择钢筋 ，截面面积 钢筋叠层数为 6层,受563221As 拉区混凝土保护层厚度取 C=35mm 32mm及 30mm钢筋间横向净距为 ，故满足构造mdmSn 40325.2.408.0 及 要求。钢筋布置图 3-2如下 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 7 页 课 程 设 计 用 纸 图 3-2（尺寸单位：mm） 3.2 承载力复核 已设计的受拉钢筋中， 的面积为 4826 ， 的面积为3262m56 2945 ， 。2mMPafsd80 由图 3-2 钢筋布置图，可求得 ，即s 294586)4.2851.3().351(46sa =125mm 则实际有效高度 mh720 (1)判定 T 形截面类型 由式 ，计算sdfcdAb Nhff 6 107.321640. =3.17 mkN mfsd 68.)9582( =2.18 由于 ，故为第一类 T 形截面sdfcdAhb (2)求受压区高度 x 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 8 页 课 程 设 计 用 纸 由 ，求得 ，即sdfcdAxb x fcds )120(821640.72mhf (3)正截面抗弯承载力 由式 ，求得正截面抗弯承载力 为)2(00 xbfMcdud uM 0hxfcu )281375(641. = mN8. = k2)4.86(mkN 又 %.083.17520minbhAs 故截面复核满足要求 3.3 水平纵向钢筋的计算 因为 故梁肋两侧需设水平纵向钢筋mh0.15. ，取2620bAs ，5 层钢筋 ，间距 S=200mm，符合规范要求。)3(81s 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 9 页 课 程 设 计 用 纸 第四章 斜截面承载力计算 4.1 腹筋设计 4.1.1 剪力包络图设计 (1)截面尺寸检查 跨中截面 kNVmkNMldld 81.3,214.862/2/, 支座截面 V590, 混凝土等级 C35 根据构造要求，梁最底层钢筋 通过支座截面，支座截面有效高32 度 mh147)28.35(0 由式 0,.bhfkcu 14705)1.(3 =873.18kN )2.89(,kNVd 截面尺寸符合设计要求 (2) 检查是否需要根据计算配置箍筋 跨中段截面 03)15.0(bhftd kN209137552.)1.(3 支座截面 03).(ftd 4.).(3 用 )2589(1581. 0,2/,0 kVbhfkNVdtdld 故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段应按计算 配置腹筋。 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 10 页 课 程 设 计 用 纸 2 图 4-1(尺寸单位：mm) 在图 4-1 所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值 ，跨中kNV25.4890 处剪力计算值 ，kNVl81.32/ (3) 计算剪力图分配 处03,0)5.(bhftdxdx k209137552.).(3 的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得为 2/01lxVLl m68.4918 在 长度内可按构造要求布置箍筋。1l 同时，根据公路桥规规定，在制作中心线向跨径长度方向不小于 1 倍梁高 h=1500mm 范围内，箍筋的间距最大为 100mm 距支座中心线为 h/2 处的计算剪力值( )由剪力包络图按比例求得，为V 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 11 页 课 程 设 计 用 纸 LVhVl)(2/0 kN89.461196).35.4825.481960 其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算至少为 0.6 ，应由kV13.27 弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为 ，设置684.0 弯起钢筋区段长度为 5066mm 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 12 页 课 程 设 计 用 纸 4.1.2 箍筋设计 采用直径为 8mm 的双肢箍筋，箍筋截面 ，mnASV6.103.521 为方便计算斜截面内纵筋配筋百分率 p 及截面有效高度 可近似按支座0h 截面和跨中界面的平均值取用，计算如下 跨中截面 ，取 ，5.2%83.2/lp5.2/l m1370 支点截面 ，601470h 则平均值分别为 ， mm.2.4230 箍筋间距 为vS 2 20,6231)(.05.0(VbhfAfpSVkcuv = 2 262 )89.41( 14956.35.( =428mm 但大于 400mm)750(21mhSV 且 ，故不满足规范规定。%18.02.486.VSbA 故现取 =200mm 计算的箍筋配筋率得 ，且小于v %18.025.Sv 和 400mm。mh75021 综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的 1500mm 范围内， 设计箍筋间距 =100mm；尔后至跨中截面统一的箍筋间距取vS =200mmvS 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 13 页 课 程 设 计 用 纸 4.1.3 弯起钢筋及斜筋设计 设焊接钢筋骨架的架立钢筋为 ；钢筋重心至梁受压翼板上边2 缘距离 。mas56 弯起钢筋的弯起角度为 45 ，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。 图 6 )(sin3.12fVAdSbiSbi45s76.1840675SbiiVx 其中 0.4 ；h/2=750mm；设置弯起钢筋区段长为 5066mmkN76.84 弯起钢筋计算表 4-1 弯起点 1 2 3 4 5)(mhi 1325 1289 1261 1233 1204 距支座中心距离 )(xi1325 2614 3875 5108 6312 分配的计算剪力值 )(kNVSbi 184.76 163.79 116.78 70.79 25.82 需要的弯筋面积 )(2mASbi 1244 1103 787 477 174 可提供的弯筋面积 )(2Sbi 1608 )32(1608 )(982 )25(982 )(982 )25( 弯筋与梁轴交点到支座 中 心距离 )(mxc664 1989 3282 4543 5775 mh 1325).08351.24()5.183(150 第一排弯筋（2N5）的弯起点 1 距支座中心距离为 1325mm。弯筋与梁 纵轴线交点 距支座中心距离为 1325-1500/2-(35+35.8 1.5) x 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 14 页 =664mm 课 程 设 计 用 纸 对于第二排弯起钢筋，可得到 mh 1289)5.031.254().835(1502 弯起钢筋（2N4）的弯起点 2 距交点中心距离为 1325+ =1325+1289=2614mm2x2 分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值 ，由比例关系计算可得到：2sbV 14.050637Si 得 kNVsb9.12 所需要提供的弯起钢筋截面积 为)(2sbA = =1103mm45in3.2sdssbfA70.891632 第二排弯起钢筋与梁轴线交点 距支座中心距离为2 2614-1500/2-(35+35.8 2.5)=1989mm2x 同理 mh 126)5.04281.543().0283.5(1503 mhx72 =116.786.15063sbVkN 787mm7.281sA2 mx 328)5.0483.5(/3 h 1).1.().14283.5(1504 mhx043 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 15 页 课 程 设 计 用 纸 =70.7976.184506374sbVkN 477.294sbA2m mx 453).183.5(/ h 120).2.4().283.5(150 mhx614 =76.5075sbVkN8.5 .283sA24 mx 57).43.(/165 由表 4-1 可见，原拟定弯起 钢筋的弯起点距支座中心距离为N 6312mm，已大于 5066+1500/2=5816mm，即在欲设置弯筋区域长度之外， 保留此钢筋仍做弯起处理，以加强钢筋骨架施工时的刚度。 按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图 4-2 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 16 页 课 程 设 计 用 纸 图 4-2 （尺寸单位： mm；弯矩单位： ）mkN 由已知跨中截面弯矩计算值 ，支点中心Mldl 214.862/,02/ 处 ，按式 做出梁的计算弯矩包络0,0dM )(2/, Lxldx 图，在 截面处，因 ， ，L41m9.46.1mkNl 214.86/ 则弯矩计算值为 =2148.16)6.19(2.8624/ l k 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 17 页 课 程 设 计 用 纸 钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力表 4-2 梁区段 截面纵筋 有效高度 h0(mm) T 形截 面类别 受压高度 (mm)x抗弯承载力 )(mkNMui 支座中 心1 点 321447 第一类 17 647.7 1 点2 点 41429 第一类 34 1271.9 2 点3 点 61411 第一类 51 1872.2 3 点4 点 2531400 第一类 62 2226.3 4 点5 点 41388 第一类 72 2570.4 5 点跨 中 61375 第一类 82 2903.6 根据 ， 计算出各 ，)2(0 xhAfMsduisdfcdAxb uiMx 支座中心1 点 =1608 ， =1500-(35+35.8/2)=1447mm，s2m0hx = =17mm，164.8 =647.7)217(2ui mkN 1 点2 点 =3217 ， =sAm0h1429)0.835 x= =34mm，164.378 =1271.9)29(20uiMmkN 2 点3 点 =4826 ， =sAm0hm14)5.83(5 x= =51mm，164.8 =1872.2)2(80ui mkN 3 点4 点 =5808sAm 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 18 页 课 程 设 计 用 纸 =0h m14098246)5.83.5()5.183(42615 x= =62mm，0. =2226.3)21(82uiMmkN 4 点5 点 =6790sAm =0h m13819648)4.28.35()5.3(615 x= =72mm，140.7928 =2570.4)3(6uiMmkN 5 点跨中 =7771sA2m =0h m137594586).4283.().15(481 x= =82mm，0.67 =2903.6)2135(28uiMmkN 将表 4-2 的正截面抗弯承载力 在图 4-2 上用各平行直线表示出来，uiM 它们与弯矩包络图 4-2 的交点分别为 ，以各 值代入式qj、 uiM ，可得 到跨中截面距离值。)41(2/, LxMldxji、 现以图 4-2 中所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足公 路桥规的要求 第一排弯起钢筋（2N5） ； 其充分利用点“m”的横坐标 =7307mm，而 2N5 的弯起点 1 的横坐x 标 =9800-1325=8475mm，说明 1 点位于 m 点左边，1x 且 （=8475-7307=1168mm） =（1429/2=714.5mm）满足要求。2/0h 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 19 页 课 程 设 计 用 纸 其不需要点 的横坐标 ，而 2N5 钢筋与梁中轴线交点 的横nmx8621 1 坐标 ，亦满足要求。)()934980(1x 第二排弯起钢筋（2N4） ； 其充分利用点“ ”的横坐标 =5767mm，而 2N4 的弯起点 2 的横坐lx 标 （=9800-2614=7186mm） （=5767mm ） ，2x 且 （=7186-5767=1419mm） =（1411/2=705.5mm）满足要求。2/0h 其不需要点 m 的横坐标 ，而 2N4 钢筋与梁中轴线交点mx73 的横坐标2 ，亦满足要求。)0()81980(x 第三排弯起钢筋（2N3） ； 其充分利用点“ ”的横坐标 =4625mm，而 2N3 的弯起点 3 的横坐kx 标 （=9800-3875=5925mm） （=4625mm ） ，2x 且 （=5925-4625=1300mm） =（1400/2=700mm）满足要求。3 2/0h 其不需要点 的横坐标 ，而 2N3 钢筋与梁中轴线交点 的lmx576 3 横坐标 ，亦满足要求。)()4325980(3x 第四排弯起钢筋（2N2） ； 其充分利用点“ ”的横坐标 =3139mm，而 2N2 的弯起点 4 的横坐jx 标 （=9800-5108=4692mm） （=3139mm ） ，4x 且 （=4692-3139=1553mm） =（1388/2=694mm）满足要求。2/0h 其不需要点 的横坐标 ，而 2N2 钢筋与梁中轴线交点 的kmx465 4 横坐标 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 20 页 ，亦满足要求。)4625()52743980(4 mxx 课 程 设 计 用 纸 由上述检查结果可知图 4-2 所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。有 2N2、2N3、2N4 和 2N5 钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图。 图 4-3(尺寸单位：mm；弯矩单位： )mkN 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 21 页 课 程 设 计 用 纸 4.2 斜截面抗剪承载力的复核 (1) 选定斜截面顶端位置 由图 4-2 可得到距支座中心为 处截面的横坐标为2h ，mx905798 正截面有效高度 =1447mm，现取斜截面投影长度 =1447mm，则hc0h 得到选择的斜截面顶端位置 A，其横坐标 mx7631495 (2) 斜截面抗剪承载力复核 A 处正截面上的剪力 及相应的弯矩 计算如下xVxM Lllx2)(/02/ = kN12.4091673)8.35.4981.3 )(2/LxMlx = mkN27.140)967341(.862 A 处正截面有效高度 =1429mm（主筋为 ） ，则实际广义剪跨0h3 比 m 及斜截面投影长度 c 分别为 =1.951.447m6.c5 斜角为 40.5)/(tan01ch)1672/49(tan1 斜截面内纵向受拉钢筋有 ，相应的主筋配筋率 为32N 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 22 页 课 程 设 计 用 纸 01bhAps 5.26.014728 箍筋的配筋率 为)(时mSvs %)18.0(25.026.minvssb 与斜截面相交的弯起钢筋有 2N5( )、2N4( )；332 按规定的单位要求，将以上计算代入式 ssbsdsvkcuu AfffphV in1075.()6.0()1045.( ,3321 = 7.)182()7.( 952.3)6.02(493 =368.67+477.48=846.15 kNVkNx1.0 所以距支座中心为 h/2 处的斜截面抗剪承载力满足要求。 (3) 取 2N5 处弯起点验核 由(2)可得到 m=2.54，c=2.150mkMkVxx 49.38,29.38 NkNxu .4.8670 所以 2N5 处弯起点处的斜截面抗剪承载力满足要求。 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 23 页 课 程 设 计 用 纸 4.3 正截面和斜截面抗弯承载力的复核 保证正截面和斜截面抗弯承载力构造要求分析表( 单位：mm) 弯 起 钢 筋 序 号 弯 起 点 的 符 号 弯起点跨 中距 ixL21 (mm) 钢筋与梁 轴交点跨 中距 2ih (mm) 充分利用 点跨中距 (mm)3x不需要点跨中 距 4x (mm 20h31x (mm) 42 (mm) N 5 1 8475 9136 7307 8621 715 1168 0 N 4 2 7186 7811 5767 7307 706 1419 0 N 3 3 5925 6546 4625 5767 700 1300 0 N 2 4 4692 5257 3139 4625 694 1153 0 N 1 5 3488 4025 0 3139 688 3488 0 由图 4-3 和表 3 可知，各排弯起钢筋的弯起点位置距该排钢筋充分利 用点的距离大于 ，且各排弯起钢筋与梁中轴线交点均位于该排钢筋2/0h 不需要点外，即均能保证正截面和斜截面的抗弯强度，满足公路桥规 的要求。 此外，梁底有 的主钢筋不弯起直接通过支点截面，而这两根主3 钢筋的截面面积为 1608 ，与跨中截面主筋 的总截面积2m2563 为 7771 之比为 20.7%，大于 20%，满足公路桥规的要求。2 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 24 页 课 程 设 计 用 纸 第五章 正常使用极限状态的设计 5.1 裂缝宽度 的验算fkW (1) 带肋钢筋系数 =1.0，荷载短期效应组合弯矩计算值为 1838.11c sM ，荷载长期效应组合弯矩计算值为 1511.97 ，mkN l mkN 系数 1+0.5 1.41 系数 ，非板式受弯构件slMc5.012 1.839753c 取 1.0, =3sEPa (2) 钢筋应力 = 198ssAh087.7135.06MPa (3) 换算直径 d 的计算 因为受拉区采用不同的钢筋直径，d 应取用换算直径 ，则可得到ed d= = = 28.9mmeidn 22563 对于焊接钢筋骨架 d= =1.3 28.9=37.57mme (4) 纵向受拉钢筋配筋率 的计算 =0.02830.02 故取 =0.02137520bhAs (5) 最大裂缝宽度 的计算fkW 由 式 =)1028.3(321dEcsfk )02.18.573(02194.5 =0.197mm mWf 满足要求 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 25 页 课 程 设 计 用 纸 5.2 梁跨中挠度的验算 全宽度受压翼板 ，mbf20hf120 换算系数 35.61.34sEc (1)求 T梁换算截面惯性矩 、crI0 由 得 )(21 xhAsxbEf mhf12027 梁跨中截面为第二类 T形截面。这时，受压区 高度x 147)(bsAfE.8250)(20hBffEs 则 261fhmABx 开裂截面换算截面惯性矩 41020 33 .7)()( mxAsxbI Efffcr T梁的全截面换算截面面积 210 581)()(shbAEsff 受压区高度为 mAshxEsff 510)()(202 全截面换算惯性矩 412021 330 05.)()1()()(2 mxhAshxbbI Esfff ff 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 26 页 课 程 设 计 用 纸 (2) 求开裂构件的抗弯刚度 全截面抗弯刚度 2161400 0.45.10.395. mNIEBc 开裂截面抗弯刚度 21564 0.21.593710.3IEBcrcr 全截面换算截面的面积矩 37220 4.)(mhxbxbSfff 塑性影响系数为 72.10W 开裂弯矩 mkNwfSfMtktkcr 30.5900 开裂构件抗弯刚度 21502204.)(1)(BssBcrcrcr (3) 受弯构件跨中截面的长期挠度值 短期荷载效应组合下跨中截面矩标准值 ，对 C35mkNMs1.83 混凝土，挠度长期增长系数 60.1 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 27 页 课 程 设 计 用 纸 m BLMwSl496.1104.2).9(183552362 结构自重作用下跨中截面长期挠度值 m BLMwGG306.1104.2).9(814552362 则可变荷载频遇值计算的长期挠度值 mLwGlQ 360194 符合公路桥规要求。 (4) 因为 mLl 3.216049 故跨中截面需设置预拱度 wQG4019 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 28 页 课 程 设 计 用 纸 附录 附件一：设计总结 通过本次课程设计，使我对从 T 形简支梁设计方案到配 筋图设计的基本过程的设计方法、步骤、思路、有一定的了解 与认识。在课程设计过程中，基本能按照规定的程序，并根据 课程设计指导书和任务书进行，完成初稿，同时在老师指导下 对设计进行了修改完善，最后完成了配筋图设计。 设计过程中，遇到较多不熟悉地方，如对架立钢筋的选 取，结构设计原理教材上只说明了绑扎钢筋骨架时架立钢筋一 般选取 1014mm 直径钢筋，通过查询资料，在焊接钢筋骨架 时则一般选取 2025mm 至今钢筋；在计算钢筋长度时，45 度 钢筋弯起折减数没注明，通过查规范等手段解决了此问题。 总的来说此次课程设计不仅使得我们学到的理论知识得 到巩固，并通过实践进一步的将理论具体的表现出来，对我们 以后桥梁设计奠定了良好的基础。 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 29 页 课 程 设 计 用 纸 附件二：参考文献 1.叶见曙.结构设计原理(第二版).人民交通出版社.2005 2.中华人民共和国行业标准.公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004).北京：人民 交通出版社.2004 3.中华人民共和国行业标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004).北京：人民交通出版社.2004 大 学 毕业设计（论文） （页面设置：论文版心大小为 155mm245mm，页边距：上 2.6cm，下 2.6cm，左 2.5cm，右 2cm，行间距 20 磅，装订线位置左，装订线 1cm，） 此处为论文题目，黑体 2 号字 （以下各项居中列，黑体小四号） 年 级: 学 号: 姓 名: 专 业: 指导老师: 西南交通大学本科毕业设计（论文） 第 30 页 （填写时间要用中文） 二零零八年六月 大学本科毕业设计（论文） 院 系 专 业 年 级 姓 名 题 目 指导教师 评 语 指导教师 (签章) 评 阅 人 评 语 评 阅 人 (签章) 成 绩 答辩委员会主任 (签章) 年 月 日 大学本科毕业设计（论文） 第 II 页 共 47 页 毕 业 设 计 任 务 书 班 级 学生姓名 学 号 专 业 发题日期： 年 月 日 完成日期： 年 月 日 题 目 题目类型：工程设计 技术专题研究 理论研究 软硬件产品开发 一、 设计任务及要求 二、 应完成的硬件或软件实验 三、 应交出的设计文件及实物（包括设计论文、程序清单或磁盘、实验装置或产 品等） 大学本科毕业设计（论文） 第 III 页 共 47 页 四、 指导教师提供的设计资料 五、 要求学生搜集的技术资料（指出搜集资料的技术领域） 六、 设计进度安排 第一部分 （4 周） 第二部分 （6 周） 第三部分 （2 周） 评阅及答辩 （1 周） 指导教师： 年 月 日 系主任审查意见： 审 批 人： 年 月 日 注：设计任务书审查合格后，发到学生手上。 大学本科毕业设计（论文） 第 IV 页 共 47 页 大学学院 20XX 年制 大学本科毕业设计（论文） 第 V 页 共 47 页 摘 要 正文略 关键词：关键词； 关键词； 关键词； 关键词 （关键词之间分号隔开，并加一个空格） 大学本科毕业设计（论文） 第 VI 页 共 47 页 Abstract 正文略 Keywords: keyword; keyword; keyword; keyword 大学本科毕业设计（论文） 第 VII 页 共 47 页 目 录 摘 要 .IV ABSTRACT.V 第 1 章 绪 论 .1 1.1 本论文的背景和意义 .1 1.2 本论文的主要方法和研究进展 .1 1.3 本论文的主要内容 .1 1.4 本论文的结构安排 .1 第 2 章 各章题序及标题小 2 号黑体 .2 2.1 各节点一级题序及标题小 3号黑体 .2 2.1.1 各节的二级题序及标题 4 号黑体 .2 2.2 页眉、页脚说明 .2 2.3 段落、字体说明 .2 2.4 公式、插图和插表说明 .2 结 论 .5 致 谢 .6 参考文 献 .7 附 录 1 标题 .8 附 录 2 标题 .9 大学本科毕业设计（论文） 第 1 页 共 47 页 第 1 章 绪 论 1.1 本论文的背景和意义 引用文献标示应置于所引内容最末句的右上角，用小五号字体 1。当提及的参考 文献为文中直接说明时，其序号应该用 4 号字与正文排齐，如“由文献8，1014 可知” 1.2 本论文的主要方法和研究进展 1.3 本论文的主要内容 1.4 本论文的结构安排 大学本科毕业设计（论文） 第 2 页 共 47 页 第 2 章 各章题序及标题小 2 号黑体 2.1 各节点一级题序及标题小 3 号黑体 正文另起一段，数字与标题之间空一格 2.1.1 各节的二级题序及标题 4 号黑体 正文另起一段，数字与标题之间空一格 2.1.1.1 各节的三级题序及标题小 4 号黑体 正文另起一段，数字与标题之间空一格 1. 款标题 正文接排。本行缩进 2字符，标题与正文空一格 (1)项标题 正文接排，本行缩进 1字符，标题与正文空一格。 (2)项标题 2. 款标题 2.2 页眉、页脚说明 在版心上边线隔一行加粗线，宽 0.8mm（约 2.27磅），其上居中打印页眉。页 眉内容一律用“西南交通大学本科毕业设计(论文)”，字号用小四号黑体。页码置 于页眉右端，采用形式为：第 M页，具体设置参考模板。 2.3 段落、字体说明 每段首行缩进 2字符，行距固定值 20 磅。正文用小 4号宋体，西文和数字用小 4 号 Times New Roman。按照 GB31003102 及 GB7159-87 的规定使用，即物理量 符号、物理常量、变量符号（如：a(t) , (i-1)Th tiTh , m , n）用斜体，计量单位 （如：tkm）等符号均用正体。（设置字体快捷键 ctrl+D) 2.4 公式、插图和插表说明 （公式居中写，公式末不加标点，序号按章节编排，如有“假定，解”字样，文字空两格写， 若有对公式变量的说明，以分号结束。公式中用斜线表示“除”的关系时应采用括号，以免含 糊不清，如 1/(bcosx)。通常“乘”的关系在前，如 acosx/b 而不写成(a/b)cosx 。具体格式如下） 大学本科毕业设计（论文） 第 3 页 共 47 页 假定 (2-1)(2cos()(tftRrc 式中 R幅度； 相位； fc载波频率； （插图图题于图下，小 4 号宋体，图中若有分图时，分图号用 a）、b）等置于分图之下。插图 与其图题为一个整体，不得拆开排写于两页。插图处的该页空白不够排写该图整体时，则可将 其后文字部分提前排写，将图移到次页最前面。） a）分图 a b）分图 b 图 2-2 图题 （插表表序与表名置于表上，小 4 号宋体，若有分页，需在另一页第一行添加续表。数字 空缺的格内加“-”（占 2 个数字宽度）。表内文字或数字上下或左右相同时，采用通栏处理方 式。表内文字说明，起行空一格、转行顶格、句末不加标点。） 表 2-1 形状变化特征值及相应比例 形状模型变化： 特征值编号 特征值 比例 1 比例 2 1 0.010642 59.62% 59.62% 2 0.002305 12.91% 72.53% 3 0.001347 7.55% 80.08% 4 0.000683 3.83% 83.91% 5 0.000645 3.62% 6 0.000392 2.20% 87.52% 7 0.000324 1.82% 91.54% 大学本科毕业设计（论文） 第 4 页 共 47 页 8 0.000238 1.34% 92.87% 续表 特征值编号 特征值 比例 1 比例 2 9 - - - 10 0.000205 1.15% 95.30% 大学本科毕业设计（论文） 第 5 页 共 47 页 结 论 正文略 大学本科毕业设计（论文） 第 6 页 共 47 页 致 谢 正文略 大学本科毕业设计（论文） 第 7 页 共 47 页 参考文献 （参考的中文文献排在前面，英文文献排在后面。作者与作者之间用逗号隔开，不写“等，编 著”等字样，如果版次是第一版，则省略。没有引用书籍文字则不写引用起止页，且以“ . ”结 束） (著作图书文献) 1 作者，作者. 书名. 版次. 出版社，出版年：引用部分起止页 2 作者. 书名. 出版社，出版年. (翻译图书文献) 3 作者. 书名. 译者. 版次. 出版者，出版年：引用部分起止页 （学术刊物文献） 4 作者. 文章名. 学术刊物名.年，卷（期）：引用部分起止页 (学术会议文献) 5 作者. 文章名. 编者名. 会议名称，会议地址，年份. 出版者，出版年：引用部 分起止页 6 （学位论文类参考文献） 7 研究生名. 学位论文题目. 学校及学位论文级别. 答辩年份：引用部分起止页 大学本科毕业设计（论文） 第 8 页 共 47 页 附 录 1 标题 (对需要收录于毕业设计（论文）中且又不适合书写正文中的附加数据、资料、详细公式推导等 有特色的内容，可作为附录排写) 大学本科毕业设计（论文） 第 9 页 共 47 页 附 录 2 标题 大学本科毕业设计（论文） 第 10 页 共 47 页 完
展开阅读全文