专家论证修稿文兴路现浇箱梁满堂支架方案计算

文兴路现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书一、编制根据 1、厦门市文兴路（县黄路-双涵路）道路工程A标施工图设计文献及地勘报告资料。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设原则强制性条文（都市建设部分），以及现行有关施工技术规范、原则等。 3、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑工程模板施工手册、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册、建筑构造荷载规范、道路桥梁工程施工手册。二、工程概况文兴路(县黄路双涵路)道路工程为都市级次干道,与县黄路(都市级主干道)交叉,该交叉口设立跨线立交桥一座,跨线立交分为左右幅桥，左幅桥起点桩号为ZK0+211.85，终点桩号为ZK0+438.15。左幅桥全桥共三联，为（230）m预应力砼持续箱梁+（30+40+30）m钢箱梁+（230）m预应力砼持续箱梁。全桥长226.30m。右幅桥起点桩号为YK0+204.85，终点桩号为YK0+431.15，右幅桥全桥共三联，为（230）m预应力砼持续箱梁+（30+40+30）m钢箱梁+（230）m预应力砼持续箱梁。全桥长226.30m。左右幅桥第一、三联均为等截面预应力混凝土箱形持续梁，箱梁采用单箱单室斜腹板截面，梁顶宽8.8m，顶、底板厚2545cm，腹板厚4080cm，梁高1.6m。中支点横隔梁厚200cm，边支点横隔梁厚120cm。 三、支架设计要点1、支架地基解决 将原地面进行整平，然后采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到规定后，根据地质状况填筑建筑弃渣30cm。然后再铺筑厚15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水，避免地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同步在两侧设立排水沟，避免积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设规定采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。通过计算，拟定支架模板布置形式如下：1、 箱梁外模板采用1202401.5cm规格的竹胶板。2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用99cm方木作为横向分派梁（净距25cm）后按支架纵向步距及侧板、翼缘板形式设立弧形钢骨架以加强支撑，用483.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分派梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用510cm方木作为横向框架（净距25cm），510cm方木后采用99cm方木作为纵向分派梁（净距40cm）将框架连成一体。 4、支架采用（903+602+90+602+903）cm60（90）cm120cm（横纵高）的步距（端横梁及中横梁处梁底90cm处需加密立杆）上采用99cm方木作为横向分派梁（端横梁及中横梁位置净距17cm、一般箱梁断，底模下纵横分派梁布置形式为：顶托上采用1515cm的方木作为纵向分派梁，其面净距25cm）。 5、原路面承载力可满足规定，基坑回填部位及局部单薄部位夯实后须强度达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。6、纵向按左中右三排满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-）6.3.2规定脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不小于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，现场可根据实际状况酌情调节。底板下支架每0.9m设立一道横向拉杆以保证杆架稳定性。7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不容许则要搭过桥。8、翼板外边沿设立不低于1.3m的钢管架临边防护设立。附件：1.本工程地质状况报告中有关原地基承载力的阐明； 2.本方案支架平、纵、横布置图。四、现浇箱梁支架验算本计算书以现浇梁30m+30m截面预应力混凝土箱形持续梁（单箱室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的构造特点，在施工过程中将波及到如下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替她承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的规定下当支架高度在10m如下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板构造名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系记录算侧模计算 3、荷载计算. 箱梁自重q1计算根据县黄路跨线桥现浇箱梁构造特点，我们取横隔梁截面（墩顶及横隔板梁）、箱梁截面和翼缘板截面三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，一方面分别进行自重计算。 墩顶及横隔梁底板受力q1计算根据横断面阴影图，则：q1 = 注：B 箱梁底宽，取3.65m，不考虑翼缘板受力。 箱梁截面q1计算根据横断面图，则：q1 = 注：B 箱梁底宽，取3.65m，将箱梁所有重量平均究竟宽范畴内计算偏于安全。 翼缘板截面q1计算根据横断面图，则：q1 = 注：B翼缘板宽，取1.8m。 .箱梁模板简算 1、底模板计算箱梁底模采用竹胶板，铺设在墩旁两侧及中隔板梁下范畴的纵向间距0.25m的纵桥向方木上，以及跨中横向间距0.25m的纵桥向方木上，取多种布置状况下最不利位置进行受力分析，并对受力构造进行简化（偏于安全）如下图： 通过前面计算，墩顶及横隔梁截面横桥向方木布置间距为0.25m时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E5000MPa惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=3.37510-7m4墩顶及横隔梁底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(52.1+1.0+1.0+2)0.25=14.025kN/m取1.2的安全系数，则q =14.0251.2=16.83kN则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=5.6310-4m 故，挠度满足规定 最不利考虑一般截面处底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(29.99+1.0+1.0+2)0.25=8.5kN/m取1.2的安全系数，则q =8.51.2=10.2kN则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=5.6310-4m 故，挠度满足规定2、侧模验算新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采用水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=F=63.79混凝土的重力密度() 新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测拟定。当缺少实验资料时，可按计算；（T混凝土初凝时间，取20度）外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.混凝土塌落度影响系数，当塌落度不不小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，取1.15；混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;取以上两值的最小值，故最大侧压力为有效压头高度根据前面计算，分别按99cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：99cm方木以间距0.25cm布置 模板厚度计算q=( q4+ q5)l=(4.0+41.6)0.25=11.4kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=5.6310-4m 3、 箱梁内模支架计算 内模采用12mm厚竹胶板，竹胶板后采用99cm方木作为横向框架（净距25cm）将框架连成一体。(1) 荷载取值荷载有顶板荷载及侧模荷载，取两者大值侧模荷载计算。由于侧压力有效压头为2.45m，而侧模高度1.33m则，侧压力F=261.33=34.58KN/m2(2)竹胶板（取1mm板条为计算单元） 竹胶板弹性模量E竹=5103 MPa 竹胶板容许应力竹=80 MPa 惯性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵御矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm宽板条所受荷载q=P0.001=34.580.001=34.5810-3 KN/m 竹胶板下510cm方木净距为25cm时：M=ql2=34.5810-30.252=0.2710-3 KN.m =竹=80Mpa = 满足(3) 横向分派梁510cm方木 其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算 顺纹弯应力 弹性模量E= q=34.580.3=10.374KN/m M=0.21KN.m I= W= = 满足.模板方木简算1、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面纵桥向采用99cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔板梁处按L60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支构造（方木实际构造是持续构造，为了计算以便及安全性故采用简支构造偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。墩顶及横隔梁截面按墩顶截面处3.65m范畴内进行受力分析，按方木纵桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(51.76+1.0+2.5+2)3.65=209.0kN/m 取1.2的安全系数，则q209.01.2250.80 kN/mM(1/8) qL2=(1/8)250.80.6211.3kNmW=(bh2)/6=(0.090.092)/6=0.000122m3则： n= M/( Ww)=25.39/(0.000122110000.9)=9.4(取整数n21根) dB/(n-1)=3.65/20=0.388m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距不不小于0.388m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.35m，则n3.65/0.3511。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.090.093)/12=5.4710-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(250.80.94)/(2291065.4710-60.9) =2.110-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足规定) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合规定。（2）箱梁跨中截面箱梁一般截面按腹板60cm的最不利截面考虑，按方木纵桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(29.605+1.0+2.5+2)3.65=128.133kN/m 取1.2的安全系数，则q128.1331.2153.76 kN/mM(1/8) qL2=(1/8)153.760.9215.57kNmW=(bh2)/6=(0.090.092)/6=0.000122m3则： n= M/( Ww)=15.57/(0.000122110000.9)=12.89（取整数n13根） dB/(n-1)=3.65/12=0.304m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距不不小于0.304m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.25m，则n3.65/0.2515。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.090.093)/12=5.4710-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(153.760.94)/(1591065.4710-60.9) =1.9710-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足规定) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合规定。2、 侧模方木 由梁体截面图可知侧模受侧向压力长度范畴为1.2米 方木间距计算 根据前面侧模压力计算可知：q41.61.249.92kN/mM(1/8) qL2=(1/8)49.920.925.06kNmW=(bh2)/6=(0.090.092)/6=0.000122m3则： n= M/( Ww)=5.06/(0.000122110000.9)=4.2（取整数n5根） dB/(n-1)=1.2/4=0.30m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距不不小于0.30m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.25m，则n1.2/0.255，纵桥向贯穿排布。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.090.093)/12=5.4710-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(153.760.94)/(1591065.4710-60.9) =1.9710-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足规定) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合规定。.扣件式钢管支架立杆顶托上横桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上纵桥向采用1515cm方木，方木在纵桥向的跨距L60cm（横桥向间隔l90cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L60cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，在箱梁跨中部位也均按25cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支构造（方木实际构造是持续构造，为了计算以便及安全性故采用简支构造偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算（下图的荷载布置为最不利荷载）。墩顶及横隔梁截面 方木抗弯计算90-60方木采用15*15p=lq/15l(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.75(51.76+1.0+2.5+2)3.65/22=7.125kN取1.2的安全系数，则p=5.701.2=8.5kNMmax(a1+a2)p（0.3+0.13）8.5=3.655kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3= Mmax/ W=3.655/(5.62510-4)/1000=6.5MPa0.9w9.9MPa（符合规定）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(38.5)/2= 12.75kN= MPa0.91.70.9=1.53MPa符合规定。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=42110-5m4则方木最大挠度：fmax =2.2410-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足规定（2）箱梁跨中截面 方木抗弯计算下面图的组合为抗弯矩最不利荷载p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.75(29.64+1.0+2.5+2)3.65/15=6.4kN取1.2的安全系数，则p=6.41.2=7.68kNMmax(a1+a2)p（0.45+0.20）7.68=4.992kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3= Mmax/ W=4.992/(5.62510-4)/1000=8.87MPa0.9w9.9MPa（符合规定）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算下面图的组合为抗剪最不利荷载Vmax=3p/2=(37.68)/2 = 11.52kN=MPa0.91.70.9=1.53MPa符合规定。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax= =7.04610-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足规定、构造检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架同样，同属于杆式构造，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力明显高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算成果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。墩顶及横隔梁处截面在桥墩旁两侧各3.5m范畴及端横梁3.7m范畴部位，钢管扣件式支架体系采用（903+602+90+602+903）cm60cm120cm 的布置构造，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大容许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的规定下当支架高度在10m如下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K新浇混凝土自重与钢筋自重原则值产生的轴向力总和；NG2K构配件自重原则值产生的轴向力NQK施工荷载原则值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.652.1=18.76KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4)=0.36(1.0+2.0)=1.08KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（18.76+0.36）+1.41.08=24.46KNN30kN，强度满足规定。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参照建筑构造荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑构造荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑构造荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN=0.851.40.7860.61.22/10=0.0808KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W28.715103 N /（0.692489mm3）+0.0808106 Nm /（5.08103 mm3）100.764 N/mm2f205N/mm2计算成果阐明支架是安全稳定的。 箱梁横截面 箱梁跨中范畴内，钢管扣件式支架体系采用（903+602+90+602+903）cm90cm120cm布置构造，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大容许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的规定下当支架高度在10m如下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K新浇混凝土自重与钢筋自重原则值产生的轴向力总和；NG2K构配件自重原则值产生的轴向力NQK施工荷载原则值；于是，有：NG1K=0.90.6q1=0.90.629.99=16.19KNNG2K=0.90.6q2=0.90.61.0=0.54KNNQK=0.90.6(q3+q4)=0.54(1.0+2.0)=1.62KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（16.19+0.54）+1.41.62=22.34KNN30kN，强度满足规定。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参照建筑构造荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑构造荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑构造荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN=0.851.40.7860.91.22/10=0.1211KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W28.739103 N /（0.692489mm3）+0.1211106 Nm /（5.08103 mm3）108.768 N/mm2f205N/mm2计算成果阐明支架是安全稳定的。(3)翼缘板横截面翼缘板范畴内，钢管扣件式支架体系采用9090120cm的布置构造，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大容许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的规定下当支架高度在10m如下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K新浇混凝土自重与钢筋自重原则值产生的轴向力总和；NG2K构配件自重原则值产生的轴向力NQK施工荷载原则值；于是，有：NG1K=0.90.9q1=0.90.99.02=7.306KNNG2K=0.90.9q2=0.90.91.0=0.81KNNQK=0.90.9(q3+q4)=0.81(1+2.0)=2.43KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（7.3064+0.81）+1.42.43=13.13KNN30kN，强度满足规定。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参照建筑构造荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑构造荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑构造荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN=0.851.40.7860.91.22/10=0.1212KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W14.835103 N /（0.692489mm3）+0.1212106 Nm /（5.08103 mm3）67.698N/mm2f205N/mm2计算成果阐明支架是安全稳定的。.立杆底座和地基承载力计算 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，按最不利状况考虑每根立杆上荷载最大值为端横梁及墩身两侧间距6090cm布置的立杆，即：根据横断面阴影图，则：q1 = 注：B 箱梁底宽，取3.65m，不考虑翼缘板受力。Nabq ab(q1+q2+q3+q4) 0.60.9(60.2+1.0+1.0+2.0)=34.7kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：34.7KN40KN 立杆底托符合规定。 立杆地基承载力验算根据设计图纸地质柱状图得，场地内表面除有0.52.0m厚的人工填土，下为素填土深度平均0.76m、承载力为100KPa。全段换填建筑弃渣或片石土等约1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使压实度达到94以上后并做好局部软基的解决，保证地基的承载能力达到fk=220Kpa（参照建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基本顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基本承载力：，底拖下砼基本承载力满足规定。底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算： k为地基承载力原则值；实验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K调节系数；混凝土基本系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0235KPa.支架变形支架变形量值F的计算：Ff1f2f3 桥梁最不利截面处f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为34.7KN，48mm3.5钢管的截面积为489mm2。于是f1=L/E34.748910370.96N/mm2 ，则f170.9610（2.06105）3.44mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2涉及杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底解决时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基本暂列为4mm 故支架变形量值F为:Ff1f2f3=3.44+5+4=12.44mm.满堂支架整体抗倾覆验算根据公路桥涵技术施工技术规范实行手册第9.2.3规定(支架的立杆应保持稳定，并用撑拉杆固定。当验算支架在重力和风荷载等作用下的抗倾倒稳定期，验算倾倒稳定系数不得不不小于1.3)。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw梁跨30m验算支架抗倾覆能力：桥宽度9m，长30m采用9090120cm翼缘板支架来验算全桥（为了安全取翼缘板钢管架进行计算）：支架横向10排；支架纵向34排；高度5m；顶托TC60共需要1034=340个；立杆需要10345=1700m;纵向横杆需要105/1.230=1250m；横向横杆需要345/1.29=1275m；故：钢管总重（1700+1250+1275）3.84/1000=16.224t; 顶托TC60总重为：(3407.2)/1000=2.448t；故q=16.2249.8+2.4489.8=182.985KN；稳定力矩= yNi=5182.985=914.925KN.m根据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/ m2梁30m共受风力为：q=0.786530=117.9KN；倾覆力矩=q2.5=117.92.5=294.75KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=914.925/294.75=3.11.3计算成果阐明本方案满堂支架满足抗倾覆规定五、支架搭设施工规定及技术措施现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土放置15cm15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设立顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设立剪力撑，以增长其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。上报监理检查，经监理批准后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，拟定压载系数，采用水箱加钢筋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。1、 模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列规定(1)对进场的支架钢管、扣件等施工材料的质量进行严格检查，不合格的杆件应严禁使用。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立，立杆步距不得不小于设计规定，并应设立纵横水平拉杆；每根立杆底部应设立底座或垫板。(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。(4) 保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差不不小于扣件架规范的规定。(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应不小于25毫米。(6)钢管脚手架要排列整洁和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范规定交错布置。(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。 (8)保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； (9)地基支座的设计要满足承载力的规定。 (10)严格控制支架顶托及底托的螺杆长度不得不小于25cm。2、满堂模板支架的支撑设立应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设立，不得变化间距。(2)剪刀撑应纵横设立，按设计间距布置，不得漏掉。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶持续布置。(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排设立剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，精确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下与否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调节。(7)支架拼装时规定随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差不不小于0.25，顶部绝对偏差不不小于0.05m。(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。3、支架拆除规定(1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土构造工程施工质量验收规范（GB50204-）及其他有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同步进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类寄存，妥善保管。(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。4、支架预压及沉降观测支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度规定，采用对支架预压的措施以消除变形，具体做法如下： 、设立沉降观测点支架搭设、立模作业程序完毕后，每跨纵桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设立支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设立3个观测点，从而形成一种沉降观测网。 观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。此外相应于支架沉降观测截面，在地基解决后的基本混凝土表面同样设立地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。、加载预压及卸载支架加载预压采用水箱法加钢筋法进行。支架采用水箱加载法进行预压，施工前先按箱梁自重120%载重量规定加工制作水箱胶囊，加载前先按箱梁浇筑顺序及环节布设水箱胶囊，并对底模内表面进行防护，然后根据混凝土浇注顺序分段、按环节向水箱分层逐级加水进行预压，水箱加载总重量为1.2倍的箱梁重量；支架采用钢筋加载法进行预压，加载前先在底模上满铺彩条布对底模内表面进行防护，然后按混凝土浇注顺序分段分层加载钢筋进行预压，钢筋称量，钢筋加载总重量为1.2倍的箱梁重量，以消除支架的非弹性变形。加载到支架上的钢筋必须做好防雨措施，以免钢筋吸水后加载重量发生变化。加载采用分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完毕，钢绞线及多种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完毕后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完毕后的荷载。所有加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般2472h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可觉得是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完毕后即可按加载顺序浇筑混凝土。、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行初次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内始终进行，始终到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范畴内分级进行，在一种持续的预压范畴内不得提成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并具体记录，预压结束卸载完毕后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，拟定模板高度。实行过程： 精确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以拟定各施工区段的加载重量。 根据实验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，拟定弹性变形调节值。 加载实验结束后，请有关人员进行检查，拟定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。六、安全防护措施及安全交底1、安全防护措施 为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，保证施工的顺利进行，特制定如下防护措施：(1)成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的有关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。(2)运用多种宣传工具，采用多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育常常化。在下达生产任务时，必须同步下达安全技术措施。检查工作时，必须同步检查安全技术措施执行状况。总结工作时，必须同步总结安全生产状况，提出安全生产规定，把安全生产贯穿到施工的全过程。(3)认真坚持执行定期安全教育、安全发言、安全检查制度，设立安全监督岗，充足发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即解决，做出记录，限期改正，贯彻到人。(4)架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其他整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以保证整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；保证支架构造的尺寸。杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固限度符合施工规范规定；严禁使用材质,规格不符合规定的杆配件。(5)起重指挥应站在可以照顾全面的地点,信号要统一、精确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定减少使用原则或报废；起吊物件应合理设立溜绳。(6)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。(7)当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。(8)脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。(9)支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。2、安全交底(1)施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。保证底架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量发明安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。(2)明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门批准，任何人不得修变化更。(3)支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。(4)支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在现场维护。(5)支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。(6)整架拼装完毕后，检查所有连接扣件与否扣紧，松动的要用手锤敲紧。(7)需要多人配合的操作作业决不容许一人冒险作业，对人配合伙业时要互相呼应，协调工作。(8)支架上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观测，发既有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意合适的休息，避免疲劳作业。(9)身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病史的人员，决不容许上架作业。(10)支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。(11)不得随意拆除