资源描述
机械手夹持器设计 持器设计的基本要求 （ 1）应具有适当的夹紧力和驱动力； （ 2）手指应具有一定的开闭范围； （ 3）应保证工件在手指内的夹持精度； （ 4）要求结构紧凑，重量轻，效率高； （ 5）应考虑通用性和特殊要求。 设计参数及要求 （ 1）采用手指式夹持器，执行动作为抓紧 放松； （ 2）所要抓紧的工件直径为 80松时的两抓的最大距离为 110s ， 1夹持速度 20mm/s； （ 3）工件的材质为 5质为 45#钢； （ 4）夹持器有足够 的夹持力； （ 5）夹持器靠法兰联接在手臂上。由液压缸提供动力。 持器结构设计 紧装置设计 . 紧力计算 手指加在工件上的夹紧力是设计手部的主要依据，必须对其大小、方向、作用点进行分析、计算。一般来说，加紧力必须克服工件的重力所产生的静载荷（惯性力或惯性力矩）以使工件保持可靠的加紧状态。 手指对工件的夹紧力可按下列公式计算： 1 2 3 K K G 2中： 1K 安全系数，由机械手的工艺及设计要求确定 ,通常取 2K 工件情况系数，主要考虑惯性力的影响， 计算最大加速度，得出工作情况系数2K, 20 . 0 2 / 11 1 1 . 0 0 29 . 8aK g ， a 为机器人搬运工件过程的加速度或减速度的绝对值（ m/s）； 3K 方位系数，根据手指与工件形状以及手指与工件位置不同进行选定， 手指与工件位置：手指水 平放置 工件垂直放置； 手指与工件形状： V 型指端夹持圆柱型工件， 30 .5 f ， f 为摩擦系数， 为 V 型手指半角，此处粗略计算 3 4K ,如图 被抓取工件的重量 求得夹紧力 ， 1 2 3 1 . 5 1 . 0 0 2 4 3 9 . 8 1 7 6 . 7 5 K K M g N ，取整为 177N。 动力力计算 根据驱动力和夹紧力之间的关系式： 2 s i 中： c 滚子至销轴之间的距离； b 爪至销轴之间的距离； a 楔块的倾斜角 可得 2 s i n 1 7 7 2 8 6 s i n 1 6 1 9 5 . 1 534NF b o，得出 F 为理论计算值，实际采取的液压缸驱动力 F 要大于理论计算值，考虑手爪的机械效率 ，一般取 处取 ： 1 9 5 . 1 52 2 1 . 7 6 20 . 8 8 ，取 500 压缸驱动力计算 设计方案中压缩弹簧使爪牙张开，故为常开式夹紧 装置，液压缸为单作用缸，提供推力： 2= 4F D p推 式中 D 活塞直径 d 活塞杆直径 p 驱动压力， 推 ,已知液压缸驱动力F ，且 5 0 0 1 0F N K N 由于 10F ，故选工作压力 P=1据公式计算可得液压缸内径： 4 4 5 0 0 2 5 . 2 3 13 . 1 4 1FD m m m 根据液压设计手册 ,见表 整后取 D=32 表 压缸的内径系列（ 20 25 32 40 50 55 63 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 125 130 140 160 180 200 250 活塞杆直径 d=406塞厚 B=( 取 B=32 23缸筒长度 L (20 30)D 取 L 为 123塞行程，当抓取 80件时，即手爪从张开 120小到 80快向前移动大约 40液压缸行程 S=40 液压缸流量计算： 放松时流量 )(4 222 2 61 2 1 ( 3 1 6 ) 2 0 6 0 1 0 0 . 7 2 4 / m i A V L 夹紧时流量 2 2 61 1 1 3 2 2 0 6 0 1 0 0 . 9 6 5 / m i q V A V D L 用夹持器液压缸 温州中冶液压气动有限公司 所生产的轻型拉杆液压缸 型号为： 构简图，外形尺寸及技术参数如下： 表 持器液压缸技术参数 图 构简图 工作压力 使用温度范围 允许最大速度 效率 传动介质 缸径 受压面积 ( 2 速度比 无杆腔 有杆腔 110 + 80 300 m/s 90% 常规矿物液压油 32 图 形尺寸 爪的夹持误差及分析 机械手能否准确夹持工件，把工件送到指定位置，不仅取决与机械手定位精度（由臂部和腕部等运动部件确定），而且也与手指的夹持误差大小有关。特别是在多品种的中、小批量生产中，为了适应工件尺寸在一定范围内变化，避免产生手指夹持的定位误差，需要注意选用合理的手部结构参数，见图 2而使夹持误差控制在较小的范围内。在机械加工中，通常情况使手爪的夹持误差不超过 1，手部的最终误差取决与手部装置加工精度和控制系统补偿能力 。 图 工件直径为 80寸偏差 5，则 m a x 4 2 m m ， m 7 m m ， 40。 本设计为楔块杠杆式回转型夹持器，属于两支点回转型手指夹持，如图 图 把工件轴心位置 C 到手爪两支点连线的垂直距离 X 表示，根据几何关系有： 22( ) 2 c o ss i n s i A l l a 简化为： 2 2 2 221 ( s i n c o s ) ( s i n )s i n A B A l l a 该方程为双曲线方程，如图 图 件半径与夹持误差 关系曲线 由上图得，当工件半径为 0R 时， X 取最小值 又从上式可以求出： 0 s i n c o ，通常取 2 120 o m in s 若工件的半径 化到 ， X 值的最大变化量，即为夹持误差，用 表示。 在设计中，希望按给定的 确定手爪各部分尺寸，为了减少夹持误差，一方面可加长手指长度，但手指过 长，使其结构增大；另一方面可选取合适的偏转角 ，使夹持误差最小，这时的偏转角称为最佳偏转角。只有当工件的平均半径 为 0R 时，夹持误差最小。此时最佳偏转角的选择对于两支点回转型手爪（尤其当 a 值较大时），偏转角 的大小不易按夹持误差最小的条件确定，主要考虑这样极易出现在抓取半径较小时，两手爪的 平行，抓不着工件。为避免上述情况，通常按手爪抓取工件的平均半径 以 90o 为条件确定两支点回转型手爪的偏转角 ，即下式： 1 1c o s ( ) s i 其中 2 90a , 86,V 型钳的夹角 2 120 o 代入得出： 1 8 0 1c o s ( 4 5 ) 5 6 . 5 7s i n 6 0 8 6 0 s i n c o s 8 6 s i n 6 0 c o s 5 6 . 5 7 4 1 . 0 2l m m m m a R ，此时定位误差为 1 和 2 中的最大值。 2 2 2 2 2 2m a xm i ) 2 c o s s i ns i n s i A B A l a l a 2 2 2 2 2 2m i n m i ) 2 c o s s i ns i n s i A B A l a l a 分别代入得： 1 0 5 6 ， 2 0 8 2 所以， 0 . 1 4 8 2 1m m m m ，夹持误差满足设计要求。 由以上各值可得： 2 2 2 221 ( s i n c o s ) ( s i n ) 5 5 . 9 2 5 4s i n A B A l l a m m 取值为 56X 。 块等尺寸的确定 楔块进入杠杆手指时的力分析如下： 图 图 斜楔角， 30o 时有增力作用； 2 滚子与斜楔面间当量摩擦角， 22t a n ( ) t a ， 2 为滚子与转轴间的摩擦角， d 为转轴直径， D 为滚子外径，22f ，2 支点 O 至斜面垂线与杠杆的夹角； l 杠杆驱动端杆长； l 杠杆夹紧端杆长； 杠杆传动机械效率 楔的传动效率 斜楔的传动效率 可由下式表示： 2s s ) 22ta n ta 杠杆传动机械效率 取 可得 = 2 90o ，取整得 =14o 。 作范围分析 阴影部分杠杆手指的动作范围，即 2 90o，见 图 果 2，则楔面对杠杆作用力沿杆身方向，夹紧力为零，且为不稳定状态，所以 必须大于 2。此外，当 90 o 时，杠杆与斜面平行，呈直线接触，且与回转支点在结构上干涉，即为手指动作的理论极限位置。 楔驱动行程与手指开闭范围 当斜楔从松开位置向下移动至夹紧位 置时，沿两斜面对称中心线方向的驱动行程为L，此时对应的杠杆手指由1位置转到2位置，其驱动行程可用下式表示： 12 12c o s c o s ( c o s c o s )s i n s i 杠杆手指夹紧端沿夹紧力方向的位移为： 12 c o s ( ) c o s ( ) 通常状态下，2在 90 o 左右范围内，1则由手指需要的开闭范围来确定。由给定条件可知最大 s 为 55小设定为 0 ( 5 0 6 0 )s 。已知 14 o ，可得2 9 0 7 6 图关系： 图 知：楔块下边为 60点 O 距中心线 30有30() ，解得： 120 l 的确定 斜楔传动比 i 可由下式表示： s i ns i 可知 一定时， i 愈大，且杠杆手指的转角 在 90 o 范围内增大时，传动比减小，即斜楔等速前进，杠杆手指转速逐渐减小，则由 120 分配距离为： 50l ， 70l 。 定 由前式得： ( 6 0 3 0 ) 3 0s 13 0 7 0 c o s ( 1 4 ) c o s ( 7 6 1 4 )s o o o，1 o，取1 50 o。 定 L 为沿斜面对称中心线方向的驱动行程，有下图中关系 图 0 ( c o s 5 0 c o s 7 6 ) 8 2 . 8 5 0s i n 1 4L 83L ，则楔块上边长为 19料及连接件选择 V 型指与夹持器连接选用圆柱销 / ， d=8需使用 2 个 杠杆手指中间与外壳连接选用圆柱销 / ， d=8需使用 2 个 滚子与手指连接选用圆柱销 / ， d=6需使用 2 个 以上材料均为钢 ，无淬火和表面处理 楔块与活塞杆采用螺纹连接，基本尺寸为公称直径 12距 p=1，旋合长度为10第三章 腕部 部设计的基本要求 手腕部件设置在手部和臂部之间，它的作用主要是在臂部运动的基础上进一步改变或调整手部在空间的方位，以扩大机械手的动作范围，并使机械手变得更灵巧，适应性更强。手腕部件具有独立的自由度，此设计中要求有绕中轴的回转运动。 （ 1）力求结构紧凑、重量轻 腕部处于手臂的最前端，它连同手部的静、动载荷均由臂部承担。显然，腕部的结构、重量和动力载荷，直接影响着臂部的结构、重量和运 转性能。因此，在腕部设计时，必须力求结构紧凑，重量轻。 （ 2）结构考虑，合理布局 腕部作为机械手的执行机构，又承担连接和支撑作用，除保证力和运动的要求外，要有足够的强度、刚度外，还应综合考虑，合理布局，解决好腕部与臂部和手部的连接。 （ 3）必须考虑工作条件 对于本设计，机械手的工作条件是在工作场合中搬运加工的棒料，因此不太受环境影响，没有处在高温和腐蚀性的工作介质中，所以对机械手的腕部没有太多不利因素。 有一个自由度的回转缸驱动的典型腕部结构 如图 示，采用一个回转液压缸，实现腕部的旋转运动 。从 A A 剖视图上可以看到，回转叶片（简称动片）用螺钉，销钉和转轴 10 连接在一起，定片 8 则和缸体 9连接。压力油分别由油孔 出油腔，实现手部 12 的旋转。旋转角的极限值由动，静片之间允许回转的角度来决定（一般小于 270o ），图中缸可回转 90 o 。腕部旋转位置控制问题，可采用机械挡块定位。当要求任意点定位时，可采用位置检测元件（如本例为电位器，其轴安装在件 1 左端面的小孔）对所需位置进行检测并加以反馈控制。 图 示手部的开闭动作采用单作用液压缸，只需一个油管。通向手部驱动液压缸的油管是从回转中心通过，腕部回转时，油路认可保证畅通，这种布置可使油管既不外露，又不受扭转。腕部用来和臂部连接，三根油管（一根供手部油管，两根供腕部回转液压缸）由手臂内通过并经腕架分别进入回转液压缸和手部驱动液压缸。本设计要求手腕回转 0180 ，综合以上的分析考虑到各种因素，腕部结构选择具有一个自由度的回转驱动腕部结构，采用液压驱动，参考上图典型 结构。 部结构计算 部回转力矩的计算 腕部回转时，需要克服的阻力有： （ 1）腕部回转支承处的摩擦力矩 1212= ( )2 D F D摩 式中 1 2 轴承处支反力（ N），可由静力平衡方程求得 ; 1D , 2D 轴承的直径（ m）； f 轴承的摩擦系数，对于滚动轴承 f =于滑动轴承 f = 为简化计算，取 0 . 1 总 阻 力 矩，如图 示，其中， 1G 为工件重量， 2G 为手部重量， 3G 为手腕转动件重量。 图 2）克服由于工件重心偏置所需的力矩 1=M 式中 e 工件重心到手腕回转轴线的垂直距离 ()m ，已知 e=10则 1= 3 9 . 8 0 . 0 1 0 . 2 9 4M G e N m N m 偏 （ 3）克服启动惯性所需的力矩 启动过 程近似等加速运动，根据手腕回转的角速度 及启动过程转过的角度 启 按下式计算： =M t惯 工 件启（ J+J ） 式中 工件J 工件对手腕回转轴线的转动惯量 2()N m s ； J 手腕回转部分对腕部回转轴线的转动惯量 2()N m s ； 手腕回转过程的角速度 (1 )s ； 启动过程所需的时间 ()s ，一般取 处取 手抓、手抓驱动液压缸及回转液压缸转动件等效为一个圆柱体，高为 200径 90重力估算： 230 . 0 4 5 0 . 2 7 8 0 0 9 . 8 9 7 . 2 6G K g m N K g N ,取 98N. 等效圆柱体的转动惯量： 2 2 21 1 1 9 80 . 0 4 5 0 . 0 1 0 12 2 2 9 . 8 R 工件的转动惯量，已知圆柱体工件 40R ， 100l 2 2 2 21= ( 3 ) 3 ( 3 0 . 0 4 0 . 1 ) 0 . 0 0 3 71 2 1 2 l 工 件 要求工件在 旋转 90 度 , 取平均角速度，即 = ， 代入得： = ( 0 . 0 1 0 1 0 . 0 0 3 7 ) 0 . 4 3 3 50 . 1M N m N 惯 工 件启（ J+J ） = 0 . 1 0 . 2 9 4 0 . 4 3 3 5M M M M M N m 总 阻 力 矩 摩 偏 惯 总 阻 力 矩 解可得： 力 矩 = 转液压缸所驱动力矩计算 回转液压缸所产生的驱动力矩必须大于总的阻力矩 如图 片 1 与缸体 2 固连，动片 3 与转轴 5 固连，当 a, b 口分别进出油时，动片带动转轴回转，达到手腕回转的目的。 图 回转液压缸的进油腔压力油液，作用在动片上的合成液压力矩即驱动力矩M 。 22()2b R rM p b d M 总 或 222 r 总 式中 手腕回转时的总的阻力矩 () p 回转液压缸的工作压力（ R 缸体内孔半径（ m） r 输出轴半径（ m），设计时按 选取 b 动片宽 度（ m） 上述动力距与压力的关系是设定为低压腔背压力等于零。 转缸内径 D 计算 由 总 阻 力 矩 ，得： 22()2p b R 总 ， 22 为减少动片与输出轴的连接螺钉所受的载荷及动片的悬伸长度，选择动片宽度时，选用： 2 综合考虑，取值计算如下： r=16R=40b=50P 取值为 1如下图： 图 液压缸盖螺钉的计算 图 盖螺钉间距示意 表 钉间距 t 与压力 P 之间的关系 上图中表示的连接中，每个螺钉在危险截面上承受的拉力为： F F F总 预 ，即工作拉力与残余预紧力之和 计算如下： 液压缸工作压强为 P=1以螺钉间距 t 小于 150选择 2 个螺钉，0 . 0 8 0 . 1 2 5 6 1 2 5 . 6 1 5 042D m m m m m ，所以选择螺钉数目合适 Z=2 个 受力截面222 2 28 0 3 2 0 . 0 0 3 4 3 6 1 1 64m m m r m 61 0 0 . 0 0 3 4 3 6 1 1 6 2 2 6 7 . 8 42 所 以 ， 工作压力 P（ 螺钉的间距 t( 小于 150 小于 120 小于 100 小于 80 F ，此处连接要求有密封性，故 k 取（ 取 K= 1 . 6 2 2 6 7 . 8 4 3 6 2 8 . 5 4F K F N N 预 所以 2 2 6 7 . 8 4 3 6 2 8 . 5 4 = 5 8 9 6 . 3 8F F F N N 总 预 螺钉材料选择 240 1601 . 5s M P 则 ，安全系数 n 取 螺钉的直径由下式得出 4 1 ， F 为总拉力即 总 64 1 . 3 4 1 . 3 5 8 9 6 . 3 8 7 . 8 13 . 1 4 1 6 0 1 0Fd m m 螺钉的直径选择 d=8片和输出轴间的连接螺钉 动片和输出轴之间的连接结构见上图。连接螺钉一般为偶数。螺钉由于油液冲击产生横向载荷，由于预紧力的作用，将在接合面处产生摩擦力以抵抗工作载荷，预紧力的大小，以接合面不产生滑移的条件确定，故有以下等式： 22 0( ) 4P b D d M i 摩 0F 为预紧力 ,f 为接合面摩擦系数，取（ 围的 钢和铸铁零件，i 为接合面数，取 i =2， Z 为螺钉数目，取 Z=2， D 为静片的外径， d 为输出轴直径，则可得： 220 4 dZ 螺钉的强度条件为： 01 4带入有关数据，得： 62 2 2 20 0 . 0 4 1 1 0 0 . 0 8 0 . 0 3 2 9 6 . 2 54 4 0 . 1 5 2 2 d NZ f i 螺钉材料选择 则 240 1601 . 5s M p （安全系数 : ） 螺钉的直径 04 1 . 3 0 . 9 9 8Fd m m， d 值极小，取 6d 。 螺钉选择 开槽盘头螺钉， / 67 5 46M ,如图 图 腕部轴承选择 腕部材料选择 37 .9 g ，估计轴承所受径向载荷为 50N,轴向载荷较小，忽略。两处均选用深沟球轴承。现校核较小轴径处轴承。 6005 轴承基本数据如下： 10N ，当量动载荷 f F ，载荷系数 1， 50，则 50，由公式：610 ()60h cL N 为转速，由 成 90o 回转，计算得： 60 ， ，球轴承 3 代入得： 63 391 0 1 0 1 0( ) 2 . 4 1 06 0 6 0 5 0 ，远大于轴承额定寿命 610h 。 选用轴承为深沟球轴承 6005， 6008。 料及连接件，密封件选择 右端轴 承端盖与腕部回转缸连接选用六角头螺栓，全螺纹， / 5783 ， 5 16M ,需用 4 个。 右缸盖与缸体连接选用六角头螺栓，全螺纹， / 5783 ， 5 16M ,需用 4 个。 左缸盖与缸体及法兰盘连接选用六角头螺栓，全螺纹， / 5783 ， 5 31M ,需用4 个。 选用垫 圈防松， / 848 ，公称尺寸为 5。 右端轴承端盖与腕部回转缸连接选用六角头螺栓，全螺纹， / 5783 ， 5 16M ,需用 4 个。 为定位作用，轴左侧增加一个套筒，材料为 寸如下： 图 片与输出轴连接选用六角头螺栓 全螺纹， / 5783 ， 5 16M 需用 2 个。 密封件选择： 全部选用毡圈油环密封，材料为半粗羊毛毡。 右端盖 d=40左右缸盖 d=25第四章 伸缩臂设计 缩臂设计基本要求 设计机械手伸缩臂，底板固定在大臂上，前端法兰安装机械手，完成直线伸缩动作。 （ 1）功能性的要求 机械手伸缩臂安装在升降大臂上，前端安装夹持器，按控制系统的指令，完成工件的自动换位工作。伸缩要平稳灵活，动作快捷，定位准确，工作协调。 （ 2）适应性的要求 为便于调整，适应工件大小不同的要求，起止位置要方便调整，要求设置可调式定位机构。为了控制惯性力，减少 运动冲击，动力的大小要能与负载大小相适应，如步进电机通过程序设计改变运动速度，力矩电机通过调整工作电压，改变堵力矩的大小，达到工作平稳、动作快捷、定位准确的要求。 （ 3）可靠性的要求 可靠性是指产品在规定的工作条件下，在预定使用寿命期内能完成规定功能的概率。 工业机械手可自动完成预定工作，广泛应用在自动化生产线上，因此要求机械手工作必须可靠。设计时要进行可靠性分析。 （ 4）寿命的要求 产品寿命是产品正常使用时因磨损而使性能下降在允许范围内而且无需大修的连续工作期限。设计中要考虑采取减少摩擦和磨损的措施，如： 选择耐磨材料、采取润滑措施、合理设计零件的形面等。因各零部件难以设计成相等寿命，所以易磨损的零件要便于更换。 （ 5）经济的要求 机械产品设备的经济性包括设计制造的经济性和使用的经济性。机械产品的制造成本构成中材料费、加工费占有很大的比重，设计时必须给予充分注意。将机械设计课程中学到的基本设计思想贯穿到设计中。 （ 6）人机工程学的要求 人机工程学也称为技术美学，包括操作方便宜人，调节省力有效，照明适度，显示清晰，造型美观，色彩和谐，维护保养容易等。本设计中要充分考虑外形设计，各调整环节的设计要方便人体接近，方 便工具的使用。 （ 7）安全保护和自动报警的要求 按规范要求，采取适当的防护措施，确保操作人员的人身安全，这是任何设计都必 须考虑的，是必不可少的。在程序设计中要考虑因故障造成的突然工作中断，如机构卡死、工件不到位、突然断电等情况，要设置报警装置。 设计参数 （ 1）伸缩长度： 300 （ 2）单方向伸缩时间： （ 3）定位误差：要有定位措施，定位误差小于 2 （ 4）前端安装机械手，伸缩终点无刚性冲击； 案设计 液压驱动方案 （ 1）伸缩原理 采用单出杆双作用液压油缸，手臂伸出时采用 单向调速阀进行回油节流调速，接近终点时，发出信号，进行调速缓冲（也可采用缓冲油缸），靠油缸行程极限定位，采用导向杆导向防止转动，采用电液换向阀，控制伸缩方向。（图 图 2）液压系统的设计计算 液压控制系统设计要满足伸缩臂动作逻辑要求，液压缸及其控制元件的选择要满足伸缩臂动力要求和运动时间要求，具体设计计算参考液压传动与控制等相关教材。由于伸缩臂做间歇式往复运动，有较大的冲击，设计时要考虑缓冲措施，可从液压回路设计上考虑，也可从液压件结构上考虑。 设计计算参数及要求： 电磁阀流量：要满足伸缩速度的要求。 油缸直径：推力大小要能克服机构起动惯性并有一定的起动加速度，要满足运动时间要求。 导向杆刚度：按最长伸出时机械手端部的挠度不超过规定要求。 定位方式和元件：自选。 （ 3）结构方案设计及强度和刚度计算 伸缩臂运动简图见图 4 结构方案说明 a：支座 1 安装在机器人床身上，用于安装伸缩臂油缸和导向杆等零部件。 b：法兰 4 用于安装机械手，其形式和尺寸要与机械手相协调。 c：液压缸伸出杆带动导向杆同时伸出 300出长度较大，设计、制造和安装时要考虑液压 缸与导向杆的平行度要求。 d：导向杆可采用直线导轨或直线导轴。直线导轨可选用外购件，直接从生产厂家的有关资料中获得所需参数（网上查询直线导轨、直线导轴）。采用直线导轴时可自行设计，并且要考虑导向杆的润滑，润滑方式参考有关手册设计。 强度及刚度计算 本机械手夹持工件重量约 3右，夹持器重量约 15持器长度最大约250受力角度分析，载荷不大，可参考其它机器作类比设计即可。伸缩臂的机构力学模型如图 示。 夹持器夹着工件，伸缩臂全部伸出，是导杆受力最大的状态 ,也是变形最大的位置。在此情 况下，用材料力学的知识计算它的强度和刚度。 图 缩臂机构结构设计 缩臂液压缸参数计算 作负载 R 液压缸的工作负载 R 是指工作机构在满负荷情况下，以一定加速度启动时对液压缸产生的总阻力，即： i m R R 式中： 工作机构的荷重及自重对液压缸产生的作用力； 工作机 构在满载启动时的静摩擦力； 工作机构满载启动时的惯性力。 (1) 确定 工件的质量 m 2m v r h 20 . 87 . 8 5 3 . 1 4 1 . 52 = 夹持器的质量 15知 ) 伸缩臂的质量 50计 ) 其他部件的质量 15计 ) 工作机构荷重： 5+50+15)*10=859(N) 取 60N (2) 确定 1 0 (N) (3) 确定 1 7 0 G (N) 式中： t 为启动时间，其加速时间约为 t = =负载 R=g+60+172+172=1204(N) 取实际负载为 R =1200N 压缸缸筒内径 D 的确定 D= p 0044 式中： R=1000 N 5000 N , p 可取 1 p =1 取液压缸缸筒内径为 40 塞杆设计参数及校核 (1)活塞杆材料：选择 45 号调质钢，其抗拉强度 b =570 (2)活塞杆的直径：查液压传动设计手册得，当压力小于 10，速比 = 则可选取活塞杆直径为 20列，且缸筒的厚度为 5 最小导向长度： 3 0 0 4 0 352 0 2 2 0 2 (3)活塞杆强度及压杆稳定性的计算 采用非等截面计算法 油缸稳定性的计算 因为油缸的工作行程较大，则在油缸活塞杆全部伸出时，计算油缸受最大作用力压缩时油缸的稳定性。 假设油缸的活塞杆的推理为 P，油缸稳定的极限应力为 油缸稳定性的条件为P 下式得到： )()( 121 式中： 1压传动设计手册得到 64411 ；64)( 4412 式中： 1d 为活塞杆直径 1D 为缸体外径。 D 为缸体内径。 所以， J 1 5 6 2 4050(222 J 所以 、 1J 为长度 2l 、 1l 上的断面惯性矩。 查 由 121 001 查得 901 中， 1l ：活塞杆头部至油缸 A 点处的距离（ 2l :缸体尾部至油缸 A 点处的距离（ 。 所以： Nk g fp k 62 。 所油缸的稳定性是满足条件的。 活塞杆强度的计算（ E：材料的弹性模量）刚的弹性模量为 E 200 液压传动与控制查得：044 所以活塞杆强度是满足条件的。 筒设计参数及校核 (1)缸筒材料：选择 钢 ,其抗拉强度 b =570 (2)缸筒壁厚 及校核：取壁厚 =5 D 因此属于普通壁厚 缸筒壁厚的校核 m a x m a 3 3 式中： 缸筒内最高工作压力； 7 s 570 1145 p =5 m a xm a 0 1 . 1 62 . 3 3 2 . 3 1 1 4 3 7 校核 符合要求 (3)缸筒外径： 0104021 底设计参数及校核 (1)缸底材料：选择 素结构钢，其抗拉强度 b 375 460 (2)缸底厚度 m a x 70 . 5 0 . 5 4 0 4 . 2 84603 取缸底厚度为 5缸零件 的连接计算 首先确定油缸缸筒与缸盖采用螺纹连接 ;缸筒与缸底的连接此处选用焊接方式，此种方式能够使液压缸紧凑牢固。 （ 1）缸筒螺纹处的强度计算： 螺纹处的拉应力： /)(4/ 2221 g 螺纹处的剪应力：/)(合成应力： /3 222 g 许用应力： / 2s 式中： P:油缸的最大推力 D:油缸内径 0d ：螺纹直径 1d ：螺纹内径，当采用普通螺纹时（ ，可近似按下式 （ t 螺距 ; K:螺纹预紧力系数，去 K 1k ：螺纹那摩擦系数（ 一般取 1k s ：缸筒材料的屈服 极限。 n: 安全系数，取 n=般取 n=由前面计算可得： D=40查机械设计课程设计手册，采用普通螺纹基本尺寸（ 196称直径第二系列 得螺距 t=0d = 所以， 。 K 取 k ， /2 3 5 02 3 5 2g fM p n:取 所以： /)(4/ 222221g /2222 g / 22 g g p a n ,满足强度条件。 （ 2）缸筒与缸底的焊接强度计算 /100)(42222221g P:油缸推力 :焊缝效率，可取 0.7 b ：焊条材料得抗拉强度 2/ n:安全系数，取 n 4 并查到焊条材料的抗拉强度为 9001200工焊条 )，因此缸体与缸底得焊 缝强度是满足要求得。 压油缸其他零件结构尺寸得确定 由于液压缸的工作负载较小，所以选定液压缸的工作压力为低压。取额定工作压力为 2.0 液压缸的基本形式如下图所示： 图 个油缸安装在下部伸缩臂基座上。 （ 1）活塞与活塞杆得 连接结构： 油缸在一般工作条件下，活塞与活塞杆采用螺纹连接。其形式如图所示 图 2）活塞杆导向套：做成一个套筒，压入缸筒，靠缸盖与缸筒得连接压紧固定，材料选用铸铁材料。基本结构为： 图 中： 1 为缸盖， 2 为橡胶防尘圈， 3 为活塞杆， 4 为活塞杆导向套。 （ 3）活塞与缸体得密封。 采用 O 型密封圈密封。选用 径，截面直径为 其基本形式如下： 图 中： 1 即为 O 型密封圈， 2 则为活塞。活塞与缸体之间靠 O 型密封圈密封。 （ 4）活塞杆端部结构形式及尺寸 端部结构形式有：外螺纹的，内螺纹的，光滑的，球形，耳环等等。此处因活塞杆固定，选用外螺纹连接形式。其基本结构如下： 图 中各尺寸可查液压传动设计手册得 ，当 d 20， 1d 取 . L=(1d , ) L 1d 向杆机构设计 向机构的作用 导向机构的作用是保证液压缸活塞杆伸出时的方向性，提供机构刚度，保证伸缩量的准确性。 向机构的外形尺寸及材料 导向选择矩形导轨导向，导轨为伸缩臂基座上得一部分，经加工而成；滑台则在其上滑动且滑台得端部靠法兰安装夹持器部分。材料选择为 45 号钢 .，如图 示： 图 图中： 1 为滑台， 2 为伸缩臂基座， 3 为矩形导轨的压板。 此处矩形导轨是直接在基座上加工出来的，滑台在导轨面上滑动，靠压板来固定调节。 基座臂厚为 10 形导轨的弯曲强度及挠度的校核 (1)导轨的弯曲应力 1 5 03 0 622 2 M p 50 6m a x 符合要求。 因为只计算了一边得矩形导轨，由结构可知还有另外一边得导轨支撑，故满足条件。 (2)杆的挠度 此杆为一悬臂梁，根据简单载荷作用下梁的 挠度和转角公式： 22 ，33I 式中： 截面抗弯刚度 62 03 0 63 本式计算是完全把载荷加在导轨上，实际是载荷由导轨和活塞杆共同承受，所以导向杆的挠度会更小，符合设计要求。 转角 r a 22 = 符合要求。 (3)导轨的表面处理及润滑 导轨表面淬火，可以提高表面硬度增加导向杆的耐磨性，也可以保证导向杆的韧性，同时需要精加工以提高导轨的精度要求； 导轨的润滑可采用润滑脂润滑，或是采用润滑油润滑。此处采用润滑脂润滑。 伸缩臂基座与升降臂相连靠伸缩臂基座底部的法兰。其上有 4 个 内六角圆柱头螺钉。 缩臂范围控制与调整 伸缩臂伸缩范围控制靠行程开关与活动挡块，这里特别解释如下：设备附件活动挡块， 它用在当设备安装好后，可以靠它在小范围内调节臂的伸长量，其结构图如图 此活动挡块可套装在导向杆上， a 处可以压住行程开关压柱，从而压动行程开关使行程开关实现动作。 此外除上述调节外，还可以调节连接件的旋入导向杆和液压活塞杆的长度，实现对伸长度的微调。保证把工件精确地放在加工机床作业台上。行程开关使用 微型开关。 图 文） 第五章 驱动系统 动系统设计要求 本次设计的工业机械手属坐标式液压驱动机械手。具有手臂伸缩，回转，升降，手腕回转四个自由度。因此，相应地有手腕回转机构、手臂伸缩机构，手臂回转机构，手臂升降机构等构成。各部分均用液压缸或液压马达驱动与控制。 设计要求 （ 1）满足工业机械手动作顺序要求。动作顺序的各个动作均由电控系统发讯号控制相应的电磁铁，按程序依次步进动作而实现。 （ 2）机械手伸缩臂安装在升降大臂上，前端安装夹持器，按控制系统的指令，完成工件的自动换位工作。伸缩要平稳灵活，动作快捷，定位准确，工作协调。 （ 3）液压控制系统设 计要满足伸缩臂动作逻辑要求，液压缸及其控制元件的选择要满足伸缩臂动力要求和运动时间要求 动系统设计方案 采用叶片泵供油，动作顺序：从原位开始 升降臂下降 夹持器夹紧 升降臂上升 底座快进回转 底座慢进 手腕回转 伸缩臂伸出 夹持器松开 伸缩臂缩回；待加工完毕后，伸缩臂伸出 夹持器夹紧 伸缩臂缩回 底座快退 (回转 ) 底座慢退 手腕回转 升降臂下降 夹持器松开 升降臂上升到原位停止，准备下次循环。 上述动作均由电控系统发讯号控制相应的电磁铁（电磁换向阀），按程序依次步进动作而实现。 （ 1）各液压缸的换向回路 为便于机械手的自动控制，采用可编程控制器进行控制，前分析可得系统的压力和流量都不高，选用电磁换向阀回路，以获得较好的自动化成都和经济效益。液压机械手采用单泵供油，手臂伸缩，手腕回转，夹持动作采用并联供油，这样可有效降低系统的供油压力，此时为了保证多缸运动的系统互不干扰，实现同步或非同步运动，换向阀采用中位“ O”型换向阀。 （ 2）调速方案 整个液压系统只用单泵工作，各液压缸所需的流量相差较大，各液压缸都用液压泵的全流量是无法满足设计要求的。尽管有的液压缸是单一速度工作， 但也需要进行节流调速，用以保证液压缸的平稳运行。各缸可选择进油路或回油路节流调速，选用节流阀河北工程大学毕业设计（论文） 调速。 单泵供油系统以所有液压缸中需流量最大的来选择泵的流量。系统较为简单，所需元件较少，经济性好，考虑到系统功率较小，其溢流损失也较小。 （ 3）缓冲回路 伸缩臂处设置缓冲回路，使用单向节流阀 （ 4）系统安全可靠性 夹紧缸在夹紧工件时，为防止失电等意外情况，设置锁紧保压回路。 手臂升降缸在系统失压的情况下会自由下落或超速下行，所以在回路中设置平衡回路。 动系统设计 功能设计分析 （ 1）夹持器采用单 出杆双作用缸，保证运动过程中不使工件下掉，夹持器夹紧工件后，锁紧回路由先导型顺序阀和单向阀组成。顺序阀的设置在夹持器松开回油过程中起到缓冲作用。 （ 2）底座回转采用摆动液压缸，正反方向均采用单向调速阀调速。由于回转部分的重量大，回转长度长，因此手臂回转时具有很大的动能。为此，除采用调速阀的回油节流阀调速阀外，还在回油路上安装双溢流阀，进行减速缓冲。 （ 3）手臂伸缩采用单出杆双作用缸，手臂伸出时，由单向阀和节流阀组成的调速回路进行回油节流调速。手臂缩回时，回油路设置调速阀以完成缓冲作用。 （ 4）手臂升降运动采 用单出杆双作用缸，上升和下降均由单向调速阀回油节流。因为升降缸为立式，在其液压缸下腔油路中安装单向顺序阀，避免因整个手臂运动部分的自重而下降，起支撑平衡作用。 （ 5）伸缩臂进油路设置蓄能保压回路，伸出完全后，进油路压力升高，压力继电器发出电信号导致换向阀通电，泵卸荷，单向阀自动关闭，由蓄能器保压。 （ 6）单泵供油，采用先导型溢流阀卸荷，设置二位二通换向阀。 压泵的确定与所需功率计算 系统各执行元件最大需用流量 夹紧缸： ： 15 L/降缸： （论文） 回转缸： b、泵的排量 31 0 1 3 .
展开阅读全文