媒体村南区主体脚手架方案

目 录第一章工程概况11.1 工程概况11.2 编制依据1第二章施工部署32.1 施工工期要求32.2 施工区段划分32.3 施工部署4第三章脚手架构造要求6一.常用脚手架设计尺寸6二.纵向水平杆，横向水平杆，脚手板6三.立杆8四.连墙件9五.门洞9六.剪刀撑与横向斜撑11七.斜道12第四章脚手架、卸料平台设计134.1 地下室墙体外侧脚手架134.2 地上结构悬挑脚手架144.3 卸料平台设置21第五章脚手架、卸料平台计算书24第六章 脚手架搭设、使用和拆除的安全技术保证措施386.1、脚手架的搭设要求386.2、脚手架搭设质量的检查验收规定416.3、脚手架使用的规定426.4、脚手架拆除的规定43第七章 安全文明施工457.1脚手架施工的安全保证措施:457.2脚手架的避雷防电457.3环境保护措施45第一章 工程概况1.1 工程概况广州亚运城媒体村南区工程总建筑面积：283606m2；地上建筑面积：213921m2;地下建筑面积：68107m2；室外工程为：85000m2；地下一层，基坑底标高标高-6.75m，地上结构为S1S17等17栋小高层住宅楼，层数分别为15层、18层、22层，建筑高度分别为46.45m、55.45m、68.05m，标准层层高为3m，另有垃圾处理中心（1F）及会所（2F）共19单体。建设单位：广州市重点公共建设项目管理办公室设计单位：广州珠江外资建筑设计院勘察单位：广东有色工程勘察设计院监理单位：广东工程建设监理有限公司施工单位：中国建筑股份有限公司监督单位：广州市建设工程质量监督站本工程为钢筋混凝土框架剪力墙、框架结构。结构安全等级为二级；结构设计基准期为50年。基础设计等级为乙级，基础采用锤击高强预应力管桩。本工程抗震设计设防烈度为七度，设计地震分组为第一组，场地类别为类;抗震等级：框架三级,一般剪力墙三级,短肢剪力墙二级。1.2 编制依据本项目的脚手架工程施工方案的编制依据主要有：建筑图、结构图、相关的规范、规程、标准、图集等。 1、广州亚运城媒体村南区建筑、结构施工图；2、相关产品的性能及施工工艺要求等；3、建筑施工手册（中国建筑工业出版社第四版缩印本）；4、混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）5、批准执行的地下部分施工组织设计。6、建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）7、建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ8091）8、建筑工程安全检查标准 （JGJ332001）9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 130-2001）10、建筑工程施工质量验收统一标准 （GB503002001）11、建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社 2001）第二章 施工部署2.1 施工工期要求根据业主单位第16届亚运会广州亚运城工程建设实施计划里程碑表及调整后的广州亚运城媒体村南区总施工进度计划，各节点工期为：2009年2月25日完成地下室顶板的施工，2009年5月30日完成主体结构封顶，2009年7月15日完成砌筑工程施工。脚手架拟从2009年3月8日开始搭设，跟随砌筑工程和装修工程进展而向上搭设。脚手架的拆除拟从2009年8月23日开始，2009年10月1日前全部脚手架拆除完毕。2.2 施工区段划分由于工程量大，工期紧迫，将本工程分为A、B、C、D四个施工区，每个施工区由一个施工队伍负责，各区施工队伍负责本区工程的施工。施工区段的划分见图2-1。图 2-1 施工区划分示意图2.3 施工部署1、施工组织机构：脚手架工程组织管理见下表部门姓名岗位职责李根发项目经理负责项目的各方面协调管理工作赵一波执行经理负责项目的各方面管理工作宋鸿伟项目总工负责项目的技术管理工作技术部邓智欣技术负责协助总工程师处理技术工作王瑞资料责任工程师负责技术资料的收集和整理工作工程部贺勇现场经理负责整个现场的施工管理工作姚祥坤A区责任工程师负责A工区施工管理工作应伟龙B区责任工程师负责B工区施工管理工作雷震C区责任工程师负责C工区施工管理工作李浩然D区责任工程师负责D工区施工管理工作质安部印亚军安检工程师负责工程的安全管理和检查工作2、施工顺序及流程：由于本工程工期紧迫，每栋单位为一个小的施工区段，不考虑各单体间脚手架材料的周转使用，各单体同时施工。3、资源配置计划本工程各单体高度及折合脚手架搭设面积见表3-1。表 3-1 广州亚运城媒体村南区各栋脚手架面积统计栋数S1S2S3S4S5S6S7S8S9S10高度55.4555.4555.4567.90 55.4555.45/ 67.4546.4567.90 55.4555.45层数181818221818/2215221818面积(m2)19295111371113744561113722613885544561929511137栋数S11S12S13S14S15S16S1723高度68.0568.0555.4555.45/ 67.4546.4555.4555.45/ 67.459.40 8.70 面积合计（m2）层数22221818/22151818/2221面积(m2)4456445611137226131309219295226137461492231845根据建筑施工计算手册查的，每100m2，双排脚手架用量约为：长杆273m，小横杆51根，直角扣件187个，对接扣件55个，旋转扣件17个，脚手板（2层）14m2。则本工程共需约长杆632900m，直角扣件118200个，对接扣件433500个，旋转扣件127500个，脚手板32400 m2。实际施工中，可根据现场实际用量，对计算所得用量进行调整和修正，以准备好合理用量的材料。第三章 脚手架构造要求手脚架工程的设计计算和构造要求是脚手架工程设计都要考虑和满足的，下面首先介绍脚手架的构造要求，脚手架的设计和施工都必须达到这些要求。一.常用脚手架设计尺寸 1.1在符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条规定时，常用敞开式单，双排脚手架结构设计尺寸，宜按下面两表采用。 二.纵向水平杆，横向水平杆，脚手板 2.1 纵向水平杆的构造应符合下列规定： 1 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； 2 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭应符合下列规定： 1) 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在 水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，如下图： 2) 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm； 3) 当使用冲压钢脚手板,木脚手板，竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm,如下图: 2.2 横向水平杆的构造应符合下列规定： 1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a如下图所示，不应大于0.4l,且不应大于500mm； 2 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； 3 当使用冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。 4 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣 件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。 2.3 脚手板的设置应符合下列规定： 1 作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； 2 冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图： 3 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 4 作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。 三.立杆 3.1 每根立杆底部应设置底座或垫板。 3.2 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，如下图： 3.3 脚手架底层步距不应大于2m,如下图： 3.4 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的表三采用。 3.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： 1 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； 2 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。 3.6 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。 3.7 双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。 四.连墙件 4.1 连墙件数量的设置除应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第5.3节，第，条计算要求外，尚应符合表三的规定。 4.2 连墙件的布置应符合下列规定： 1 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 2 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 3 宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 4 一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的高层，并不应大于4m(2步)。 4.3 对高度在24m以下的单，双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方 式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 4.4 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 4.5 连墙件的构造应符合下式规定： 1 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； 2 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁，柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。 4.6 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 4.7 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。五.门洞 简图如下： 5.1 单，双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式(图)，斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架 的型式宜按下列要求确定： 1，当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型； 2，当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,并应符合下列规定： 1)h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； 2)h=2.0m时，纵距不应大于1.2m； 5.2 单，双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定： 1 单排脚手架门洞处，应在平面桁架(上图中的ABCD)的每一节间设置一根斜腹杆；双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中的1-1,2-2,3-3剖面)； 2 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图6.5.1A型)时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上； 3 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第3.5条的规定。 5.3 单排脚手架过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆,如下图: 5.4 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 5.5 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，如下图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。 六.剪刀撑与横向斜撑 6.1 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。 6.2 剪刀撑的设置应符合下列规定： 1 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表四的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； 2 高度在24m以下的d单，双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，如下图： 3 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； 4 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第3.5条的规定； 5 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 6.3 横向斜撑的设置应符合下列规定： 1 横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合规范第5.2条第2款的规定； 2 一字型，开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道； 3 高度在24m以下的封闭型脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。 七.斜道 7.1 人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定： 1 高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道； 2 高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。 7.2 斜道的构造应符合下列规定： 1 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置； 2 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； 3 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； 4 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； 5 运料斜道两侧，平台外围和端部均应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第4.14.6条规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2和6.3 条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。 7.3 斜道脚手板构造应符合下列规定： 1 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm； 2 脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； 3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。第四章 脚手架、卸料平台设计考虑到后期车库顶板回填土，地上结构外脚手架在临地下室侧壁处搭设采用悬挑式双排钢管脚手架，脚手架由二层开始卸荷，首层不搭设脚手架；其余部分从地下室顶板开始搭设落地式脚手架。 地下室墙体外侧落地脚手架搭设高度8m，搭设尺寸为：纵向立杆间距1.5m，横向立杆间距0.8m，横杆步距1.8m，内排架距墙体0.25m；临地下室侧壁处的地上部分悬挑外脚手架搭设高搭设尺寸为：纵向立杆间距1.5m，横向立杆间距1.05m，横杆步距1.8m，内排架距墙体0.25m；其余地上部分悬挑外脚手架搭设高搭设尺寸为：纵向立杆间距1.5m，横向立杆间距1.05m，横杆步距1.8m，内排架距墙体0.25m。钢管类型为483.0，外挂密目阻燃安全网，连墙件与框架柱（剪力墙）、梁相连接。脚手架作业层满铺冲压钢脚手板，在脚手架外侧每一层楼高度设置一道安全警示环带，高度为18cm，刷500宽红白相间油漆。剪刀撑刷1000宽红白相间油漆。标准层拆除模板及支撑架时需搭设卸料平台作转运材料用，二至五层卸料平台随搭随用，五层以上采用悬挑式卸料平台。4.1 地下室墙体外侧脚手架图4-1 地下室墙体外侧脚手架平面图图4-2 脚手架A-A剖面4.2 地上结构脚手架落地式脚手架设置悬挑架设置悬挑架立杆座在2层板预埋的16号槽钢上，槽钢长2.5-5.2m，其中1.5m外挑，有阳台处阳台宽度不计入锚固长度之内，剪力墙处直接预埋，详见下图中a）、b)、c）。工字钢刚度较大，增强外架的整体稳定性，另在工字钢外侧每跨皆采用钢丝绳卸荷拉紧，钢丝绳直径20mm，见下图。工字钢与楼板连接用和钢丝绳预埋吊环直径皆为22。 a）b）c） 图 4-3 悬挑架侧立面图高层卸荷装置设置高层卸荷装置主要是为了脚手架荷载卸载而设计的一种构件，每标准层5层（约15m）卸荷一次，即22层和18层单体楼在标高6层、11层、16层、21层处分别卸荷，15层单体在标高7层、12层分别卸荷。在楼面上外侧梁中预埋f22钢筋套环，平面上每隔4.5米（4根立杆）设置一个，但在建筑平面转角处必须设置一个，脚手架采用钢丝绳卸荷，钢丝绳直径20mm，一端与立杆连接，另一端与套环连接；卸荷层要设置水平廊道斜杆，以增强水平框架刚度，另外，应用钢管同建筑物顶紧，以平衡水平力，并且上下两层增设连墙撑，详细构造如右图所示。 图 4-4 卸荷装置图安全网、脚手板和剪刀撑设置脚手架外侧挂草绿色密目阻燃型安全网，采用专用的结扎编织带绑扎，使用前应取得项目部质量安全部的批准。脚手架作业层满铺冲压钢脚手板，铺放平稳，必须加以固定，端部悬空部分应保持10cm15cm。在脚手架外侧每两层楼高度设置一道安全警示环带。警示带采用旧模板加工，高度为18cm，刷500宽红白相间油漆。脚手架底部以上每5个标准层设置一道水平安全网，使用钢管斜挑固定在脚手架上，构造如下图所示。图4-5挑架立面示意图图4-6 挑架平面示意图 图4-8 外挑架及安全警示标志环带 图4-9 脚手架外观图沿脚手架两端和转角处起，每79根立杆搭设一道剪刀撑，且每片架子不少于三道。剪刀撑沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10-15m高加设一组长剪刀撑，如下图所示。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。在脚手架的底端之上200mm，设纵横扫地杆。剪刀撑涂刷1000mm宽红白相间油漆。图 4-10 高层脚手架剪刀撑布置 图4-11 脚手架剪刀撑外立面图 图4-12 剪刀撑斜杆连接节点详图护栏和挡脚板设置在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏和挡脚板。上栏杆高度不小于1.1m，挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.20.3m）代替。人梯设置在双排脚手架中经常搭设人梯供操作人员上下，梯宽500，用短钢管搭设，在一个框架高度内折线布置，每个组团至少一组，位置现场确定，搭设方法如下图所示：图4-13 踏步梯构造示意图 图4-14 踏步梯效果图 图4-15 踏步梯详图安全通道及水平安全挡板设置结构施工到首层后，凡人员进出的通道口，均应搭设安全防护棚。 具体搭设见下图大样。图4-16 安全防护棚4.3 卸料平台设置标准层拆除模板及支撑架时需搭设卸料平台作转运材料用，二至五层卸料平台随搭随用，从二层开始往上搭设，随搭随用，不与外脚手架相连，每层楼层设连墙杆与架体连接；采用搭设尺寸为：长3m，宽3m，平台木龙骨间距300mm，上铺18mm厚胶合板，铺放平稳并加以固定，立杆纵横间距1m，见下图所示：图4-17 卸料平台搭设立面图图4-18 卸料平台A-A剖面图五层以上采用悬挑式卸荷卸料平台，拟使用整体式卸料平台，即用14号工字钢为主梁，12.6号工字钢为次梁，焊接为一个整体平台，具体见悬挑卸料平台平面图。在楼面上外侧梁中预埋f20钢筋套环，卸料平台四个角用f20钢丝绳拉紧卸荷，搭设尺寸为：长3m，宽3m，平台木龙骨间距300mm，上铺18mm厚胶合板，铺放平稳并加以固定。搭设大样见侧面图所示：图4-19 悬挑卸荷卸料平台平面图4-20 悬挑卸荷卸料平台侧面图第五章 脚手架、卸料平台计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为70.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 卸荷钢丝绳采取4段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.60米。 悬挑水平钢梁采用钢丝绳建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。钢丝绳采用直径20mm的，每根钢梁皆拉结。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.050/3=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.172+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.172+0.1171.470)1.5002=- 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.426106/5080.0=83.798N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.143+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.291mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.0501.500/3=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.157+1.41.575=2.463kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.463 =0.868106/5080.0=170.953N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.575=1.790kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1790.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.929mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.953mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.0501.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.236+1.42.362=3.639kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12570.000=8.736kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(1.050+0.250)/2=1.170kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50070.000=0.525kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.881kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加4吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(1.05+0.25)=1.162 2=arctg3.00/0.25=1.488 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为16.812kN和16.812kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为17.705kN和17.705kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=19.30 T2=17.77 N1=7.67 N2=1.48 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为19.296kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.00019.296/0.850=227.010kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(38591.6214/3.1416/50/2)1/2=22mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.90kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 64.96 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.60kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 115.48 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 15.716kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 受脚手架集中荷载 P=17.71kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=18.326kN,R2=18.808kN,R3=-1.097kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.327106/(1.05102000.0)+8.5521000/2150.0=25.703N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =2.33106/(0.929102000.00)=24.56N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=18.808kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=188084/(3.1416502)1/2=16mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。 次梁采用12.6号工字钢，主梁采用14号工字钢，次梁间距1.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。 一、次梁的计算 次梁选择12.6号工字钢槽钢，间距1.00m，其截面特性为 面积A=18.10cm2,惯性距Ix=488.43cm4,转动惯量Wx=77.53cm3,回转半径ix=5.20cm 截面尺寸 b=74.0mm,h=126.0mm,t=8.4mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.14kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+2.00+0.14) = 2.99kN/