钢筋混凝土简支T梁设计

-毕业设计论文题目：装配式钢筋砼简支T型梁桥设计专 业： 道路桥梁工程技术 班 级： 道桥3121 学 号：姓 名：涛 指导教师： 欧阳志 起止日期：诚 信 承 诺本毕业设计论文是本人独立完成，没有任抄袭行为，如有不实，一经查出，本人自愿承担一切后果。承诺人：年 月 日. z.-铁路工程职业技术学院毕业设计论文总成绩评定表班 级姓 名学 号 设计论文题目成 绩指导教师评分辩论评分总成绩指导教师评语：指导教师签名：年 月 日系毕业设计论文辩论小组评语：辩论小组组长签名：年 月 日注：1.根据专业具体实际情况，如未安排辩论环节，辩论评分及辩论小组评语可不填写。. z.-摘要一、课题与设计资料一设计资料1、装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计 桥面净空 净7+20.75m人行道二设计荷载双*公路I级和人群荷载标准值为3三主梁跨径和全长标准跨径：16.00m (墩中心距离)；计算跨径：15.50m (支座中心距离)；主梁全长：15.96m(主梁预制长度)。四材料钢筋：主钢筋采用HRB335，其它用钢筋采用R235混凝土：C30五缝宽度限值：类环境允裂缝宽度0.02mm。二、任务与要求1、构造尺寸拟定；2、主梁力计算；3、主梁正截面、斜截面设计与复核，以及全梁承载能力校核；4、局部承压的计算；5、钢筋混凝土受弯构件的变形与裂缝计算。. z.-目录绪论.2一、构造尺寸拟定4二、行车道板计算4三、主梁力计算7一主梁的荷载弯矩横向分布系数7二、力计算141恒载力142.活载力计算15四、截面设计、配筋与验算20五、裂缝宽度验算30六、变形验算30七、横梁的计算311.横隔梁弯矩计算312. 横隔梁截面配筋与验算33八、支座局部承压计算35九、行车道板计算37十、施工法和工艺技术案38绪论一、课程设计性质、目的及任务桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业向重要的实践性教学环节，是学生修完?桥梁工程?课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步根底。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下容：1梁式桥纵断面、横断面的布置，上部构造构件主要尺寸的拟定。2梁式桥力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算尤其是各种荷载横向分布系数的计算、作用效应的组合。3梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。4板式橡胶支座的设计计算。二、设计容1题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计上部构造2根本资料1桥面净空：净9+22永久荷载：桥面铺装层容重=23kN/m。其他局部=25kN/m。3可变荷载：汽车荷载，公路-级或级，人群荷载2.5kN/m；人行道+栏杆=5kN/m。4材料：主筋采用级钢，其他用级钢，混凝土标号C40。5桥梁纵断面尺寸：标准跨径 Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m或标准跨径 Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m。3设计容1纵横断面设计。根据给定的根本设计资料，参考标准图、技术规与经历公式，正确拟定桥梁纵断面和横断面的布置，选取恰当的桥面铺装层，初步确定T形主梁、横隔梁、桥面铺装层等的细部尺寸。绘制桥梁横断面布置图、纵断面布置图，T形梁细部尺寸图。2行车道板计算。确定行车道板类型，进展行车道板恒载力计算、活载力计算、作用效应组合，获得行车道板最大设计力值。3主梁力计算。选取控制截面分别进展主梁恒载力计算、活载力计算，以及作用效应的组合计算含承载能力极限状态和正常使用极限状态两种极限状态的作用效应组合。其中进展主梁活载力计算时，荷载横向分布系数的计算，要求根据主梁空间位置及主梁间连接刚度的不同，分别对各片主梁采用杠杆原理法、偏心压力法、修正的偏心压力法、铰接板法、G-M法等来计算荷载横向分布系数，并对荷载横向分布系数的计算结果进展汇总；随后选取其中一种跨中荷载横向分布系数的计算结果与杠杆原理法的计算结果进展主梁力作用效应的组合计算含跨中最大弯矩值、跨中最大剪力值和支座截面的最大剪力值，形成各片主梁的力计算汇总表。根据力计算汇总表，确定主梁各截面的最不利力值作为设计值。4配置钢筋及验算。根据主梁跨中最大弯矩设计值，进展主梁纵向受拉钢筋的配置；根据主梁跨中最大剪力设计值和支座截面的最大剪力设计值，进展弯起钢筋和箍筋的配置。根据以上钢筋配置进展主梁正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯，和变形、裂缝的验算，设置预拱度，保证主梁有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。5板式橡胶支座设计。确定支座的平面尺寸、确定支座的高度、验算支座的偏转情况，验算支座的抗滑稳定性。装配式钢筋砼简支T型梁桥设计一、构造尺寸拟定主梁截面尺寸：根据?公路桥涵设计通用规?JTGD60-2004，梁的高跨比的经济围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为25m，拟定采用的梁高为1.60m，翼板宽1.7m，腹板宽0.18m。 主梁间距和主梁片数：桥面净空：净9+21.0m人行道，采用7片T型主梁标准设计，主梁间距为1.70m。二、行车道板计算计算如下列图的T梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为9cm计算行车道板平安考虑的沥青混凝土和8cm的C40混凝土垫层。1.恒载及其力1每延米板上的恒载g：沥青混凝土面层及C40混凝土垫层T梁翼板自重合计：（2） 每延米宽板条的恒载力弯矩剪力2. 车辆荷载产生的力将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为P=140kN,轮压分布宽度如下列图。对于车轮荷载中后轮的着地长度为，宽度为，则有：荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：单个车轮：两个车轮：冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为：两个车轮：单个车轮：作用于每米宽板条上的剪力为：3. 荷载组合恒+汽：根本组合：所以，行车道板的设计力为：4.配筋I类环境，取r0=1.0 C40混凝土：fcd=18.4MPa ftd=1.65MPa b=0.56HRB335中：fsd=280MPa(1)求混凝土相对受压区高度*悬臂根部高度h=16cm,净保护层厚度2cm,取14钢筋有效高度h0=h-a-d/2=0.13按D625.2.2条： r0Mdfcdb*(h0-*/2) 故*=0.0156m取为0.016m10.5(4) 尺寸验算：按D625.2.9条抗剪上限值：按D625.2.10条抗剪上限值：由上式可知可不进展斜截面抗剪承载力的验算，仅须按第条构造要求配置箍筋，取分布钢筋10 25(5)承载力验算：fsdAS=fcdb* 得*=0.0164m Md=fcdb*(h0-*/2)Md=18.4满足要求三、主梁力计算一主梁的荷载弯矩横向分布系数1.跨中荷载弯矩横向分布系数按GM法1主梁的抗弯及抗扭惯矩 求主梁截面的重心位置以下列图单位：cm 平均板厚 T形截面抗矩惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：式中：为矩形截面抗扭刚度系数；为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知： 故 单位抗弯及抗扭惯矩：2横隔梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度计算图如下：横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：根据理论分析结果，值可按之比值由表可查计算得：，所以：求横隔梁截面重心位置：横隔梁的抗弯和抗扭惯矩： ，查表得，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取；， 用插值法求得：故 单位抗弯及抗扭惯矩：(3)计算抗弯参数和抗扭参数：式中：桥宽的一半； 计算跨径。按规定第2.1.3条，取G=0.43E，则：4计算荷载弯矩横向分布影响线坐标，查GM图表，可查得下表数值：梁位荷载位置b0K100.920.951001.051.081.051.000.950.92b/41.081.091.11.111.060.990.920.840.79b/21.290 1.260 1.210 1.110 1.000 0.900 0.810 0.720 0.660 b3/41.560 1.430 1.260 1.090 0.960 0.830 0.730 0.660 0.580 b1.970 1.530 1.300 1.080 0.910 0.790 0.660 0.570 0.480 K000.750.890.990 1.141.211.140.990 0.890.75b/41.530 1.430 1.320 1.260 1.120 0.890 0.620 0.350 0.100 b/22.890 2.100 1.760 1.390 1.000 0.630 0.230 -0. -0.560 b3/43.360 2.760 2.110 1.480 0.890 0.380 -0. -0.580 -1.060 b4.400 3.500 2.400 1.560 0.630 0.120 -0.560 -1.070 -1.690 用插法求得各梁位处值如以下列图：1号、5号梁：2号、4号梁：3号梁：列表计算各梁的横向分布影响坐标值如下表：梁号计算式荷载位置b011.642 1.450 1.268 1.088 0.950 0.822 0.716 0.642 0.560 3.568 2.908 2.168 1.496 0.838 0.328 -0.256 -0.678 -1. -1.926 -1.458 -0.900 -0.408 0.112 0.494 0.972 1.320 1.746 -0.412 -0.312 -0.193 -0. 0. 0.106 0.208 0.282 0.374 3. 2.596 1.975 1.409 0.862 0.434 -0. -0.396 -0.812 0.631 0.519 0.395 0.282 0.172 0. -0. -0. -0. 21.206 1.192 1.166 1.110 1. 0.936 0.854 0.768 0.712 2.346 1.832 1.584 1.338 1. 0.734 0.386 0.038 -0.296 -1.140 -0.640 -0.418 -0.228 -0. 0.202 0.468 0.730 1.008 -0.244 -0.137 -0. -0.049 -0.005 0.043 0.100 0. 0.216 2.102 1.695 1.495 1.289 1.043 0.777 0.486 0.194 -0.080 0.420 0.339 0.299 0.258 0.209 0.155 0. 0.039 -0.016 30.920 0.950 1.000 1.050 1.080 1.050 1.000 0.950 0.920 0.750 0.890 0.990 1.140 1.210 1.140 0.990 0.890 0.750 0. 0.060 0. -0.090 -0.130 -0.090 0. 0.060 0. 0.036 0.013 0.002 -0.019 -0. -0.019 0.002 0.0130.036 0.786 0.903 0.992 1.121 1.182 1.121 0.992 0.903 0.786 0.157 0. 0.198 0.224 0.236 0.224 0.198 0. 0.157 5绘制横向分布影响线如以下列图，求横向分布系数。2.按公路-级和人群荷载标准值设计，计算各梁的横向分布系数：汽车荷载：1号梁 2号梁 3号梁 人群荷载： 1号梁 2号梁 3号梁 3.梁端剪力横向分布系数计算按杠杆法汽车荷载：如以下列图公路级 m1汽=1/20.875=0.438 m2汽=1/21.000=0.500 m3汽=1/20.938+0.250=0.594人群荷载 m1人=1.422 m2人=-0.422 m3人=0人群荷载：如图二、力计算1恒载力恒载：假定桥面构造各局部重量平均分配给各土梁承担，计算如下。主梁：横隔梁：对于边主梁：对于中主梁：桥面铺装层：沥青混凝土：0.021.623=0.74KN/m混凝土垫层取平均厚9cm：0.091.624=3.46KN/m所以作用于边主梁的全部恒载g为：g=8.86+0.59+4.2=13.65KN/m)作用于中主梁的恒载强度为：=8.86+1.18+4.2=14.24(KN/m)2、恒载力 计算边主梁弯矩和剪力，有：边主梁恒载力 力截面位置*剪力QKN弯矩MKNm*=0105.8 0*=l/413.65/2(15.515.5/2)=52.913.6515.5/8(15.515.5/4)=307.4*=l/2013.6515.5/4(15.515.5/2)=409.9中主梁恒载力 力截面位置*剪力QKN弯矩MKNm*=0110.40*=l/414.58/2(15.515.5/2)=55.214.5815.5/8(15.515.5/4)=320.7*=l/2014.5815.5/4(15.515.5/2)=427.62、活载力计算1荷载横向分布系数汇总梁号荷载位置公路级人群荷载备注边主梁跨中 支点0.4940.4380.6171.422G-M法计算杠杆法计算中主梁2跨中支点0.4650.5000.410-0.422G-M法计算杠杆法计算中主梁3跨中支点0.4180.5940.3200G-M法计算杠杆法计算2计算边主梁公路级荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。简支梁的基频： 式中：构造的计算跨径，=15.5m E混凝土弹性模量，E=3.0构造跨中截面的惯矩，=0.0415构造跨中处单位长度质量=G/g，=13.659.81=1. 39 将以上数值代入公式，可得：=6.187Hz 根据?公路桥涵设计通用规?JTG D602004，当1.5Hzf14Hz时，则可得：=1，双车道不折减。 公路级车道荷载的值和值按公路I级相应值=10.5KN/m，=1+=222KN。 跨中：=1/815.515.5=30 y=l/4=3.875 1/4跨：=315.515.5/32=22.5 y=l/16=0.97 故得：=1.30610.49410.530+2223.875 =758.23KN m =1.30610.49410.522.5+2220.97 =291.35KN m(3)计算边主梁人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。=0.61730.7530=41.65KN m=0.61730.7522.5=31.24KN m4计算中主梁2公路级荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。 =1.30610.46510.530+2223.875=713.72KN m =1.30610.46510.522.5+2220.97=274.25KN m5计算中主梁2人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。=0.41030.7530=27.67KN m=0.41030.7522.5=20.75 KN m6计算中主梁3人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。 =1.30610.41810.530+2223.875=641.57KN m =1.30610.41810.522.5+2220.97=246.52KN m7计算中主梁3人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。=0.3230.7530=21.6KN m=3230.7522.5=16.2KN m弯矩组合表单位：KNm梁号力恒载人群汽车1.2恒+1.4汽+人1409.9 41.65758.231621.71 307.431.24291.35820.51 2427.627.67713.721551.07 320.720.75274.25797.84 3427.621.6641.571441.56 320.716.2246.52752.65 (8)计算边主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面车道活载的最大剪力 鉴于跨中剪力的影响线的较大坐标位于跨中局部，故采用全跨统一的荷载横向 分布系数来计算的影响线面积： =1/21/215.50.5=1.938边主梁： =1.30610.49410.51.938+1.22220.5=99.06KN中主梁2： =1.30610.46510.51.938+1.22220.5=93.24KN中主梁3： =1.30610.41810.51.938+1.22220.5=83.82KN9计算边主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面人群荷载最大剪力边主梁： =0.61730.751.938=2.69KN中主梁2： =0.41030.751.938=1.78KN中主梁3： =0.32030.751.938=1.39KN 10计算边主梁、中主梁2、中主梁3支点截面车道荷载最大剪力 作荷载横向分布系数沿桥跨向的变化图和支点剪力影响线。 横向分布系数变化区域段长度： a=1/215.53.85=3.9m 影响线的面积为：=1/215.51=7.75m 因此按以下式子计算：边主梁： =1.30610.49410.57.75+1.22221+ =224.37KN+中主梁2： =1.30610.46510.57.75+1.22221+ =211.2KN+中主梁3： =1.30610.41810.57.75+1.22221+=.85KN+附加三角形荷载重心处的影响线坐标为：，且因此，按以下式子计算：边主梁： =-20.86 KN中主梁2：=13.03KN中主梁3： =65.54KN故公路级荷载的支点剪力为：边主梁： =224.37-20.86=203.51KN中主梁2：=211.2+13.03=224.23KN中主梁2：=.85+65.54=255.39KN11计算边主梁、中主梁2、中主梁3支点截面人群荷载的最大剪力为:根据人群荷载的横向分布系数可得人群荷载的支点剪力为：边主梁1： =0.61730.757.75+3.9/2(1.422-0.617) 30.750.916=13.99KN中主梁2： =0.41030.757.75+3.9/2(0.42-0.37) 30.750.916=3.80KN中主梁3： =0.3230.757.75+3.9/2(00.342 )30.750.916=4.29KN剪力组合值单位：KN梁号力恒载人群汽车1.2恒+1.4汽+人1105.813.99203.51415.64 02.6999.06144.00 2110.43.8224.23448.89 01.7893.2136.49 3110.44.29255.39491.97 01.3983.82117.35 四、截面设计、配筋与验算由附表查得=13.8MPa，=1.39MPa，=280MPa，=0.56，=1.0弯矩计算值M=Md=1621KN m=(80+140)/2=110mm1） 截面设计采用焊接钢筋骨架，故可设，则截面有效高度。翼缘的有效宽度为：按计算跨度按翼缘厚度（1） 判定T形截面类型所以是第一类截面。2求受压区高度，可得整理后，可得出适宜解为 (3) 求受拉钢筋面积将代入程，可得选择钢筋为，截面面积。钢筋叠高度为6层，布置如图。混凝土保护层厚度去30mmd=28mm及附表中规定的30mm，钢筋间横向净距：故满足构造要求。2） 截面复核已设计的受拉钢筋中的面积为，。由布置图可以求得，即则实际有效高度。（1） 判断T形截面的类型由于，故为第一类T形截面。（2） 求受压区高度*，即（3） 正截面抗弯承载力，求得正截面抗弯承载力为又，故截面复核满足要求。3设计数据及要求梁体采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值，轴心抗拉强度设计值。主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值；箍筋采用R235钢筋，直径8mm，抗拉强度设计值。取.0简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为跨中截面l/4跨截面支点截面要求确定纵向受拉钢筋数量和进展腹筋设计。4跨中截面的纵向受拉钢筋计算由前面的计算可知：跨中截面主筋为，焊接骨架的钢筋层数为6层，纵向钢筋面积，截面有效高度，抗弯承载力。5腹筋设计 1截面尺寸检查根据构造要求，梁最底层钢筋通过支座截面，支点截面有效高度为截面尺寸符合设计要求。(2) 检查是否需要根据计算配置箍筋跨中段截面：支点截面：2.5，取=2.5，=990mm 支点截面 =0.65，=1054则平均值分别为P=2.5+0.65/2=1.57 =990+1054/2=1022mm箍筋间距 =187mm确定箍筋间距的设计值尚应考虑?公路交规?的构造要求。假设箍筋间距计算值去=180mm1/2h=550及400mm，是满足规要求的。而且箍筋配筋率。综上可知，符合规要求。在支座中心向跨径长度向的1100mm围，设计箍筋间距=100mm，此后至跨中截面统一的箍筋间距取=180mm。5弯起钢筋及斜筋设计设采用架立钢筋为，钢筋中心至梁受压翼板上边缘距离。弯起钢筋的弯起角度为，现弯起N1N5钢筋，计算如下：简支梁的第一排弯起钢筋的末端弯折点应位于支座中心的截面处。这时为弯起钢筋的弯起角度为，则第一排弯筋2N5的弯起点1距支座中心距离为939mm。弯筋与梁纵轴线交点距支座中心距离为。对于第二排弯起钢筋，可得到：弯筋2N4的弯起点2距支座中心距离为。分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值，由比例可求出：，求得所需提供的弯起钢筋截面积为第二排弯筋与梁纵轴线交点距支座中心距离为同理可以算出其他排钢筋的数据。弯起钢筋计算表弯起点12345939907876852830距支座中心距离9391846272235744404分配的计算剪力值.6 168.2 143.58 88.07 49.81 需要的弯筋面积1250 1133 967 593 335 可提供的弯筋面积1609(228)1609(228)1609(228)628(220)628(220)弯筋与梁轴交点到支座中心的距离4661405231331924405按照计算剪力初步布置弯起钢筋和弯矩包络图如下：各排弯起钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力计算如下表钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载能力梁区段截面纵筋 有效高度T形截面类型受压区高度抗弯承载力支座中心-1点1054第一类17 360.6 1点-2点1038第一类34 704.5 2点-3点1023第一类51 1031.6 3点-4点1007第一类68 1342.1 4点到5点998 第一类76 1493.4 5点-跨中990第一类85 1640.3 将表中的正截面抗弯承载力在图上用各平行直线表示出来，它们与弯矩包络图的交点分别为i、j、.、q，以各值可求得i、j、.、q到跨中截面距离*值。现在以图中所示弯起钢筋的弯起点初步位置来逐个检查是否满足规要求。第一排弯起钢筋2N5其充分利用点“m的横坐标*=5827mm，而2N5的弯起点1的横坐标，说明1点位于m点左边，且，其不需要点n的横坐标*=6834mm，而2N5钢筋与梁中轴线交点1的横坐标满足要求。第二排弯起钢筋2N4其充分利用点“l的横坐标*=4673mm，而2N4的弯起点2的横坐标*=4673mm，且，其不需要点m的横坐标*=5827mm，而2N4钢筋与梁中轴线交点2的横坐标满足要求。第三排弯起钢筋2N3其充分利用点“k的横坐标*=3215mm，而2N3的弯起点3的横坐标，且，其不需要点l的横坐标*=4673mm，而2N3钢筋与梁中轴线交点3的横坐标满足要求。第四排弯起钢筋2N2其充分利用点“j的横坐标*=2175mm，而2N2的弯起点4的横坐标，且，其不需要点k的横坐标*=3215mm，而2N2钢筋与梁中轴线交点4的横坐标满足要求。第五排弯起钢筋2N1其充分利用点“i的横坐标*=0mm，而2N1的弯起点5的横坐标，且，其不需要点i的横坐标*=0mm，而2N1钢筋与梁中轴线交点5的横坐标满足要求。由上述检查结果可知图中所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。由包络图可以看出形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，所以可以进一步调整钢筋的弯起点位置，在满足规的前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图，在弯起钢筋间增加直径为16mm的斜筋，以下列图为调整后的钢筋布置图。梁弯起钢筋和斜筋设计布置图尺寸单位：cm6斜截面抗剪承载力的复核。复核距支座中心处为h/2处斜截面抗剪承载力。1） 选定斜截面的顶端位置距支座中心为h/2处截面的横坐标为*1=7750-550=7200mm，正截面的有效高度。取斜截面投影长，则可做出斜截面顶端的位置。其横坐标*=7200-1054=6146mm。2） 斜截面抗剪承载力的复核此处正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：此处正截面有效高度主筋为，则实际广义的剪跨比m及斜截面投影长度c分别为斜截面纵向受拉主筋有，相应的主筋配筋率p为箍筋配筋率与斜截面相交的弯起钢筋有2N5、2N4，斜筋有2N7。按公式算出此斜截面抗剪承载力为。故斜截面抗剪承载能力符合要求。其余截面用类似的法验算，得下表：从表中可以看出，每个斜截面的抗剪承载力都符合要求。斜截面*i*mcp1720010546146419.98 601.55 1.0381.4 0.859 0.65 0.31%430.19 2681110385773403.23 721.54 1.0381.7 1. 0.66 0.31%489.88 3590410234881363.17 978.02 1.2.6 1.616 0.67 0.31%489.82 4502810074021324.56 1184.64 1.0073.6 2.190 0.68 0.31%489.75 541769983178286.70 1348.42 0.9984.7 2.822 0.69 0.31%370.34 633469902356249.79 1471.19 0.995.9 3.534 0.69 0.31%287.39 五、裂缝宽度验算按照规所定，最大裂缝宽度为：取，对于荷载组合I，取取，取纵向受拉钢筋的直径d=32mm含筋率组合I时，取，把数据代入程得： 满足规要求。六、变形验算按规变形可按以下公式计算，换算截面中性轴距T梁顶面的距离*代入各数值后解程得：算开裂截面的换算惯性矩活载挠度计算，汽车荷载不计冲击系数时：横载挠度计算梁桥主梁跨中最大允挠度：变形验算满足要求。预拱度设置总挠度所以预拱度值为预拱度沿梁长按二次抛物线设置。七、横梁的计算1.横隔梁弯矩计算(1)从主梁计算得知，当时用G-M法查出下表计算工程荷载位置b3/4b 1/2b1/4b0-0.228 -0.118 -0.003 0.118 0.239 -0.080 -0. 0. 0.088 0.191 0.148 0. 0.202 -0.030 -0. 0.032 0.018 0.043 -0.006 -0. -0.196 -0.100 0.040 0.112 0.229 -0.785 -0.401 0.161 0.446 0.915 -3. -1.544 0.620 1.718 3.522 绘制横梁跨中截面的弯矩影响线（2） 计算荷载的峰值p（3） 计算跨中横隔梁中间截面的弯矩横隔梁跨径为6.4m，冲击系数，各项活载弯矩值为：荷载平安系数的采用如下：负弯矩组合：故横梁力：正弯矩由汽车荷载控制：负弯矩由人群荷载控制：2. 横隔梁截面配筋与验算（1） 正弯矩配筋，把铺装层折作3cm计入横隔梁截面，则横隔梁翼板有效宽度为：，规要求取小者，即取，假设，则。按规有：解得：由公式，得：选用，此时：， ，满足要求。验算截面强度：（2） 负弯矩配筋：取，解得：选用，则验算横隔梁正截面含筋率；均大于规规定的最小配筋率。八、支座局部承压计算取用承受剪力最大的3号梁的支点反力恒载 汽车荷载 人群荷载 则按承载能力极限状态设计时，永久作用与可变作用设计值效应的根本组合下，其计算反力为：确定支座平面尺寸选定板式橡胶支座的平面尺寸为a=20cm，b=20cm的矩形局部承压的强度条件为：式中，则：由此可得满足要求。计算支座的平面形状系数S，采用中间层橡胶片厚度t=0.5cm，则：故得橡胶支座的平均容压应力，并算出橡胶支座的弹性模量为：按弹性理论验算橡胶支座的承压能力，则：满足要求九、行车道板计算计算如下列图的T梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为2cm的沥青混凝土和6cm的C30混凝土垫层。1.恒载及其力1每延米板上的恒载g：沥青混凝土面层C25混凝土垫层T梁翼板自重合计：(2)每延米宽板条的恒载力弯矩剪力2.车辆荷载产生的力将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为P=140kN,轮压分布宽度如下列图。对于车轮荷载中后轮的着地长度为，宽度为，则有：荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：，冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为：作用于每米宽板条上的剪力为：3.荷载组合恒+汽：所以，行车道板的设计力为：十、施工法和工艺技术案 梁预制 预制场布置安排遵循“平安、紧凑、通畅原则，根据现场较狭窄的实际情况，梁的预制和存放场地采用延伸式预制场。预制场设个预制底座，并配备套钢模板，以减少模板的搬运量，便支拆。每片梁的预制期为d5d。 模板的制作与安拆采用分片拼装式钢模板。侧模采用mm厚钢板，背力用号角钢；底模亦采用钢板，厚度为mm，并在钢板两侧加焊角钢补强；端模用mm钢板。预制底座采用浆砌片，砌筑底座设计图纸及说明。侧模的制作在专用工作台上进展，工作台本身具有较大的刚度，并设在坚实的根底上。因工作台的准确与否会直接影响到钢模的加工质量，因此必须加以重视。侧模外侧安装附着式振捣器。模板制作完成后要进展组装检验，合格后可使用。模板的安装和撤除均采用吊车，装拆时应注意以下事项：a. 在整个施工过程中要始终保持模板的完好状态，认真进展维修保养工作。b. 模板在吊运过程中，应注音防止碰撞，禁从吊机上将模板悬空抛落。c. 在首次使用时，要对模面认真进展除锈工作。除锈采用钢丝刷去除锈垢，然后涂刷脱模剂，脱模剂的涂刷要注意均匀、不遗漏。d. 装拆时，要注意检查接缝处止浆垫的完好情况，如发现损坏应及时更换，以保证接缝严密、不漏浆。在安装过程中，要及时对各局部模板进展精度控制详见表3-3，安装完毕后应进全面检查，假设超出容偏差，则应及时纠正。钢筋骨架的制作与安装钢筋骨架的制作在钢筋加工棚进展，主筋的连接采用对焊机对焊。骨架的焊接采用分段、分片式，在专用的焊接台座上施焊，然后运至现场配成型。骨架的主筋在对焊时应适当配料，使之在成型焊接时其对焊接头能按规要求错开设置。模板安装的精度要求 部 位 检 查 项 目误 差 围 沿梁长任意两点的高差 5mm 底 模 任意截面横向两点的高差劲 3mm 梁跨长度 5mm 梁全长 5mm,-10mm 梁高 10mm 侧 模 腹板厚度 5mm,-3mm 垂直度 3mm 横隔板对梁体的垂直度过 5mm 相邻两块钢模拼接 3mm 端 模 垂直度 3mm 钢筋骨架在现场采用吊车吊起安装，其装配程序是：安装梁底支座上垫板 在底模上准确标出各段钢筋网片的定位线安装各个横隔板钢筋临时支架撑稳健分段安装马蹄局部及梁肋钢筋 绑扎上翼板钢筋。所有钢筋在加工之前，必须行作清污、除锈和调直处理。混凝土浇筑钢筋和模板安装完毕，经监理工程师检查验收并签认后进展百里者半九十混凝土的浇筑施工。采用干硬性混凝土，经试验确定掺加适量减水剂。振捣以附着式振捣为主，插入振捣为畏。考虑到梁上君子底部钢筋较密，拟在梁底cm高围小子混凝土。浇筑采用水平分层、斜向分段的连续浇筑式，从梁的一端顺序向另一端推进。分段长度m6m分层下料厚度不超过cm，上层混凝土必须在下层混凝土初凝之前覆盖，以保证接缝处混凝土的良好接合。浇筑到顶后，及时整平、抹面收浆。混凝土浇筑施工要注意如下事项：a.浇筑前，要对所有操作人员进展详细的技术交底，并对模板和钢筋的稳固性以及混凝土的拌和、运输、浇筑系统所需的机具设备是否齐全完好时行一次全面检查，符合要求后可开场施工。b.浇筑时，下料应均匀、连续，不要集中猛投而产于混凝土的阻塞。在钢筋密集处，可短时开动侧振或插入式振捣器以辅助理宵分段浇筑时，在混凝土尚未到过的区段，制止开动该区段的阶着式振捣器，以免空模振捣面导致模板变形。c.施工中随时注意检查模板、钢筋及各种预埋件的位置和稳固情况，发现问题及时处理。d.浇筑过程中要随时检查混凝土的坍落度和干硬性，格控制水灰比，不得随意增加用水量，前后台密切配合，以保证混凝土的质量。e.每片梁除留足标准养护试件外还应制作随梁同条件养护的试组，作为拆模、移梁等工序的强度控制依据。f.认真填写混凝土浇筑施工原始记录。混凝土养护根据施工工期及进度安排，梁的预制需要在春季开场进展，因此全桥3片梁拟全部采用浇水保温养护。浇水保温养护之前，在混凝土外表覆盖塑料薄膜、草袋等材料，并喷洒养护剂进展养护。2T梁架设安装T梁架设安装自1号台向2号台向逐依次进展。T梁安装另设一跨墩龙门吊机，其净跨12m，腿高10m，用万能杆件组拼。横梁上铺设吊梁小车轨道，并安装吊梁小车。吊梁小车上设置一台3t速卷扬机负责垂直提升T梁，小车则用手摇卷扬机牵引横移。跨墩龙门顺桥向移动时采用自设慢速场运至安装位的水平运输采用轨道平车，用慢速卷扬机牵引前进，其布置见图3-9。 T梁架设安装操作人员的劳动组织： 垂直提升卷扬机 2人行车轮卷扬机 2 人吊梁小车横移 4人装拆T梁的吊架 2人安放云座及落梁 4人 指 挥 1人 合 计 15人3桥面系施工人行道块件在小构件预制场制作，运至现场安装。预制工作宜尽早进展，以免后期赶制。在主体构造施工的同时，应尽量利用每次剩余的混凝土，浇制局部小型构件，以减少浪费，节约本钱。栏杆为钢构造，拟集中在工厂加工预制，运至现场进展安装，其组拼与安装设置专用夹具，以保证质量。桥面联间设钢板伸缩缝。防水混凝土层拟采用分段浇筑，外表先使用行夯刮平然后用木抹子抹面收浆，混凝土初凝前再施行二次抹面，并及时洒水覆盖养护。混凝土外表可适当粗糙，使之与面层沥青混凝土有良好的结合。伸缩缝的施工要认真仔细，特别要控制好顶面标高。面层沥青混凝土由专门的路面施工单位连同桥两岩接线统一施工。三其它工程 1桥头引道路基土系远运，拟采用自卸汽车运输、推土机摊平、压路机分层碾压。填筑前要对原地面进展压实处理，施工或要格控制分层厚度。 2桥台锥坡及梨形坝的施工按施工技术规的有关要求施工。. z.